CS199254B2 - Austenitic iron-chromium-nickel alloys having high silicon content,available for heat stress above 400 centigrad - Google Patents
Austenitic iron-chromium-nickel alloys having high silicon content,available for heat stress above 400 centigrad Download PDFInfo
- Publication number
- CS199254B2 CS199254B2 CS744297A CS429774A CS199254B2 CS 199254 B2 CS199254 B2 CS 199254B2 CS 744297 A CS744297 A CS 744297A CS 429774 A CS429774 A CS 429774A CS 199254 B2 CS199254 B2 CS 199254B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- chromium
- tubes
- weight
- nickel
- nitrogen
- Prior art date
Links
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000010703 silicon Substances 0.000 title claims abstract description 26
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 24
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 title claims description 3
- BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N chromium iron nickel Chemical compound [Cr].[Fe].[Ni] BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims 2
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 title 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 17
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 17
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 230000004992 fission Effects 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 3
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 claims 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- CXOWYMLTGOFURZ-UHFFFAOYSA-N azanylidynechromium Chemical compound [Cr]#N CXOWYMLTGOFURZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000000241 respiratory effect Effects 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 6
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- -1 for example Substances 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000004063 acid-resistant material Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 150000003376 silicon Chemical class 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Vynález -se týká použití austenitických železo-chromoniklových slitin s vysokým· obsahem křemíku, které jsou svým složením vhodné k výrobě konstrukčních . a strojových součástí, jež mají být při zvýšeních teplotách odolné proti· zdusičňování.
Obvyklé austenitické chromoniklové oceli a . -slévárenské litiny jsou při teplotách. nad asi 40Q°C v mnohých atmosférách obsahujících dusík, například v atmosféře čpavkového štěpeného plynu, znatelně náchylné k zdusičňování.. Také při výrobě kyseliny melaminové se například odštěpuje dusík, čímž dochází k zdusičňování součástí zařízení· Rozsah. zachycování dusíku se - všeobecně zvětšuje se stoupající teplotou. Může docházet k vytváření stále rostoucí vrstvy nitriduna povrchu,. ale mohou být také, především při . - vyšších- teplotách, vylučovány hrubé chromnitridy na hranicích zrn a v jejich vnitřku. S přibývajícím množstvím vylučovaných křehkých chromnitridů zmenšuje se odolnost základní hmoty proti okysličování kvůli s tím spojenému odnímání chrómu a kromě toho i duktilita materiálu. Především při namáhání za teplotních změn dochází po ’ poměrně krátkých. pracovních dobách k tvoření -. trhlin a k vysazování konstrukčních součásti.
Aby -se zabraňovalo předčasnému selhá2 vání austenitických chromoniklovýeh ocelí v atmosférách -způsobujících - zdusičňování, byly přibírány materiály -s vyšším obsahem niklu, zejména takové podle- obou základních druhů s obsahem 25- % chrómu - a 20 procent niklu, jakož i s obsahem 35 -% niklu a 20 % chrómu, jež mají také zároveň vysoké obsahy křemíku, až asi do 2,5 %, přičemž uváděná procenta jsou hmotnostní.
Austenitických chromoniklovýeh ocelí - s ještě vyššími obsahy křemíku, např. asi- 4 proč, hmotnostní, bylo- použito s úspěchem jako materiálů odolných proti - kyselinám, nebyly však přibírány pro namáhání při zvýšených teplotách nad asi 400 °C. - Příčinoutoho byla obava, že nadměrně vysoké obsahy křemíku povedou k neúnosným zkřehnutím za tepla.
Zkoumání takových materiálů s obsahem křemíku do 6 % hmotnostních- se zřetelemna odolnost proti zdusičnění a se zřetelem na chování při zkřehnutí přinesla však překvapující výsledky. Současně byl pozorovánvliv legovacíeh opatření na mez - průtažnosti za tepla, jenž je pro namáhání -při zvýšených teplotách .přirozeně- zajímavý. -Prováděné - průzkumy se vztahovaly na dále- uváděné materiálové skupiny, přičemž- uváděná procenta jsou hmotnostní:
1. · л ' ·..
0.011-0,40 % C 0,20—6,00 % Si max. 2,00 % Mn ~ 18,00 % Cr ~ 15,00' % Ni 0,03—0,30 % 'N 0,0—3,00 ' % Nb
30,01—0,40 % C 0,20—6,00' % Si max. 2,00: % Μη ~ 22,00 % Cr ~ 25,00 % Ni 0,03—0,30 % N 0,0—3,00 % Nb
Podle toho se si
2.
0,01—0,40 ' % C 0,20—6,00 % Si max. 2,00· % Mn ~ 2000 % Cit ~ 20,00 · «/o Ni 0,03—0,30 % N 0,0—3,00 % Nb základem pro zkoumání tři různé obsahy chrómu a niklu, v množství podle hmotnosti a to 18 % chrómu a 15 °/o niklu, 20 % chrómu a 20 % niklu, 22 % chrómu a 25 % niklu. V rámci těchto materiálových skupin byly obsahy uhlíku, dusíku a niobu obměňovány se zřetelem na mez průtažnosti za tepla, resp. na odolnost proti vysokým teplotám, a obsahy křemíku především se zřetelem na odolnost proti zdusičňování v udávaných mezích. Výsledky těchto průzkumů mohou být shrnuty takto:
1. Při jinak konstantním rozboru stoupá známým· způsobem s přibýváním obsahu uhlíku, dusíku a niobu mez průtažnosti za tepla a odolnost proti vysokým teplotám, jež se však zvyšují i přibýváním obsahu křemíku.
2. Při · jinak konstantním · rozboru nemají uhlík, dusík a niob v rámci zkoumaných oblastí koncentrace znatelný vliv na odolnost proti •zdusičňování, jež se však může u obsahů · křemíku nad 2,5 o/o hmot., zejména od 3,0 % · hmot, mžikově zvyšovat.
3. Proti dosavadním obavám· se zvyšováním obsahu křemíku zkřehnutí za vysokých teplot zhoršuje slaběji než zvyšováním obsahu · chrómu třeba ve stejné míře, pokud je základní · složení austenitické.
Odolnost proti zdusičňování byla zkoumána v atmosféře čpavku v teplotním rozsahu mezi 400 až 1100 °C. Při teplotách až asi 750 °C se · vytvářejí povrchové vrstvy nitridu na austenitických chromoniklových ocelích. Při· vyšších teplotách se dusík tlačí ve vzrůstající míře do vnitřku materiálu a vylučuje se tam ve formě hrubé chromnitrldové mřížkoviny, jak vyplynulo z metalografických zkoumání·
Odpor proti těmto · zjevům, tedy proti růstu povrchové · vrstvy nitridu při nižších teplotách a proti vnikání dusíku při vyšších teplotách, je obsahy křemíku nad 2,5 % hmot., především však od 3,0 % hmot, mžikově zvyšován, jak se dalo zjistit výpočtem celkových obsahu dusíku na kruhových zkušebních vzorcích · o průměru 8 mm vždy po stejných dobách zpracování.
Výše uvedené nedostatky odstraňuje použití austenitických železo-chromoniklových· slitin s · · vysokým obsahem křemíku a složení podle hmotnosti 0,01 až 0,40 % uhlíku, nad 2,5 až 6,0 o/o křemíku, max. 2,0 % manganu, 15,0 až · 22,0 % chrómu, 12,0 až 25,0 % niklu, max. 0,3 % dusíku, max. 3,0 proč, 'niobu, zbytku železa a nevyhnutelných nečistot, k výrobě strojových a konstrukčních součástí, jež jsou určeny k provozu v teplotním rozsahu nad 400 °C v atmosféře způsobující zdusičňování.
Objev nové vlastnosti železochromniklových slitin s vysokým obsahem křemíku záleží v tom, že bylo zjištěno, že tyto· slitiny v teplotním rozsahu nad 400 °C v atmosféře způsobující nitridování jeví mimořádně velkou odolnost. Tento· jev je velmi důležitý pro výrobu konstrukčních a strojových součástí, jež jsou určeny k používání v teplotním rozsahu nad 400 °C v atmosféře způsobující nitridování.
Při výběru slitinových 'složení pro účel podle tohoto vynálezu je podstatné, aby legující prvky byly vzájemně sladěny ' tak, aby zůstávalo· zachováno složení austenitické. Jestližeslitiny obsahují ferrit, je sklon ke ' zkřehnutí tak značný, že se nedají pro mnoho účelů v praxi upotřebit. U formovaných odlitků je však k zabraňování trhlin za tepla účelné připouštět určitý podíl deltaferritu — max. 10· %. Až do výše těchto podílů nepůsobí ještě nevyhnutelná přeměna ferritu v křehkou sigmafázi škodlivě na chování odlitků při používání·
Také při zcela austenitickém složení doporučovaných ocelí a slitin je však třeba s přibývajícím obsahem křemíku počítat s přibýváním sklonu ke zkřehnutí. Dlouhodobá zpracování u předem obrobených tyčí pro rázovou zkoušku vrubovou ze zkoumaných ocelí ukazovala, že je tu oblast zkřehnutí při teplotě 750 °C, jež se rozprostírá až do teploty 850 °C. Nad touto teplotou již ke zkřehnutí nedochází.
Při používání podle tohoto vynálezu doporučovaných ocelí v oblasti možnosti v kritickém teplotním rozsahu je však výhodou, že ke zkřehnutí dochází teprve po · výdržích po dobu několika stovek hodin a všeobecně mu tudíž může být zabraňováno pomocí provozních opaitření.
Krajně pomalé ohřívání na provozní teploty nad 850 °C nebo krajně pomalé ochlazování z tak vysokých teplot je bez nebezpečí.
Při provozní teplotě tak asi pod 700 °C nehrozí nebezpečí zkřehnutí.
Ve · srovnání s tím má známá žáruvzdorná normovaná ocel X 15 CrNiSi 25 20, jež kromě asi 25 % hmot, chrómu a 20 % hmot, niklu obsahuje asi 2 % hmot, křemíku, oblast zkřehnutí, jež se rozprostírá až asi do
1000 °C.
Zejména činí obsah uhlíku ve slitinách doporučovaných podle tohoto vynálezu maximálně 0,25 % hmot. Vyšší obsahy uhlíku u formovaných odlitků bývají mnohdy zajímavé.
Aby se nyní na jedné straně dosahovalo účinné odolnosti pro zdusičňování a na druhé straně se co možná zužovala oblast zkřehnutí, jeví se předností obsah křemíku ve slitinách doporučovaných podle tohoto vynálezu mezi 3,5. až 5 % hmot. Při tomto· obsahu křemíku se volí obsah chrómu účelně mezi 17,0 až 20 % hmot, a obsah niklu mezi 14,0 až 18,0 o/o hmot. Tyto· obsahy niklu postačují k tomu, aby bylo· zaručováno austenitické složení. Jestliže je požadována zvýšená odolnost proti vysokým teplotám, je příměs niklu do 0,2 % hmot, všeobecně postačující. Také příměsi niobu — účelně mezi 1,0 až 2,0 °/o hmot. — může být odolnost proti vysokým teplotám pro většinu případů dostatečným způsobem zvyšována.
K praktickému vyzkoušení podle tohoto vynálezu doporučovaných vysokých obsahů křemíku byly trubky z oceli s obsahem podle hmotnosti 0,045 °/o uhlíku, 4,2 % křemíku, 0,8 % manganu, 18,5 % chrómu, 15,3 proč, niklu, 0,038 % · dusíku a 0,03 % niobu zamontovány do zařízení provozovaného s štěpným plynem—čpavkem, jež slouží k tepelnému zpracování nerezavějících drátů. Aby se zabraňovalo okysličování takových drátů při tepelném zpracování, může se po-
Claims (1)
- Použití austenitických železochromniklových slitin s vysokým obsahem křemíku, o složení 0,01 až 0,40 % hmol^·, s výhodou 0!,01 až 0,25 % hmot, uhlíku, nad 3,0 % hmot, až 6,0· % hmot., s výhodou 3,5 až 5 % hmot, křemíku, max. 2,0 °/o hmot, manganu, 15,0 až 22,0: % hmot., s výhodou 17,0 až 20,0 proč. hmot, chrómu, 12,0 až 25,0 % hmot., užívat elektricky vytápěných trubkových pecí, do jejichž trubek je zaváděn štěpný plyn. Takové pece pracují všeobecně v teplotním rozsahu mezi 1020 a · 1100 °C. Pecní trubky, jichž je přitom používáno, musí být odolné nejenom proti okysličování, ale obzvláště také proti zachycování dusíku, poněvadž štěpný plyn se skládá z vodíku a dusíku.Doposud bylo pro tyto trubky používáno oceli s obsahem podle hmotnosti asi 25 %, chrómu, 20 % niklu a 2 % křemíku. Nebezpečí Zkřehnutí při používání této oceli nehrozí, poněvadž provozní teplota se pohybuje nad 1000 qC.Souběžně s těmito· obvyklými trubkami zamontované trubky z výše uváděné oceli doporučované podle tohoto vynálezu s porovnáním nepatrnějšími obsahy chrómu a niklu, avšak s vysokým obsahem křemíku, vynesly ve všech případech stejnou životnost jako trubky z výše legované oceli.Metalografická zkoumání vymontovaných trubek dospěla k tomu výsledku, že zachycování dusíku, posuzované podle množství vytvořených čhromnitridů, bylo u oceli s vyšším· obsahem křemíku při stejně dlouhém namáhání menší.Trubky nepodléhaly v tomto zařízení žádným pozoruhodným- mechanickým namáháním, takže mohlo být upuštěno od zvýšených obsahů dusíku, resp. niobu při praktických zkouškách k zvýšení odolnosti proti vysokým teplotám.YNÁLEZU s výhodou 14,0 až 18,0 % hmot, niklu, max. 0,3 % hmot., s výhodou 0,2 % hmot, dusíku, max. 3,0 % hmot·, s výhodou 1,0 až 2,0 % hmot, niobu, zbytku železa a nevyhnutelných nečistot, k výrobě konstrukčních a strojových součástí, jež jsou určeny k provozu v teplotním rozsahu nad 400 °C v atmosféře způsobující nitridování.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2331099A DE2331099C3 (de) | 1973-06-19 | 1973-06-19 | Verwendung austenitischer Eisen-Chrom-Nickel-Legierungen in aufstickender Atmosphäre bei Temperaturen über 400° |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS199254B2 true CS199254B2 (en) | 1980-07-31 |
Family
ID=5884405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS744297A CS199254B2 (en) | 1973-06-19 | 1974-06-18 | Austenitic iron-chromium-nickel alloys having high silicon content,available for heat stress above 400 centigrad |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5027713A (cs) |
| AT (1) | AT340978B (cs) |
| AU (1) | AU7025574A (cs) |
| BE (1) | BE816502A (cs) |
| CH (1) | CH611935A5 (cs) |
| CS (1) | CS199254B2 (cs) |
| DD (1) | DD114281A5 (cs) |
| DE (1) | DE2331099C3 (cs) |
| FR (1) | FR2234378B1 (cs) |
| GB (1) | GB1465147A (cs) |
| IT (1) | IT1016068B (cs) |
| LU (1) | LU70240A1 (cs) |
| NO (1) | NO133901C (cs) |
| ZA (1) | ZA743743B (cs) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5681658A (en) | 1979-12-05 | 1981-07-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Austenitic alloy pipe with superior hot steam oxidation resistance |
| FR2728271A1 (fr) * | 1994-12-20 | 1996-06-21 | Inst Francais Du Petrole | Acier anti-cokage |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB952373A (en) * | 1961-05-19 | 1964-03-18 | Blaw Knox Co | Alloy steel |
-
1973
- 1973-06-19 DE DE2331099A patent/DE2331099C3/de not_active Expired
-
1974
- 1974-05-30 CH CH745974A patent/CH611935A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-06-04 LU LU70240A patent/LU70240A1/xx unknown
- 1974-06-12 ZA ZA00743743A patent/ZA743743B/xx unknown
- 1974-06-12 AT AT485674A patent/AT340978B/de active
- 1974-06-13 FR FR7420474A patent/FR2234378B1/fr not_active Expired
- 1974-06-13 JP JP49066598A patent/JPS5027713A/ja active Pending
- 1974-06-14 NO NO742173A patent/NO133901C/no unknown
- 1974-06-17 DD DD179218A patent/DD114281A5/xx unknown
- 1974-06-18 CS CS744297A patent/CS199254B2/cs unknown
- 1974-06-18 IT IT51584/74A patent/IT1016068B/it active
- 1974-06-18 BE BE145567A patent/BE816502A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-06-19 GB GB2716874A patent/GB1465147A/en not_active Expired
- 1974-06-19 AU AU70255/74A patent/AU7025574A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD114281A5 (cs) | 1975-07-20 |
| ZA743743B (en) | 1975-06-25 |
| IT1016068B (it) | 1977-05-30 |
| FR2234378B1 (cs) | 1980-11-07 |
| DE2331099B2 (de) | 1975-07-10 |
| AT340978B (de) | 1978-01-10 |
| LU70240A1 (cs) | 1974-10-17 |
| CH611935A5 (en) | 1979-06-29 |
| JPS5027713A (cs) | 1975-03-22 |
| NO133901C (cs) | 1976-07-14 |
| ATA485674A (de) | 1977-05-15 |
| BE816502A (fr) | 1974-10-16 |
| DE2331099A1 (de) | 1975-01-16 |
| AU7025574A (en) | 1976-01-08 |
| GB1465147A (en) | 1977-02-23 |
| FR2234378A1 (cs) | 1975-01-17 |
| NO742173L (cs) | 1975-01-13 |
| DE2331099C3 (de) | 1981-05-07 |
| NO133901B (cs) | 1976-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2556177B1 (en) | Austenitic heat-resistant cast steel | |
| EP0016225B1 (en) | Use of an austenitic steel in oxidizing conditions at high temperature | |
| KR101570636B1 (ko) | 페라이트계 스테인리스 강 | |
| EP2885440B1 (en) | High-chromium heat-resistant steel | |
| US2572191A (en) | Alloy steel having high strength at elevated temperature | |
| US3627516A (en) | Stainless iron-base alloy and its various applications | |
| US2602028A (en) | Austenitic steels | |
| CS203916B2 (en) | Austentic ferrous-chrom-nickel steels with high centent of silicon for the stress at temperature over 800 degree c | |
| CS199254B2 (en) | Austenitic iron-chromium-nickel alloys having high silicon content,available for heat stress above 400 centigrad | |
| US3600162A (en) | Cobalt iron magnetic alloys | |
| JPS5848024B2 (ja) | 耐食性のすぐれた油井管用鋼 | |
| US2909425A (en) | Austenitic cr-mn-c-n steels for elevated temperature service | |
| US2826496A (en) | Alloy steel | |
| KR20120050086A (ko) | 강도와 연성의 조합과 내공식성이 우수한 고질소 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법 | |
| US3336168A (en) | Weldable tough steel essentially composed of chromium and manganese and method of manufacturing the same | |
| US2624670A (en) | Chromium steels | |
| CA1130617A (en) | Silicon alloyed steel | |
| US4049432A (en) | High strength ferritic alloy-D53 | |
| JPS5819741B2 (ja) | 高温純水中における耐応力腐食割れ性および溶接性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JP5050495B2 (ja) | 溶接部の耐ｓｒ割れ特性に優れた転炉鉄皮用鋼材 | |
| JPS63157840A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS61546A (ja) | ガスタ−ビン用高強度Ｃｏ基耐熱合金 | |
| KR100482217B1 (ko) | 인성이 우수한 Ｍｎ-Ｍｏ-Ｎｉ계 압력용기용 강 | |
| US2378992A (en) | Articles for use at low temperatures | |
| JPS63199850A (ja) | 低合金耐熱鋳鋼 |