KR100482217B1 - 인성이 우수한 Mn-Mo-Ni계 압력용기용 강 - Google Patents
인성이 우수한 Mn-Mo-Ni계 압력용기용 강 Download PDFInfo
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Abstract
본 발명은 발전소의 보일러, 압력용기 등의 소재에 적용되는 Mn-Mo-Ni계 탄소강에 관한 것으로서, Mn-Mo-Ni계에 미량의 B, Ti 등을 첨가하여 탄화물과 질화물을 미세하게 석출시킴으로써 인장강도를 높이고, B을 모재에 고용시킴에 의해 인성을 향상시킬 수 있는 압력용기용 강을 제조하고자 하는데, 그 목적이 있다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은 중량%로, C:0.10~0.14%, Si:0.1~0.4%, Mn:1.0~1.5%, Mo:0.4~0.6%, Ni:0.4~0.7%, B:0.0005~0.003%, Ti:0.005~0.02%, Al:0.01~0.03%, P:0.010%이하, S:0.003% 이하, N:0.005% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 인성이 우수한 Mn-Mo-Ni계 압력용기용 강을 그 기술적 요지로 한다.
Description
본 발명은 발전소의 보일러, 압력용기 등의 소재에 적용되는 Mn-Mo-Ni계 탄소강에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 Mn-Mo-Ni계 강에 적절한 성분을 첨가함으로써 향상된 인장강도 및 인성을 나타낼 수 있는 압력용기용 강에 관한 것이다.
종래 Mn-Mo-Ni계 강인 A302C(ASTM규격)는 Fe의 5대 원소 이외에 Mo과 Ni이 첨가되고 Cr-Mo계 합금강과는 달리 소준열처리를 거쳐 제조된 것으로서, 고온에서의 기계적 특성을 확보하여 중·고온용 압력용기의 소재로 사용된다.
그러나, 현재의 발전설비들은 그 사용환경이 더욱 더 가혹해지고 있는 실정이므로, 상기 A302C강(ASTM 규격)을 소준열처리만 한 경우에는 소재의 물성이 발전설비의 설계요구치에 못미치게 되는 경우가 종종 발생할 수 있다.
따라서, 소재의 기계적 특성을 향상시킬 수 있는 방안이 요구되고 있는 실정이다.
이에, 본 발명자들은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 연구와 실험을 거듭하고 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 된 것으로, 본 발명은 Mn-Mo-Ni계에 미량의 B, Ti 등을 첨가하여 탄화물과 질화물을 미세하게 석출시킴으로써 인장강도를 높이고, B을 모재에 고용시킴에 의해 인성을 향상시킬 수 있는 압력용기용 강을 제조하고자 하는데, 그 목적이 있다.
본 발명은 중량%로, C:0.10~0.14%, Si:0.1~0.4%, Mn:1.0~1.5%, Mo:0.4~0.6%, Ni:0.4~0.7%, B:0.0005~0.003%, Ti:0.005~0.02%, Al:0.01~0.03%, P:0.010%이하, S:0.003% 이하, N:0.005% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 인성이 우수한 Mn-Mo-Ni계 압력용기용 강에 관한 것이다.
이하, 본 발명에 대하여 설명한다.
본 발명의 압력용기용 강의 성분은, Mn-Mo-Ni계에 미량의 B, Ti 등을 첨가하여 탄화물과 질화물을 미세하게 석출시킴으로써 인장강도를 높이고, B을 모재에 고용시킴으로써 인성을 향상시키도록 조성된 것으로, 각 성분들의 수치 설정이유는 다음과 같다.
본 발명에서 C는 소재의 강도와 경도를 결정하는 중요한 원소로서, 그 함량이 0.1% 미만이면 강도 및 경도가 저하하고, 0.14% 보다 많으면 용접성이 나빠져 압력용기 제작이 어렵기 때문에, 0.10~0.14%로 첨가하는 것이 바람직하다.
Si는 제강중 산소를 제거하는 탈산제로서, 그 함량이 0.1% 미만이면 탈산효과가 불안정하고, 0.4% 보다 많으면 강도는 향상되나 인성이 나빠지므로, 그 함량을 0.1~0.4%로 설정하는 것이 바람직하다.
Mn은 강도유지 및 열처리특성을 향상시키는 원소로서, 그 함량이 1.0% 미만이면 강도가 저하하고, 1.5% 보다 많으면 용접성에 중요한 영향을 미치는 탄소당량값이 높아져 용접성이 나빠지므로, 1.0~1.5%로 첨가하는 것이 바람직하다.
P은 소재를 열처리하는 과정과 고온에서 사용하는 소재의 뜨임취성을 일으키기 때문에, 가능한 낮은 함량을 유지하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 P의 함량은 0.010% 이하로 제어하는 것이 바람직하다.
S은 Mn과 MnS를 형성하여 충격인성을 저해하고 고온강도를 해치는 유해한 원소로서, 가능한 낮은 함량을 유지하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 S의 함량은 0.003% 이하로 제어하는 것이 바람직하다.
Mo은 고온강도를 높이고, 뜨임취성에 대한 저항성을 높이는 원소로, 이와 같은 효과를 얻기 위해서는 0.4% 이상 첨가해야 하지만, 그 함량이 0.6%보다 많으면 용접성이 나빠지므로, 그 상한은 0.6%로 설정하는 것이 바람직하다.
Ni은 고온강도를 높이고 인성을 향상시키는 원소로서, 0.4% 미만으로 첨가되는 경우에는 그 효과가 미미하고, 0.7% 보다 많이 첨가되면 용접성을 해치기 때문에, 그 함량을 0.4~0.7%로 설정하는 것이 바람직하다.
Al은 탈산제로서 저온인성을 높이는 효과가 있는 원소로, 0.01% 미만 첨가되는 경우에는 그 효과가 미미하고, 0.03% 보다 많이 첨가되면 고온강도를 해치기 때문에, 그 함량을 0.01~0.03%로 설정하는 것이 바람직하다.
B은 보론화합물을 형성하거나 모재에 고용되어 강도와 인성을 높이는 역할을 하는 원소로서, 그 함량이 0.0005% 미만인 경우에는 소준열처리시 그 효과가 미미하고 0.003% 보다 많이 첨가되는 경우에는 강도가 지나치게 높아 인성을 해치므로, 0.0005~0.003%로 첨가하는 것이 바람직하다.
Ti과 N는 용강중에서 반응해 TiN을 형성하여 B에 의한 소재의 담금질성을 향상시키는데 효과적인 원소들이다. 상기 Ti의 함량이 0.005%보다 많고 N의 함량이 0.005%보다 많으면, N가 B과 반응해 BN을 형성하여 열처리특성을 저하시키므로 바람직하지 않다. 또한, 상기 Ti의 함량이 0.02%미만이고 N의 함량이 0.005%보다 많으면 용접성을 해치므로 바람직하지 않다.
따라서, 상기 Ti의 함량은 0.005~0.02%로, 상기 N의 함량은 0.005% 이하로 설정하는 것이 바람직하다.
상기한 바와 같이, Al과 Ti을 첨가하여 용강중 O, N와 반응시키거나 TiN을 생성시키면, B첨가에 의한 소재의 기계적 특성 향상효과를 얻을 수 있다.
상기와 같이 조성된 저합금 탄소강은 통상의 제강-연속주조-압연-소준열처리 등의 공정을 거쳐 압력용기 등의 소재로 제조된다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.
(실시예)
하기 표1과 같이 조성된 발명강 및 종래강의 기계적 특성을 비교하기 위해, 두께 25mm인 소재들을 모두 900℃에서 1시간 유지한 후 공냉하는 방식으로 열처리하여 인장시험 시편, 충격시험 시편 및 미세조직 관찰을 위한 시편으로 하였다. 그후, 인장시험, 충격시험을 실시하고 미세조직을 분석하여, 그 결과를 하기 표2와 도1(a),(b)에 나타내었다. 이 때, 도1(a)는 종래재의 미세조직사진이고, 도1(b)는 발명재(2)의 미세조직사진이다.
구분 | 성분(wt%) | ||||||||||
C | Si | P | S | Mn | Mo | Ni | B | Al | Ti | N | |
종래강 | 0.17 | 0.273 | 0.009 | 0.003 | 1.41 | 0.504 | 0.584 | | 0.03 | | |
발명강1 | 0.142 | 0.251 | 0.010 | 0.003 | 1.40 | 0.482 | 0.545 | 0.0009 | 0.021 | 0.005 | 0.0038 |
발명강2 | 0.146 | 0.253 | 0.009 | 0.003 | 1.38 | 0.483 | 0.550 | 0.0014 | 0.021 | 0.01 | 0.0037 |
발명강3 | 0.110 | 0.253 | 0.009 | 0.003 | 1.39 | 0.503 | 0.548 | 0.0018 | 0.02 | 0.011 | 0.0034 |
구분 | 사용강종 | 항복강도(kg/㎟) | 인장강도(kg/㎟) | 연신율(%) | 충격에너지(J) | ||
상온(℃) | 0(℃) | -20(℃) | |||||
종래재 | 종래강 | 52 | 67 | 20 | 15.4 | 9.1 | 7.1 |
발명재1 | 발명강1 | 53 | 75 | 22 | 43.4 | 27.3 | 14.1 |
발명재2 | 발명강2 | 54 | 74 | 21 | 45.1 | 31.2 | 21.5 |
발명재3 | 발명강3 | 55 | 70 | 20 | 41.0 | 28.1 | 25.2 |
상기 표2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 발명재(1)~(3)은 인장강도, 항복강도, 및 연신율에 있어서 종래재 대비 동등 이상의 효과를 갖는 것을 알 수 있다. 특히, 충격인성은 종래재 대비 매우 우수한 것을 알 수 있다.
한편, 도1(a),(b)에 나타난 바와 같이, 도1(a)의 종래재는 도1(b)의 발명재(2)에 비해 입도가 크고, 페라이트 조직보다는 베이나이트 조직이 더 많이 분포되어 있는 것을 알 수 있다. 반면, 본 발명의 발명재(2)는 페라이트+베이나이트 조직에 있어서, 페라이트가 종래재 대비 보다 많이 분포되어 있어서, 우수한 충격특성을 나타내는 것을 알 수 있다.
상기한 바와 같이 본 발명에 의하면, 강중에 B, Ti,N를 첨가함으로써 용접성에 큰 영향을 미치는 탄소의 함량을 줄이면서도 종래강 대비 우수한 강도 및 충격인성을 제공할 수 있는 효과가 있는 것이다.
도1 a는 종래재의 미세조직을 나타내는 미세조직사진
도1 b는 발명재(2)의 미세조직을 나타내는 미세조직사진
Claims (1)
- 중량%로, C:0.10~0.14%, Si:0.1~0.4%, Mn:1.0~1.5%, Mo:0.4~0.6%, Ni:0.4~0.7%, B:0.0005~0.003%, Ti:0.005~0.02%, Al:0.01~0.03%, P:0.010%이하, S:0.003% 이하, N:0.005% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 인성이 우수한 Mn-Mo-Ni계 압력용기용 강
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