CS196350B2 - Treatnment of gases containing hydrogen sulphide - Google Patents
Treatnment of gases containing hydrogen sulphide Download PDFInfo
- Publication number
- CS196350B2 CS196350B2 CS771527A CS152777A CS196350B2 CS 196350 B2 CS196350 B2 CS 196350B2 CS 771527 A CS771527 A CS 771527A CS 152777 A CS152777 A CS 152777A CS 196350 B2 CS196350 B2 CS 196350B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- gas
- gases
- carbon dioxide
- absorption
- absorbent
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 148
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 65
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 34
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 33
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 10
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 100
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 50
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 45
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 28
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 20
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 18
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 8
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052976 metal sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 238000012986 modification Methods 0.000 abstract 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 abstract 1
- 125000004433 nitrogen atom Chemical class N* 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N sulfur dioxide Inorganic materials O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- -1 alkali metal salts Chemical class 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- JCVAWLVWQDNEGS-UHFFFAOYSA-N 1-(2-hydroxypropylamino)propan-2-ol;thiolane 1,1-dioxide;hydrate Chemical compound O.O=S1(=O)CCCC1.CC(O)CNCC(C)O JCVAWLVWQDNEGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N carbonyl sulfide Chemical compound O=C=S JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052809 inorganic oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N methyl diethanolamine Chemical compound OCCN(C)CCO CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N Triethanolamine Chemical compound OCCN(CCO)CCO GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001413 amino acids Chemical class 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002829 nitrogen Chemical group 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000003254 palate Anatomy 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- WHXRLGMKAWGISQ-UHFFFAOYSA-M potassium;2-(dimethylamino)acetate Chemical compound [K+].CN(C)CC([O-])=O WHXRLGMKAWGISQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N thorium dioxide Chemical compound O=[Th]=O ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003452 thorium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/0404—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process
- C01B17/0456—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process the hydrogen sulfide-containing gas being a Claus process tail gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/52—Hydrogen sulfide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu zpracování plynů obsahujících sirovodík.
Způsob snižování celkového obsahu síry v odplynech z Clausových zařízení byl již navržen. V takových případech odplyny procházejí při teplotě nad 175 °C spolu s plynem obsahujícím volný vodík a/nebo volný kysličník uhelnatý přes sirníkový katalyzátor kovu ze skupiny VI. a/nebo VII., uložený na anorganickém kysličníkovém nosiči, načež takto upravené odplyny procházejí kapalným a regenerovatelným adsorbentem pro sirovodík a neabsorbovaná část odplynu, popřípadě po' spálení, se vypouští do atmosféry, přičemž sirovodíkem obohacený asborbent se regeneruje a použije znovu pro další absorpci sirovodíku a sirovodíkem bohatá směs plynů uvolněných při regeneraci se zavádí do Clausova zařízení.
Je výhodné recyklovat směs plynů, uvolněnou při regeneraci, do Clausova zařízení, odkud plyny přicházejí, protože se získá uzavřený postup.
Obecně jsou výchozími látkami pro Clausovo zařízení plyny obsahující sirovodík, které se vytvoří v regeneračním stupni postupů čištění plynů. Tyto postupy čištění plynů, které se vyžadují proto, aby se snížily složky obsahující síru (ve většině případech zejména sirovodík) u průmyslových plynů, jako je plyn ze zpracování ropy, zemní plyn nebo syntézní ' plyn vyrobený částečným spalováním uhlovodíků nebo uhlí, na přijatelně nízkou míru před jejich dalším použitím, obvykle zahrnuje absorpci složek síry plynů v kapalném absorbentu, který se pak regeneruje, čímž se získají plyny bohaté na sirovodík. Tyto plyny se pak konvertují Clausovou reakcí, přičemž vznikne' elementární síra, která se odstraní a reakční odplyny se pak výhodně zpracovávají výše popsaným způsobem, aby se snížil obsah síry v plynech, které se vypouštějí do atmosféry, na velmi nízkou úroveň.
Nehledě na složky síry, obsahují výše uvedené průmyslové plyny často určitá ' množství kysličníku uhličitého, který je také třeba odstranit před tím, než se ' tyto plyny průmyslově využijí. V souhlase s tím se použije kapalný absorbent, který odstraňuje jak složky síry, tak kysličník uhličitý. Při regeneraci obohaceného kapalného absorbentu se získají plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý, které se pak zpracují v Clausově zařízení.
Pokud mají tyto plyny nízký obsah kysličníku uhličitého (až do 15 objemových %), mohou se uspokojivě zpracovávat v Clausově zařízení, načež se zpracují v zařízení pro zpracování Clausových odplynů podle výše uvedeného postupu. Jestliže ovšem plyn ' vedený do Clausova zařízení obsahuje větší množství kysličníku uhličitého, je třeba, aby Clausovo zařízení bylo speciálně upraveno, což má za následek větší a méně efektivní zařízení.
Upravené zařízení zahrnující redukční a absorpční stupně, jak bylo výše popsáno, je také větší a méně účinné.
Předmětem vynálezu je způsob zpracování plynů obsahujících sirovodík, při němž se sloučeniny síry těchto plynů zpracovávají na elementární síru v Clausově zařízení, přičemž takto vytvořená síra se pak odstraní z procesu a reakční odplyny procházejí spolu s plynem obsahujícím volný vodík a/nebo volný kysličník uhelnatý při teplotě nad 175 °C přes sirníkový katalyzátor kovu
VI. a/nebo VIII. skupiny, uložený na anorganickém kysličníkovém nosiči, načež takto získané redukované odplyny procházejí kapalným a regenerovatelným absorbentem pro sirovodík a neabsorbovaná část z redukovaných odplynů se vypouští do atmosféry, přičemž sirovodíkem obohacený absorbent se regeneruje a znovu použije pro další absorpci sirovodíku a plynná směs uvolněná při regeneraci a bohatá na sirovodík se vrací do Clausova zařízení, jehož podstata spočívá v tom, že 5 až 95 % celkového proudu plynů obsahujících sirovodík s alespoň 20 objemovými % kysličníku uhličitého obtéká Clausovo zařízení a uvádí se přímo do styku s kapalným a regenerovatelným absorbentem .pro sirovodík.
„Clausovou reakcí“ je míněna reakce mezi sirovodíkem a kysličníkem siřičitým při níž vzniká elementární síra a voda.
„Clausovým zařízením“ je míněno zařízení pro provádění Clausovy reakce, zahrnující tepelnou- zónu, ve které se sirovodík částečně spálí, čímž se vytvoří kysličník siřičitý ve -správném poměru, který pak reaguje s - nespáleným sirovodíkem, čímž se získá síra a voda, načež se síra kondenzuje a odstraní, následovanou jednou nebo více katalytickými zónami, ve kterých se vyvolává tatáž reakce a odstraňuje dále vzniklá síra.
„Clausovými odplyny“ je třeba rozumět zbývající plyny jak se získají z poslední katalytické zóny Clausova zařízení. Obvykle se používají pro Clausovy postupy dvě zóny, ale stejně pravidelně se používá i třetí katalytická zóna.
Navíc k sirovodíku a kysličníku siřičitému v poměru přibližně 2:1, obsahující odplyny tohoto typu také síru, kyslík, dusík a malá množství inertních plynů jestliže je Clausovo zařízení ovládáno vzduchem, vodu a vodní páru, kysličník uhličitý a malá množství kysličníku uhelnatého, karbonylsulfidu a sirouhlíku.
Postup podle vynálezu je zvlášť vhodně použitelný pro plyny obsahující sirovodík s až 85 objemovými % kysličníku uhličitého. Plyny obsahující vyšší množství kysličníku uhličitého se mohou ovšem také použít.
Při speciálním provedení vynálezu se plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý získávají z absorpčního postupu, který je neselektivní nebo částečně selektivní pokud jde o absorpci kysličníku uhličitého a část plynů, které obtékají Clausovo zařízení se podrobí, spolu s redukovanými Clausovými odplyny, absorpčnímu postupu, který je selektivní pokud jde o absorpci kysličníku uhličitého.
Výhodami tohoto provedení je, že jak složky síry, tak kysličník uhličitý se odstraní při neselektivním postupu čištění plynu, čímž se získá vyčištěný plyn a že kysličník uhličitý obsažený v plynech obsahujících sirovodík, které procházejí přímo do selektivní absorpce, se velmi málo vrací s recyklem plynu do Clausova zařízení.
Absorbentem použitým při neselektivním čištění plynu může být jakýkoliv absorbent, který snadno absorbuje jak slouečniny síry, tak kysličník uhličitý. Příklady takových absorbentů jsou sulfinol a monoethanolamin.
Absorbent použitý v selektivním absorpčním postupu je výhodně vodný roztok aminu nebo substituovaného aminu. Absorbenty tohoto typu jsou velmi dobře známy a zahrnují mimo jiné soli alkalických kovů a dialkylsubstituovaných aminokyselin, jako je dimethylaminooctan draselný a alkanolaminy. Polyalkanolamin, jako je di- nebo triethanolamin nebo diJ(iso)-propanolamin jsou velmi výhodné.
Zvláště výhodný je ovšem alkanolamni s terciárně substituovaným dusíkovým atomem a z těchto sloučenin působí methyldiethanolamin zvláště separativně vůči .sirovodíku a kysličníku uhličitému a je tudíž nejvýhodnější pro použití v tomto postupu.
Cím selektivnější je absorbent pokud jde o absorpci kysličníku uhličitého, tím menší je množství kysličníku uhličitého, který recykluje do Clausova zařízení a v souhlase s tím se minimalizuje míra, v jaké se vytváří kysličník uhličitý v systému. Následkem toho se množství plynů obsahujících sirovodík, které musí obtékat, snižuje.
V dalším výhodném provedení tohoto vynálezu se redukované odplyny a obtékající plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý uvedou do styku s absorbentem v absorpční koloně obsahující méně než 20 pater a v níž je absorbent a plyn v protiproudu, přičemž plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý se zavádějí do kolony v místě dále umístěném od vstupu absorbentu než je místo, ve kterém se zavádějí redukované odplyny do kolony. Tímto způsobem přichází proud obsahující nejvyšší procentické množství sirovodíku (obtékající proud) do styku s absorbentem potom, kdy byl absorbent kontaktován a vyčištěn redukovanými Clausovými odplyny s nižším pro196350 centickým obsahem' sirovodíku. Účinnost absorpce se tímto zvýší.
Procentické množství plynů obsahujících sirovodík, které obtékají Clausovým zařízením k plynům, které jím procházejí se rozsáhle mění a závisí zejména na obsahu kysličníku uhličitého v plynech, ačkoliv konstrukce Clausova zařízení sama o sobě hraje · také roli. V základě obtok by mohl být ' v rozmezí od 5 do 95 % celkového proudu do Clausova zařízení. Obvykleji však, •když plyny obsahující sirovodík mající obsah kysličníku uhličitého mezi 40 až 85 % se zpracovávají, rozsah obtoku leží mezi 40 ' až 70 proč, celkového toku.
Postup podle vynálezu se vhodně využívá pro všechny plyny obsahující sirovodík s vysokým· obsahem kysličníku uhličitého. Tudíž například plyny obsahující sirovodík, získané z postupů při kterých se čistí zemní nebo syntézní plyn obsahující vysoká množství kysličníku uhličitého, se ' velmi výhodně využijí. Předložený postup je zvláště výhodně použitelný pro plyny obsahující sirovodík, získané z absorpčního· postupu použitého pro čištění plynů vycházejících z procesu částečného spalování.
Po projití · poslední vrstvou a příslušným· chladičem pro získání elementární síry, mají Clausovy odplyny normálně teplotu · od 130 do 170 °C. Pro redukční stupeň nad kovovým katalyzátorem ze skupiny VI. · anebo VIII., by však odplyny měly mít vyšší · teplotu a tudíž se tyto odplyny nejdříve zahřívají na teplotu převyšující 175 °C. Clausovy odplyny se výhodně zahřejí na teplotu v rozmezí od 180 °C do 350 °C a výhodněji na· . teplotu mezi 200 až 300 °C.
Vzrůst teploty nad 175 °C je také důležitý z hlediska přítomnosti malých množství síry ve formě mlhy v odplynech. Tato nežádoucí mlha síry zmizí při zvýšení teploty nad rosný bod síry.
Bylo také zjištěno, že následkem zvýšení teploty nad 175 °C a vhýodně nad 180 °C · · nemá elementární síra v plynné fázi žádný nepříznivý efekt na katalytickou účinnost redukčního katalyzátoru, který se má použít.
Po zahřátí na teplotu převyšující 175 °C, Clausovy odplyny· spolu s vodíkem nebo vodík obsahujícím plynem, procházejí přes sulfid kovu VI. a/nebo VIII. skupiny jako katalyzátor, aby se redukoval kysličník siřičitý na sirovodík. Současně se elementární síra a sloučeniny síry jiné než sirovodík převádějí na sirovodík.
Použité · redukční katalyzátory mohou být katalyzátory obsahující molybden, wolfram a/nebo chrom jako kovy VI. skupiny a výhodně kov ze skupiny železných kovů ' jako je · kobalt, nikl a/nebo železo jako kovy VIII. skupiny.
Anorganickým kysllčníkovým (oxidickým) nosičem může být kysličník hlinitý, kysličník křemičitý, kysličník · horečnatý, kysličník boritý, kysličník thoričitý, kysličník zir6 koničitý nebo směs dvou nebo tří těchto sloučenin.
Vhodné redukční katalyzátory pro použití v souhlase s vynálezem jsou Ni(Mo)Al2!O3 nebo CofMoJAlžCb katalyzátor.
Zpracování odplynů · plynem obsahujícím vodík a/nebo kysličník uhelnatý se · výhodně provádí při teplotě v rozmezí od 180 do 350 st. Celsia a výhodněji mezi 200 až 300 °C. Ačkoli použitý tlak je zejména atmosférický tlak, mohou se použít, je-li třeba, mírně · zvýšené tlaky. Hodinová prostorová rychlost plynu použitá během redukce je 500 až 10 000 NI Clausových odplynů na litr · katalyzátoru za hodinu.
Plyn obsahující · vodík a/nebo kysličník uhelnatý, který se použije, může být výhodně· plyn obsahující obě sloučeniny jako je svítiplyn, vodní plyn a syntézní plyn. Stejně · dobře se také ' ' může použít čistý vodík nebo kysličník uhelnatý. Vhodnými ' na vodík bohatými plyny nebo · plynnými směsmi jsou také · odplyny z katalytické reformační jednotky, plyn vyrobený ve vodíkovém zařízení nebo · plyn · získaný z výrobní jednotky pro nasycené karbonizační plyny z ropy.
Plyn obsahující · vodík · výhodně obsahuje alespoň 20 ·objemových · · %' H2 nebo ekvivalentní množství vodíku a kysličníku uhelnatého. Vodík nebo plyn obsahující vodík se použije· v takovém ' ·množství, že poměr mezi vodíkem a kysličníkem siřičitým je od 3:1 až 5:1. Ten poměr je výhodně od
3,5 : · 1 až 8· : 1.
Výše uvedené rozsahy zůstávají · tytéž, když se použijí směsi redukčního plynu, které · obsahují ' jak vodík, tak kysličník uhelnatý a když se použije pouze kysličník uhelnatý, protože kysličník uhelnatý je ekvivalentní vodíku. Jestliže je v Clausových odplynech přítomna elementární síra, množství vodíku · a/nebo kysličníku uhelnatého, které je vyžadováno, se také může počítat · na elementární síru jako procenta SO2.
Po · absorpci se · sirovodíkem obohacený absorbent ' regeneruje zahříváním a/nebo vytěsňováním čímž se vytváří' sirovodíkem 0bohacená směs plynu a regenerovaný absorbent, · který se může znovu použít. Ovšem, · protože regenerace nikdy není kompletní a kysličník uhličitý se může zanést do absorbentu · po dlouhém používání, zejména když · Clausovy · odplyny mají vysoký obsah kysličníku · uhličitého, tyto plyny po zpracování plynem obsahujícím vodík a/nebo kysličník uhelnatý se výhodně uvádějí, aby se zvýšila selektivita sirovodíkového absorbentu a tudíž · snížila cirkulační rychlost rozpouštědla, s vodným roztokem aminu · nebo substituovaného '· aminu · při · nízké · teplotě, přičemž se používají vysoké rychlosti plynu a uvedený · styk , se ’ · uskutečňuje v absorpční koloně s · 'méně než ' 20 · patry. Výhodněji má absorpční · kolona 14 až 15 kontaktních pater.
Rychlost plynu, která se používá, je ales196350 poň 1,0 m/sec a výhodněji 2 až - 4 щ/sec. Tyto rychlosti plynu jsou vztaženy k „aktivnímu“ nebo provzdušněnému povrchu patra.
Nízká teplota absorbentu zvyšuje selektivitu separace sirovodíku a kysličníku uhličitého. Teplota je výhodně nižší než 40 °C. Nejlepší výsledky se získají při teplotách v rozmezí od 5 do 30 °C. Clausovy odplyny se uvádějí do styku s vodným roztokem aminu nebo substituovaného aminu při atmosférickém tlaku nebo v podstatě atmosférickém tlaku.
Po průchodu absorbentem se neabsorbovaná část odplynů, které nyní obsahují zejména dusík a kysličník uhličitý a navíc velmi malá množství vodíku a stopy sirovodíku, vypouští do atmosféry. Je-li třeba, může se tato neabsorbovaná část spálit obvyklým způsobem před průchodem do komína.
Plynný sirovodík, který je uvolněn v regeneraci sirovodíkem obohaceného asborbentu a který také obsahuje nějaký kysličník uhličitý a vodu, se nejdříve ochladí, aby se zkondenzovala v něm přítomná voda. Normálně alespoň část této vody se recykluje do regeneračního stupně, aby se udržel obsah vody vodného absorbentu na požadované úrovni.
Po ochlazení plyn bohatý sirovodíkem prochází do Glausova zařízení, aby se z plynu získala elementární síra. Protože se postup podle vynálezu používá pro Clausovy odplyny, sirovodík získaný při regeneraci se nejlépe recykluje do téhož Clausova zařízení.
Vynález bude nyní objasněn s odkazem na jediný obraz, který znázorňuje zjednodušené technologické schéma, v němž jsou vynechána pomocná zařízení, jako jsou čerpadla, ventily, chladiče atd.
V obr. 1 vztahová značka 1 označuje čáru (linii), kterou plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý, vznikající při částečném . spalování, procházejí do neselektivní absorpčně regenerační jednotky 2. V podstatě sirovodíku a kysličníku uhličitého prostý plyn opouští jednotku po čáře 3 a plyn bohatý na sirovodík a kysličník uhličitý ji opouští po čáre 4. Část tohoto druhého plynu odtéká - Clausovým zařízením 7 po čáře 5 a zbytek prochází do Clausova zařízení 7 po čáře 6. Clausovo zařízení 7 zahrnuje tepelný stupeň a po ochlazení kondenzor síry a katalytické stupně s mezistupňovými chladiči a kondenzory síry (neznázorněny na obr.).
Plyny se přeměňují v Clausově zařízení 7, přičemž kyslík obsahující plyn je dávkován po čáře 8 a elementární síra se odstraňuje po čáre 9. Odplyny z Clausova zařízení 7 odtékají po čáře 10 a výměníkem tepla 11 — namísto výměníku tepla se může také použít řadový hořák — do reaktoru 12, ve kterém se plyny redukují plynem obsahujícím vodík dodávaným po čáře 13 v přítomnosti redukčního . katalyzátoru. Redukované od plyny opouštějí reaktor 12 po čáře 14 a ochladí se ve výměníku tepla 15, načež procházejí spolu s obtokovým . proudem 5 do selektivně absorpční a regenerační jednotky 16. Neabsorbované složky odplynů obsahující zejména kysličník uhličitý a dusík se vypouštějí z jednotky 16 vedením 17.
Aby se přeměnily všechny stopy sirovodíku, plyny se spalují ve spalovací peci 18 předtím, než se vypouštějí do atmosféry po čáře 19.
Sirovodíkem - bohaté plyny získané z regeneračního stupně absorpčně regenerační jednotky 16 se recyklují do Clausova zařízení po čáře 20.
Je zjištěno, že v obr. znázorněný proud do Clausova zařízení se . rozštěpí před svým zavedením do tohoto zařízení. V praktickém provozu, jako - je při - rafinaci, může být docela dobře možné, že . jsou v provozu dvě nebo více regeneračních jednotek 2 neselektivní absorpce paralelně, přičemž tyto paralelní jednotky nemusí nutně zpracovávat stejný druh plynů.
V tom případě, ten proud plynu obsahujícího sirovodík, který má nejvyšší obsah kysličníku uhličitého, se - může celý přivádět do selektivně absorpčně regenerační jednotky 16, zatímco druhý proud obsahující sirovodík, který má nižší obsah kysličníku uhličitého, se může celý 'přivádět do Clausova zařízení 7.
V základě je možné použít ve výše popsaném způsobu jakýkoli - plyn obsahující sirovodík, jehož přímé zavedení do Clausova zařízení je - z jednoho nebo více příčin nežádoucí tak, že se ' nechá projít jednotkou 16.
Praktické využití - předloženého vynálezu bude nyní znázorněno - v následujících příkladech provedení.
Příklad 1
200 kmol/h proudu plynu obsahujícího sirovodík a kysličník - uhličitý z regenerace sulfinolového absorbentu - použitého pro čištění syntézního plynu - - vznikajícího při částečném spalování, bylo zpracování způsobem v podstatě jak je - - znázorněno v obr. Plyn obsahující sirovodík a kysličník uhličitý měl následující složení:
H2S 272 objemových %
CO2- 772 objemových %
H2O 5 objemových % uhlovodíky 1 objemové % °/o proudu plynu - - prošlo přímo do Clausova zařízení a 50 % ' obteklo zařízení a prošlo přímo do selektivně absorpční a regenerační jednotky následující za redukčním reaktorem pracujícím - - - - na - Clausově zařízení odplynů. Tato absorpčně - regenerační jednotka využívající vodného roztoku methyldiethanolaminu o koncentraci, která je přibližně 2molární, vztaženo na amin, umož196350 ňuje vznik kyselému plynu na regeneraci, který . byl recyklován do Ciausova zařízení.
Tento plyn byl dávkován v množství kmol/h a měl následující složení:
rý se má zpracovat, má vyšší obsah sirovodíku než bez obtoku, což je výhodné při provozu tepelného' stupně Ciausova zařízení.
Příklad 2 objemových objemových objemová
Množství spojeného vstupního proudu a %
% %
HaS
CO2
H2O
Zařízení zpracovávající proud plynu jako v příkladu 1 bylo modifikováno, . aby se mohl zpracovat nízkotlaký odplyn z .chemického zařízení. Tento přídavný odplyn byl
| recyklovaného proudu, které vstupovalo do Ciausova zařízení, bylo 147 kmol/h a jeho | získán v množství 20 kmol/h a měl následující složení: | ||
| složení bylo: | H2S | 10 objemových ' % | |
| H2S | 32 objemových % | CO2 | 85 objemových % |
| CO2 | 63 objemových % | H2O | 5 objemových % |
| HaO | 43 objemových % | Přídavný odplyn | |
| uhlovodíky | 0,7 objemových % | byl přímo veden do se-· |
a regenerační jednotky byl spálen v ClauTento spojený proud sově zařízení, čímž se vytvořila elementární síra, která byla odstraněna z procesu a Clausovy odplyny pak byly zahřátý a vedeny do reaktoru, ve kterém byly redukovány při teplotě 230 °C za přítomnosti vodíku přes sirníkový Co(Mo)A1203 katalyzátor.
Plyny opouštějící reaktor byly ochlazeny na . 55 °C a přicházely do selektivně absorpční a ' regenerační jednotky, ve které absorpční kolona měla méně než 20 kontaktních pater. Obtokový proud se vedl do stejné sorpční kolony do místa vzdálenějšího místa vstupu absorbentu.
Zpracovaný plyn pak byl dávkován do spalovací pece a spálen, čímž se získal plyn, který měl méně než 500 ppm síry. Celková účinnost procesu vyjádřená v procentech odstraněných sloučenin síry byla 99,6 %.
Je třeba poznamenat, že následkem navrhovaného obtoku Ciausova zařízení jím prochází pouze 147 kmol/h plynu namísto 200 kmol/h, jestliže se nepoužívá obtoku. Clausovo zařízení se tudíž může konstruovat menší. Dále je zřejmé, že proud, ktelektivně absorpční _ * .
za redukčním reaktorem pracujícím na odplynech Ciausova zařízení. Uvedený odplyn vstupoval do absorpční kolony této jednotky v bodě mezi vstupem absorbentu a vstupem obtokového proudu.
Při podmínkách zachovaných jako v příkladu 1 bylo získané množství kyselého ply-. nu při regeneraci, který byl recyklován do Ciausova plynu, 52 kmol/h. Měl následující složení:
abod objemových % objemových % objemová '%
H2S
CO2
H2O
Množství spojeného vstupního proudu a recyklovaného proudu, které se přivádí do Ciausova zařízení, složení bylo:
bylo 152
32,1
62,6
4,6
0,7 kmol/h a jeho objemových objemových objemových objemových
H2'S
CO2
H2O uhlovodíky
Celková účinnost procesu byla 99,6 vztaženo na sloučeniny odstraněné síry.
Claims (6)
1. Způsob zpracování plynů obsahujících sirovodík, při němž se sloučeniny síry těchto plynů přeměňují na elementární síru v Clausově zařízení, přičemž takto vytvořená síra se pak odstraní z procesu a reakční odplyny procházejí spolu s plynem obsahujícím volný vodík a/nebo volný kysličník uhelnatý při teplotě nad 175 °C přes sirníkový katalyzátor kovu VI. a/nebo VIII. skupiny, uložený na anorganickém . kysličníkovém nosiči, načež takto získané redukované odplyny _ procházejí kapalným a regenerovatelným absorbentem pro sirovodík a neabsorbovaná část z redukovaných odplynů se ' vypouští do atmosféry, přičemž sirovodíkem obohacený absorbent se regeneruje a znovu použije pro další absorpci sirovodíku a plynná směs uvolněná při regeneraci a bohatá na sirovodík se vrací do Clausova zařízení, vyznačený tím, že 5 až 95 % celkového proudu plynů, obsahujících sirovodík s alespoň 20 objemovými °/o kysličníku uhličitého obtéká Clausovo zařízení a uvádí se přímo do styku s kapalným a regenerovatelným absorbentem pro sirovodík.
2. Způsob podle bodu 1 vyznačený tím, že plyny obsahující sirovodík obsahují 40 až 85 objemových % kysličníku uhličitého.
3. Způsob podle bodů 1 nebo 2 vyznačený tím, že 40 až 70 % plynů obsahujících sirovodík a kysličník uhličitý obtéká Clausovo zařízení a uvádí se přímo do styku s kapalným a regenerovatelným absorbentem pro sirovodík.
4. Způsob podle bodů 1 až 3 vyznačený tím, že plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý se získají z absorpčního procesu, který je neselektivní nebo částečně selektivní pokud jde o absorpci kysličníku uhličitého a část plynů, které procházejí Clausovým zařízením, se podrobí absorpčnímu procesu, který je selektivní pokud jde o absorpci kysličníku uhličitého.
5. Způsob podle bodů 1 až 4 vyznačený tím, že redukované odplyny a obtokové plyny obsahující sirovodík a kysličník uhličitý se uvedou do styku s absorbentem v absorpční koloně obsahující méně než 20 pater a v níž absorbent a plyn proudí v protiproudu, přičemž plyny obsahující sirovovodík a kysličník uhličitý se zavedou do kolony v místě vzdálenějším od vstupu absorbentu, než je místo, v němž se zavádí redukované ' odplyny do kolony.
6. Způsob podle bodů 3 nebo 5 vyznačený tím, že dva nebo více oddělených proudů plynu obsahujících sirovodík a kysličník uhličitý se zavádějí do absorpční kolony.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB919476A GB1470950A (en) | 1976-03-08 | 1976-03-08 | Process for working-up hydrogen sulphide-containing gases |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS196350B2 true CS196350B2 (en) | 1980-03-31 |
Family
ID=9867220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS771527A CS196350B2 (en) | 1976-03-08 | 1977-03-07 | Treatnment of gases containing hydrogen sulphide |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4263270A (cs) |
| JP (1) | JPS52125491A (cs) |
| CS (1) | CS196350B2 (cs) |
| DE (1) | DE2709881A1 (cs) |
| FR (1) | FR2343693A2 (cs) |
| GB (1) | GB1470950A (cs) |
| NL (1) | NL184361C (cs) |
| PL (1) | PL107862B1 (cs) |
| RO (1) | RO80462A (cs) |
| ZA (1) | ZA771360B (cs) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL186377C (nl) * | 1978-05-23 | 1990-11-16 | Shell Int Research | Werkwijze voor het opwerken van zwavelwaterstof bevattende gassen. |
| DE3047830A1 (de) * | 1980-12-18 | 1982-07-15 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum reinigen eines gasstromes |
| FR2501663A1 (fr) * | 1981-03-13 | 1982-09-17 | Technip Cie | Procede et installation de traitement des gaz acides pour la recuperation et la production de soufre et de gaz carbonique |
| DE3415722A1 (de) * | 1984-04-27 | 1985-10-31 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum entfernen von schwefelwasserstoff aus abgas und zum erzeugen von in schwefel nach dem claus-prozess |
| US4919912A (en) * | 1985-10-18 | 1990-04-24 | Ford, Bacon & Davis Incorporated | Process for the treatment of sulfur containing gases |
| US5021232A (en) * | 1989-09-29 | 1991-06-04 | Cng Research Company | Sulfur recovery process |
| US5556606A (en) * | 1994-10-07 | 1996-09-17 | Khanmamedov; Tofik K. | Method and apparatus for controlling the hydrogen sulfide concentration in the acid gas feedstock of a sulfur recovery unit |
| US6506349B1 (en) | 1994-11-03 | 2003-01-14 | Tofik K. Khanmamedov | Process for removal of contaminants from a gas stream |
| WO1996014135A1 (en) * | 1994-11-03 | 1996-05-17 | Khanmamedov Tofik K | Method and apparatus for removal of contaminates from refinery gas |
| DE10219900B4 (de) * | 2002-05-03 | 2004-08-26 | Lurgi Ag | Verfahren zur Reinigung von kohlenwasserstoffhaltigem Gas |
| DE10332427A1 (de) * | 2003-07-16 | 2005-02-03 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Entfernung von Schwefelwasserstoff und weiteren Sauergaskomponenten aus unter Druck befindlichen, technischen Gasen |
| US8518356B2 (en) | 2010-07-27 | 2013-08-27 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for adjustably treating a sour gas |
| US10112829B2 (en) * | 2016-01-19 | 2018-10-30 | Fluor Technologies Corporation | Production of pure hydrogen from ammonia rich sour water stripper overhead |
| CN108310915B (zh) * | 2018-01-30 | 2020-05-19 | 河北精致科技有限公司 | 复合脱硫剂和对含硫气体进行深度脱硫的方法 |
| CN108355463B (zh) * | 2018-01-30 | 2020-05-19 | 中国石油大学(北京) | 一种硫磺尾气的脱硫方法和装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3436611A (en) * | 1965-01-25 | 1969-04-01 | Texas Instruments Inc | Insulation structure for crossover leads in integrated circuitry |
| NL171144B (nl) * | 1970-07-17 | 1982-09-16 | Shell Int Research | Werkwijze voor het verlagen van het totale zwavelgehalte van clausafgassen. |
| IT1048269B (it) * | 1973-03-01 | 1980-11-20 | Shell Int Research | Processo per ridurre il contenuto totale di zolfo di gas di scarico del processo claus |
| US3989811A (en) * | 1975-01-30 | 1976-11-02 | Shell Oil Company | Process for recovering sulfur from fuel gases containing hydrogen sulfide, carbon dioxide, and carbonyl sulfide |
| US4025322A (en) * | 1975-05-19 | 1977-05-24 | Shell Oil Company | Removal of hydrocarbons and water from acid gas streams |
-
1976
- 1976-03-08 GB GB919476A patent/GB1470950A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-03-07 JP JP2399777A patent/JPS52125491A/ja active Granted
- 1977-03-07 ZA ZA00771360A patent/ZA771360B/xx unknown
- 1977-03-07 DE DE19772709881 patent/DE2709881A1/de not_active Withdrawn
- 1977-03-07 CS CS771527A patent/CS196350B2/cs unknown
- 1977-03-07 FR FR7706583A patent/FR2343693A2/fr active Granted
- 1977-03-07 NL NLAANVRAGE7702401,A patent/NL184361C/xx active Search and Examination
- 1977-03-07 US US05/775,357 patent/US4263270A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-03-07 PL PL1977196479A patent/PL107862B1/pl unknown
- 1977-03-08 RO RO7789624A patent/RO80462A/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4263270A (en) | 1981-04-21 |
| NL184361C (nl) | 1989-07-03 |
| FR2343693A2 (fr) | 1977-10-07 |
| RO80462A (ro) | 1982-12-06 |
| NL184361B (nl) | 1989-02-01 |
| PL107862B1 (pl) | 1980-03-31 |
| DE2709881A1 (de) | 1977-09-29 |
| NL7702401A (nl) | 1977-09-12 |
| FR2343693B2 (cs) | 1981-01-09 |
| ZA771360B (en) | 1978-04-26 |
| JPS6317488B2 (cs) | 1988-04-14 |
| GB1470950A (en) | 1977-04-21 |
| JPS52125491A (en) | 1977-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4153674A (en) | Sulfur recovery from gases rich in H2 S and CO2 as well as COS or organic sulfur | |
| KR100810188B1 (ko) | 황화수소 함유 가스 스트림의 처리방법 | |
| US4085199A (en) | Method for removing hydrogen sulfide from sulfur-bearing industrial gases with claus-type reactors | |
| EP0212297B1 (en) | High pressure process for sulfur recovery from a hydrogen sulfide containing gas stream | |
| US3764665A (en) | Combined sulfur oxides acceptance-sulfur recovery process | |
| US4533529A (en) | Sulfur recovery process | |
| EP0005572B1 (en) | Improved process for the further processing of hydrogen sulphide-containing gases | |
| US4919912A (en) | Process for the treatment of sulfur containing gases | |
| US4001386A (en) | Process for H2 S removal employing a regenerable polyalkanolamine adsorbent | |
| EP0073074B1 (en) | Process for reducing the total sulphur content of a high co2-content feed gas | |
| CS196350B2 (en) | Treatnment of gases containing hydrogen sulphide | |
| FI56320C (fi) | Foerfarande foer att reducera den totala svavelhalten i avgaser vid en clausprocess | |
| JP4652399B2 (ja) | 排出ガスの処理のための構成および方法 | |
| JPH1028837A (ja) | 天然ガス等に含まれる硫黄化合物の除去方法およびその装置 | |
| JPS6097028A (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| US4536382A (en) | Process for the conversion of H2 S and adjustment of the H2 /CO ratio in gaseous streams containing hydrogen sulfide, hydrogen, and carbon monoxide | |
| CA2243482A1 (en) | Method for removing sulfur-containing contaminants, aromatics and hydrocarbons from gas | |
| US3923957A (en) | Conversion of hydrogen cyanide in foul gas streams to carbon disulfide | |
| US4536381A (en) | Process for the removal of H2 S and adjustment of the H2 /CO ratio in gaseous streams containing hydrogen sulfide, carbon monoxide, and hydrogen | |
| JP4391140B2 (ja) | チオ硫酸アンモニウムの製造方法 | |
| EP0260798A2 (en) | Improved sulfur recovery process using metal oxide absorbent | |
| EP0256741A2 (en) | Sulphur recovery process using metal oxide absorbent with reducing gas purge | |
| CA1219128A (en) | Gas composition modification | |
| MXPA98005793A (en) | Method to remove contaminants containing azufre, aromatic substances and hydrocarbons, from a |