CS101692A3 - Filler material for welding austenitic steels with high resistance tocorrosion - Google Patents
Filler material for welding austenitic steels with high resistance tocorrosion Download PDFInfo
- Publication number
- CS101692A3 CS101692A3 CS921016A CS101692A CS101692A3 CS 101692 A3 CS101692 A3 CS 101692A3 CS 921016 A CS921016 A CS 921016A CS 101692 A CS101692 A CS 101692A CS 101692 A3 CS101692 A3 CS 101692A3
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- welding
- filler material
- material according
- austenitic
- intended
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
ř[/ <7 A; 1 Přídavný materiál pro svařování austenitic'kých_ ocelí s vyso-kou odolnosti proti koroziø [/ 7 7 A; 1 Additional material for austenitic steels with high corrosion resistance
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká přídavného materiálu pro svařování auste-nitických ocelí s vysokou odolností proti korozi.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a high corrosion resistance austenitic steel welding material.
Dosavadní stav technikyBackground Art
Pro díly vystavené účinku látek s obsahem chloru, kterémusí mít přitom velkou odolnost proti hloubkové korozia proti erodující korozi v oxidujících kyselinách, se osvěd-čily látky s vysokým ekvivalentem odolnosti PRE - % Cr + 3,3x % Mo + 30 x % N > 45, kde PRE je ekvivalent odolnosti protidůlkové korozi, a kritickou teplotu (kritickou teplotu výsky-tu důlkové koroze, CPT), zjišťovanou v 6% FeCl3, vyšší než80°C, například ocel 1.4565 s obsahem 24% Cr, 16% Ni 4,5% Mo,6 % Mn a 0,4% N. Je také známo svařovat austenitické oceli,které jsou vysoce odolné proti důlkové nebo trhlinové korozi,s přídavným materiálem na bázi niklu a s vysokým obsahem molybdenu, například s SG-NiCr 20 Mo 15, 2.4839 nebo s SG-NiCr 21 Mo 9 Nb, 2.4831. Vysokým obsahem molybdenu mábýt kompenzována nízká odolnost svaru proti korozi, způsobenástrukturou kovu svaru po odlití. Podobné druhy svařovacíchpřísad na bázi železa nebyly používány, protože svarové švyvytvořené při použití těchto přásad měly velmi nízkou odol-nost proti důlkové korozi, jak je patrno z publikaceM.Liljase, B.Holmberga a A.Ulandera: Nerezavějící oceli '84,str. 323 až 329, The Institute of Metals, Londýn 1985.For parts exposed to chlorine-containing substances, which must have a high depth corrosion resistance against corrosive corrosion in oxidizing acids, substances with a high equivalent of PRE -% Cr + 3.3x% Mo + 30 x% N> 45 have proven their worth. , where PRE is the equivalent of an anti-pitting corrosion resistance, and a critical temperature (critical pitting corrosion temperature, CPT), determined at 6% FeCl 3, greater than 80 ° C, for example, 1.4565 with 24% Cr, 16% Ni 4.5 % Mo, 6% Mn and 0.4% N. It is also known to weld austenitic steels that are highly resistant to pitting or crack corrosion with nickel-based and high molybdenum additive materials, for example SG-NiCr 20 Mo 15, 2.4839 or with SG-NiCr 21 Mo 9 Nb, 2.4831. The high molybdenum content will compensate for the low corrosion resistance of the weld caused by the weld metal structure after casting. Similar types of iron-based welding additives have not been used because the weld seams formed using these yarns have a very low pitting resistance, as can be seen from M.Liljas, B.Holmberg and A.Ullander: Stainless Steel '84, p. 323-329, The Institute of Metals, London 1985.
Pro použití v prostředí vyvolávajícím důlkovou korozi,například v odsiřovacích zařízeních pro odsiřování spalinnebo v pobřežních zařízeních, vystavených účinku slané vody,je k dispozici pro použití společně s SG-NiCr 20 Mo 15, po-případě E-NiCr 19 Mo 15 svařovací přídavná látka, s kterou jemožno vytvářet svarové švy na ocelových předmětech u ocelí 2 uvedených typů, mající přibližně stejně vysokou odolnostproti důlkové korozi jako nesvařované dílce ze základního ma-teriálu. U svarových švů, hotovených s přidáním této přídavnélátky a vystavených účinku oxidujících kyselin, je však třebapočítat s místní erozí v některých místech těchto spojů,v takovém případě je výhodnější použití svařovací přísadytypu SG-NiCr29Mo, 2,4656. Tím jsou pro oba druhy zatížení ma-teriálů okolním prostředím k dispozici vhodné přísady prosvařování. V prostředí vyvolávajícím jak důlkovou korozi, taki v oaxidačním prostředí jsou svařovací přídavné materiály,odolné proti hloubkové korozi a obsahující asi 20% Cr, ohro-ženy stejnoměrnou erozí a slitiny s vyšší odolností protioxidačním kyselinám a mající vyšší obsah chrómu jsou zaseohroženy důlkovou a trhlinovou korozí. Proto je třeba najíttakovou svařovací přísadu, která by poskytovala svarovým ko-vům odolnost pro oba tyto druhy nepříznivého působeni a kteráby tedy byla univerzálně použitelná.For use in pitting corrosive environments, for example in desulphurisation plants for flue gas desulphurisation or in offshore installations exposed to salt water, available for use with SG-NiCr 20 Mo 15, or E-NiCr 19 Mo 15 welding additive. with which it is possible to create weld seams on steel articles in steels of the 2 types, having approximately the same resistance to pitting as the non-welded base material. However, in the case of weld seams added with the addition of this additive and exposed to oxidizing acids, local erosion at some points in these joints is to be considered, in which case the use of the SG-NiCr29Mo, 2.4656 welding additive is preferred. In this way, suitable welding agents are available for both types of material loading in the surrounding environment. In both pitting and oxidation environments, deep corrosion-resistant welding materials containing about 20% Cr are endangered by uniform erosion and higher oxidation-resistant alloys and having a higher chromium content are threatened by pitting and crack corrosion. . Therefore, there is a need for such a welding additive to provide the weld metal with resistance to both of these adverse effects and thus universally applicable.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Tento úkol je vyřešen přídavným materiálem pro svařovánípodle vynálezu, který je plně austenitický, je řešen pro vy-tváření svarů odolných proti důlkové nebo trhlinové korozia/nebo proti působení oxidačních látek u nerezavějících ocelia který má celkový ekvivalent odolnosti % Cr + 3,3% Mo + 30 x % N rovný nebo větší než 35 a je přitom použitelný také pro vytvářeni povlakových vrstev, který sestává v hmotnostních množstvích z nejvýše 0,04 % c, nejvýše 1,0 % Si, 2,0 až 8,9 % Mn, 4,0 až 9,0 % Mo, 15,0 až 30,0 % Ni, 20,0 až 30,0 % Cr, 0,31 až 0,8 % N, nejvýše 0,01 % Ti, nejvýše 0,0050 % B, nejvýše 0,04 % P, nejvýše 0,03 % s, do 2,0 o. o Cu, do 1,0 % V, do 1,0 % w, do 1,0 % Nb, zbytek tvoří železo, přičemž jeho ekvivalent odolnosti (% Cr) +3,3 (% Mo) +30(% N) je větší než 52.This object is solved by an additional austenitic welding material according to the invention, designed to form pitting or crack corrosion resistant welds (or oxidizing agents in stainless steels having a total% Cr + 3.3% Mo equivalent). + 30 x N, equal to or greater than 35, and also usable therefor for forming coating layers, which consist in mass quantities of at most 0.04% c, at most 1.0% Si, 2.0 to 8.9% Mn, 4.0 to 9.0% Mo, 15.0 to 30.0% Ni, 20.0 to 30.0% Cr, 0.31 to 0.8% N, at most 0.01% Ti, at most 0, 050% B, up to 0.04% P, up to 0.03% s, up to 2.0 ° C, up to 1.0% V, up to 1.0% w, up to 1.0% Nb, the remainder being iron, with its equivalent (% Cr) +3.3 (% Mo) +30 (% N) being greater than 52.
Ve výhodném provedení vynálezu obsahuje tento přídavnýmateriál pro svařování chrom v hmotnostním množství vyššímnež 25% a nižším než 27%. V jiném výhodném provedení vynálezuobsahuje přídavný materiál v hmotnostních množstvích molybdenod 4,5% do 6% a dusík od 0,4% do 0,6%.In a preferred embodiment of the invention, the additional chromium welding material comprises greater than 25% by weight and less than 27% by weight. In another preferred embodiment, the additive material comprises molybdenum by weight of 4.5% to 6% and nitrogen from 0.4% to 0.6% by weight.
Složením přídavného materiálu podle vynálezu byl poprvézískán přídavný svařovací materiál na bázi železa, s pomocíkterého je možno vytvářet svarové spoje dílů z vysoce legova-ných ocelí, jejichž odolnost proti důlkové a trhlinové koroziodpovídá odolnosti základního nesvařovaného materiálu.Zvláštní význam pro vysokou odolnost tohoto přídavného mate-riálu proti důlkové a trhlinové korozi svarových spojů, hoto-vených s přidáním přídavného materiálu podle vynálezu, má vy-soký obsah dusíku, který však může být účinný jen v případě,jestliže je dusík také rozpuštěn intersticiálné ve svarovémkovu, který má mít nízký bod tavení. Vyváženým složením sli-tiny se dosáhne toho, že rozpustnost dusíku ve svarovém kovu,vytvořeném vmícháváním, je tak velká, že nedochází k násled- nému výraznějšímu vývinu plynuv kovu nevytvářejí žádné póry. a uvolňování dusíku, takže seSložení slitiny bylo upraveno tak, že bylo dosaženo plně austenitické struktury a celkového - 4 - ekvivalentu odolnosti proti důlkové korozi PRE větší než 52. K jednotlivým složkám slitiny je třeba doplnit:By incorporating the additive material of the present invention, an additional iron-based welding material is first obtained, with which welded joints of high alloyed steel parts can be formed, whose pitting and crack corrosion resistance is resistant to the basic non-welded material. against pitting and crevice corrosion of welded joints made with the addition of the additive material of the invention has a high nitrogen content, which can only be effective if the nitrogen is also dissolved interstitially in the weld metal to be low melting point . By balancing the alloy, it is achieved that the solubility of nitrogen in the weld metal formed by the mixing is so great that there is no subsequent pronounced evolution of gas in the metal and no pores are formed. and nitrogen release, so that the alloy composition has been adjusted to achieve a fully austenitic structure and a total - 4 - pitting corrosion resistance equivalent of greater than 52. The following should be added to the individual alloy components:
Omezení obsahu uhlíku na nejvýše 0,04% slouží pro zamezenítvorby karbidů, které usnadňují zejména mezikrystalickou ko-rozi .The limitation of the carbon content to at most 0.04% serves to prevent the formation of carbides, which in particular facilitate the intercrystalline co-formation.
Omezení obsahu křemíku na nejvýše 1% slouží pro zajištěníodolnosti proti korozi.Limiting the silicon content to at most 1% serves to provide corrosion resistance.
Stanoveni obsahu manganu na 2,0 až 8,9% vycházelo z ohledu narozpustnost dusíku ve slitině, přičemž čím vyšší je obsah du-síku v ocelích, tím se stanoví obsah manganu na vyšší hodnotuve stanoveném rozsahu.The determination of the manganese content to 2.0 to 8.9% was based on the nitrogen solubility in the alloy, the higher the nitrogen content of the steel, the higher the manganese content.
Molybden v hmotnostním množství 4 až 9% slouží k zajištěníodolnosti proti korozi, zejména odolnosti proti důlkové nebotrhlinové korozi.Molybdenum, 4 to 9% by weight, is used to provide corrosion resistance, especially pitting or crack resistance.
Nikl v hmotnostním množství od 15 do 30% je nutný k tomu, abyocel byla plně austenitickou.Nickel in the amount of 15 to 30% is necessary to make the whole fully austenitic.
Fosfor a sira jsou ve svém obsahu omezeny, protože negativněovlivňuji tvárlivost a odolnost proti korozi a zvyšují nebez-pečí vytváření trhlinek za tepla při svařováni. Přídavek boru slouží ke zlepšení tvarovatelnosti za tepla,přičemž obsah boru musí být omezen na stanovený rozsah,protože při vyšším obsahu boru by vznikaly škodlivé boridy.Phosphorus and sulfur are limited in their content because they affect the ductility and corrosion resistance and increase the risk of hot cracking during welding. The addition of boron serves to improve the thermoformability, with the boron content being limited to a specified range, since harmful borides would be produced with higher boron content.
Chrom musí být obsažen v hmotnostním množství 20 až 30%, abyse zajistila potřebná odolnost proti korozi a zejména odol-nost proti důlkové a trhlinové korozi. Nejvýhodnější je obsahchrómu v hmotnostním množství vyšším než 25% a nižším než27%.Chromium must be present in an amount of 20 to 30% by weight to provide the necessary corrosion resistance and, in particular, resistance to pitting and crack corrosion. Most preferably, the chromium content is greater than 25% and less than 27% by weight.
Obsah dusíku v rozsahu od 0,31 do 0,8% zajišťuje modul pruž-nosti v tahu od nejméně 370 N/mm^ a vysokou odolnost protidůlkové a trhlinové korozi. Kromě toho zpomaluje dusík obsa-žený ve slitině vylučování intermetalických fází a karbidů,které má, jak již bylo řečeno, nepříznivý vliv na odolnostproti korozi.A nitrogen content in the range of 0.31 to 0.8% provides a tensile modulus of at least 370 N / mm 2 and a high resistance to pore and crack corrosion. In addition, nitrogen contained in the alloy slows down the deposition of intermetallic phases and carbides, which, as already mentioned, has an adverse effect on corrosion resistance.
Obsah titanu v hmotnostním množství do 0,01% byl stanovenz toho důvodu, aby se zamezilo tvorbě nitridu titanu, protožedusík musi být v oceli obsažen v rozpuštěné formě, aby se do-sáhlo požadovaných účinků. Příznivé vlastnosti slitiny jsou dosaženy při obsahu molybde-nu v hmotnostním množství od 5 do 6% a při obsahu dusíku od0,4 do 0,6%. Přídavkem vanadu a niobu se zvyšuje pevnost slitiny a je možno dosáhnout hodnot modulu pružnosti v tahu vyšších nežo , 370 N/mm .· Protože tyto prvky tvoří nitridy, které mohou ne-příznivě ' ovlivnit odolnost slitiny proti korozi, je jejichobsah omezen. Méd' obsažená v hmotnostním množství do 2% zvy-šuje odolnost proti redukčním kyselinám. Obsah wolframu do1,0% slouží k dalšímu zvýšení odolnosti proti důlkové korozi.A titanium content of up to 0.01% was determined in order to avoid the formation of titanium nitride, since the uranium must be contained in the steel in dissolved form to achieve the desired effects. Favorable properties of the alloy are obtained with a molybdenum content of from 5 to 6% and a nitrogen content of from 0.4 to 0.6%. By adding vanadium and niobium, the strength of the alloy is increased and tensile modulus values higher than 370 N / mm can be achieved since their constituents form nitrides which may adversely affect the corrosion resistance of the alloy. The medium contained in the amount of up to 2% increases resistance to reducing acids. Tungsten content up to 1.0% serves to further increase pitting resistance.
Ocel podle vynálezu, použitá jako přídavný materiál prosvařování, splňuje stanovené požadavky, především má dosta-tečnou odolnost proti korozi, zejména odolnost proti důlkovéa trhlinové korozi, jak bude zřejmé z následujících příkladůprovedení. Příklady provedeni vynálezuThe steel according to the invention, used as a filler additive material, meets the specified requirements, in particular it has sufficient corrosion resistance, in particular pitting and crack corrosion resistance, as will be apparent from the following examples. EXAMPLES OF THE INVENTION
Zkušqbní materiály měly složení, uvedené v Tabulce 1.S tyčkami· z materiálu č. 1.4565 WIG (wolfram - inertní plyn)byly vytvořeny nánosové svary v drážkách a takto vytvořenévzorky byly podrobeny následujícím zkouškám: - zjišťování kritické teploty pro vznik dúlkové koroze v 6%níFeCl3, popřípadě v 3%ním roztoku NaCl při 950 mVH, - test podle Hueye, - test podle Streichera, - zkouška při stupňovaném simulování bělicích podmínek. Výsledky těchto testů a zkoušek jsou uvedeny v Tabulce2. Vzorky'svařované s přidáním přídavného materiálu pro sva-řování podle vynálezu mají kritické teploty vzniku důlkovékoroze v 6%ním FeCl^ a v 3%ním NaCl, potenciostaticky při950 mVH, mezi 65°C a 85°C. Tyto hodnoty leží podstatně výšenež tomu bylo dosud při použití přídavných materiálů, vytvo-řených na bázi železa, pro vytváření svarových spojů. Kritic-ké teploty pro vznik důlkové koroze u vzorků svarových švů,vytvářených s přídavným materiálem pro svařování, majícíchsložení podle uvedených příkladů a majících celkový ekviva-lentodolnosti 54 až 56, leží v podstatě stejně vysoko jakou základního materiálu svařovaných prvků. Při testu podleHueye jsou úběrové hodnoty svařovaných vzorků, vytvářenýchs přídavným kovem podle vynálezu, podstatně vyšší než stejnéhodnoty u nesvařovaného základního materiálu a nedosahujíhodnot dosahovaných u svařovaných vzorků, vytvořených z nik-lových slitin NiCr 20 Mo 15 s vysokým obsahem molybdenu.U testu podle Streichera bylo dosaženo podobných hodnot.The test materials had a composition, as shown in Table 1.S welds in grooves were formed from the material No. 1.4565 TIG (tungsten-inert gas) and the samples thus produced were subjected to the following tests: - Critical temperature detection for 6% NaCl at 950 mVH; - Huey test; - Streicher test; - Stage simulation test. The results of these tests and tests are shown in Table 2. Samples welded with the addition of the welding filler material according to the invention have critical deposition temperatures in 6% FeCl 2 and 3% NaCl, potentiostatically at 950 mVH, between 65 ° C and 85 ° C. These values are considerably higher than previously with the use of iron-based filler materials to form welded joints. Critical temperatures for pitting corrosion of welded seam samples formed with the welding filler material having the compositions of the examples and having overall equivalence of 54 to 56 are substantially as high as the base material of the welded members. In the Huye test, the removal values of the welded samples produced with the additive metal of the invention are significantly higher than the same values for the non-welded base material and do not reach the values obtained with welded samples formed from NiCr 20 Mo 15 nickel alloys with high molybdenum content. similar values are achieved.
Pro zjištění odolnosti kovového materiálu proti koroziv podmínkách bělicích lázní, které se vyskytuji při výroběcelulózy a papíru, byly vzorky svařované pomocí materiálůI a III podrobeny laboratorním zkouškám za následujících pod-mínek : teplota 70°C, chlor Cl v množství 600 dílů na milion, dobatrvání zkoušky 26 hodin, potenciostatická přidržovací zkouškapři 700 a 900 mVgCE, kde SCE je nasycená kalomelová elektro-da . Těmito podmínkami je možno simulovat skutečné podmínky, které se vyskytují ve stupni D bělícího procesu.In order to determine the corrosion resistance of the metal material in the bleaching baths found in cellulose and paper production, materials were welded using materials I and III under laboratory conditions under the following conditions: temperature 70 ° C, chlorine Cl in 600 parts per million 26 hours, potentiostatic hold test at 700 and 900 mVgCE, where SCE is a saturated calomel electrode. These conditions can simulate the actual conditions occurring in stage D of the bleaching process.
Zkušební vzorky svařované pomocí přídavného materiálu prosvařování typu I a III nevykazovaly žádnou důlkovou koroziani obecnou korozi. Kromě toho prokázaly vzorky, které bylysvařovány s pomocí přídavného materiálu pro svařování na báziniklu a s hmotnostním množstvím 9% Mo (SG-NiCr 20 Mo 15,E-NiCr 19 Mo 15), napadení korozí, kterou bylo možno charak-terizovat jako prostorově ohraničenou běžnou korozi. Vzorkysvařované s přidáním SG-NiCr 29 Mo byly napadeny důlkovou ko-rozí. Z těchto výsledků vyplývá, že odolnost svarových house-nek vytvořených z ocelí podle vynálezu odpovídala ve všechprovedených zkouškách odolnosti původního nesvařovaného mate-riálu . Základní výhoda přídavného materiálu pro svařování, vy-tvořeného podle vynálezu, spočívá v kombinované odolnostitohoto materiálu proti důlkové korozi a proti trhlinové koro-zi, vyvolávané látkami s obsahem chloru, a také v odolnostiproti oxidačním kyselinám, které obecně způsobují odleptávánía erozi materiálu, přičemž zejména je třeba ocenit zvýšeníodolnosti také proti oxidačním látkám s vysokým obsahem chlo-ru. Takovou kombinaci vhodných vlastností nemá žádná známásvařovací přísada. Řešením podle vynálezu je připraven pří-davný materiál pro svařování, který je odolný proti korozii v prostředí obsahujícím kombinaci nepříznivých působení.Další výhoda vynálezu spočívá v nízké ceně tohoto materiálupodle vynálezu, který je připraven na bázi železa na rozdílod dosud nejčastěji používaných slitin na bázi niklu.Test specimens welded with Type I and Type III welding filler material showed no pitting corrosion of general corrosion. In addition, specimens that were welded with a base-resin and 9% Mo (SG-NiCr 20 Mo 15, E-NiCr 19 Mo 15) additive material showed corrosion attack that could be characterized as spatially confined. corrosion. Samples welded with SG-NiCr 29 Mo were attacked by pitting. From these results it follows that the resistance of the welded house made of the steels according to the invention corresponded in all of the tests carried out to the resistance of the original non-welded material. The basic advantage of the welding additive material according to the invention consists in the combined resistance of the material to pitting corrosion and the crack corrosion caused by the chlorine-containing substances, and also in the resistance to oxidizing acids, which generally cause etching and erosion of the material, and in particular the increase in resistance to high-chlorine oxidants should also be appreciated. Such a combination of suitable properties has no known welding additive. The present invention provides an additional corrosion-resistant welding material in an environment comprising a combination of adverse effects. Another advantage of the invention is the low cost iron-based composition of this invention, as opposed to the most commonly used nickel-based alloys. .
Kromě materiálu č.1.4565 je možno přídavný materiál podlevynálezu využít také pro svařováni dalších speciálníchušlechtilých ocelí s ekvivalentem odolnosti proti důlkové ko-rozi větším mež 35, například 1.4529, UNS S 31254, 1.4539,UNS N 08367, 1.4563, 1.4439, 1.4462. Zajímavými oblastmi vy-užití přídavného materiálu podle vynálezu jsou zejména stupně D bělícího procesu v průmyslu papíru a celulózy, věžové prač-ky a kanály pro vedení čistého plynu v odsiřovacích zaříze-ních, pobřežní zařízení a všechny chemické provozy, vekterých je třeba používat ocelí s vysokou odolností proti ko-rozi . +j C -H<D 4->rH tnIn addition to the material No. 1.4565, the additive material according to the invention can also be used for welding other special high-grade steels with a pitting resistance equivalent to a larger one 35, for example 1.4529, UNS S 31254, 1.4539, UNS N 08367, 1.4563, 1.4439, 1.4462. Interesting areas of use of the additive material according to the invention are, in particular, the bleaching process steps D in the pulp and paper industry, tower scrubbers and clean gas conduits in desulfurization plants, offshore equipment and all chemical plants in which steels are to be used. high resistance to corrosion. + j C-H < D 4 > rH tn
Π3 O II > C " lío co o 0— O o co •H rH " lO *— LO lo •5Γ ’ξγ UO > Jí ° i! Ό II 56, uo o «zr 53, C\J lío U0 CO LíO UO CO LOΠ3 O II> C "li o co 0 - O o co • H rH" lO * - LO lo • 5Γ 'ξγ UO> Ji ° i! 56 II 56, uo o «fr 53, C J lio U0 CO LO UO CO LO
IIII
3 II I I I I I I I I3 II I I I I I I I
li O II 1^-li O II 1 ^ -
IIII
II L-OII L-O
IIII
> II I I I I I I I I II v | < L>> I I I I I I I I II v | <L>
CQ < E-·CQ <E- ·
11 II II It o LíO •vT CO CO LíO CO CO (XJ o Jí <D 4-> o *^r 1 It lo LO LO 0^ co o co >x LíO II CsJ (XI *— Csl X! co II II N o II II __ co co lO ,_ lo 1 II LO co co co o co O UO o 2Σ 11 II LíO LD «5· 'zr LÍO LíO Cs? II || w-- 11 o co tl UO co o o co o o * 1 II w— co o cj o LO CsJ o Γ^χ II e. » - (XI CXI S- II LO «zr *?r LO LC LÍO LO LO o II (XI Csl Csl CsJ Csl (XI (XI CsJ LíO o II II o-. 0^ LO LO lO o o 1, o o o o O o • • II o co o o o o o o o LO II o o o o 1 o o o v| v II II O o 11 CsJ X>— 11 LíO LO co — -— co O o II o o o — — ·— w— II o o o o o o o o o Cu 1! II o o o o 1 o o o v| v II II O co II r-N. <»— Γ-Χ X— Csl CO co -— - 11 Csl co T— co co co — 1 II v| 21 II II LíO Csl co OJ co co co II II CO UO II Cs) LíO LC CO c*. co o • II X— o x- »— -- -- CsJ o o II * v| v L0 II o o o o o o o o li — (XI II o o o co co co LíO co o o II C\J X— CsJ (XJ .— χ- Csl - II o o o o o o o o o o O II o o o o o o o o v| v 11 * II co LO || co LÍO o II co LO r-H II 1—. Π3 o ÍTJ JO *3* V) II 1—- > > 1—« ·—1 _r Csl • Ή II » —1 o> > CsJ 311 II II It o LO • WHAT WHAT LIKE WHAT WHAT (XJ about Her <D 4-> o * ^ r 1 It lo LO LO 0 ^ what about> x II II CsJ (XI * - Csl X! Co II II N o II II __ co co lO, _ lo 1 II LO What about what about UO 2Σ 11 II LO LD «5 · 'zr LIO LO Cs? II || w-- 11 o co tl UO co oo co oo * 1 II w— what about LO CsJ o Γ ^ χ II e. »- (XI CXI S-II LO II) (XI Csl Csl CsJ Csl (XI ( XI CsJ LiO o II II o-. 0 ^ LO LO lO oo 1, ooo o o • • o ooooooo LO II oooo 1 ooov | v II II o o O o II ooo - - · - w - II ooooooooo Cu 1! II oooo 1 ooov | in II II O what II rN. <»- Γ-Χ X— What about what? - 1 II v | 21 II II LO LO LO LO LO LO LO LO CO L * LO LC LO LO LO LO LO LO LO LO LO LO LC L0 II oooooooo li - (X II. Ooo cooo II oooooooooo O II ooooooo | in 11 * II co L || co Í J II || || || || || || || || || || || || || J J J J J J J J J J J J J J J
r—I Jír — I eat
•H c• H c
N •rtí Λ (0 c >(0N • r Λ (0 c> (0
•H kl Φ 4- > (0 ε Ή υ (0 >• H kl Φ 4-> (0 ε Ή υ (0>)
C >C>
O 5- iU) co >υ 10 TABULKA 2O 5- iU) co> υ 10 TABLE 2
Kritická teplota pro Rychlost eroze důlkovou koroziCritical temperature for pitting corrosion erosion
Vzorek FeCl3 NaCl Hueyův test Streicherův test číslo °C °C g/m2h g/m2h 1.4565 85 85 0,07 0,16 I 85 80 0,12 0,24 III 85 80 0,12 0,27 IVa 75 65 0,09 0,17 IVb 85 80 0,09 0,15 V 75 70 0,09 0,17 Via 75 70 0,09 0,20 VIb 75 70 0,09 0,14 VII 80 70 0,08 0,15 2.4839* 85 85 0,32 0,28 2.4656* 55 55 0,09 0,17 « /srovnávací materiál na bázi niklu (z Tabulky 1)Sample FeCl3 NaCl Huey test Streicher test number ° C g / m2h g / m2h 1.4565 85 85 0.07 0.16 I 85 80 0.12 0.24 III 85 80 0.12 0.27 IVa 75 65 0 09 0.17 IVb 85 80 0.09 0.15 V 75 70 0.09 0.17 Via 75 70 0.09 0.20 VIb 75 70 0.09 0.14 VII 80 70 0.08 0.15 2.4839 * 85 85 0.32 0.28 2.4656 * 55 55 0.09 0.17 «/ Nickel-based comparative material (from Table 1)
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4110695A DE4110695A1 (en) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | STOLE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS101692A3 true CS101692A3 (en) | 1992-10-14 |
Family
ID=6428691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS921016A CS101692A3 (en) | 1991-04-03 | 1992-04-03 | Filler material for welding austenitic steels with high resistance tocorrosion |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0507229A1 (en) |
| CA (1) | CA2064925A1 (en) |
| CS (1) | CS101692A3 (en) |
| DE (1) | DE4110695A1 (en) |
| FI (1) | FI921458A (en) |
| NO (1) | NO921275L (en) |
| PL (1) | PL294087A1 (en) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4447514C2 (en) * | 1994-01-14 | 1996-07-25 | Castolin Sa | Process for the preparation of a thermal spraying aid and its use as a filler wire powder fill |
| PT1147238E (en) * | 1999-01-23 | 2004-06-30 | Village Partnership Llp | STAINLESS STEELS |
| JP2001198694A (en) * | 2000-01-11 | 2001-07-24 | Natl Research Inst For Metals Ministry Of Education Culture Sports Science & Technology | Method of welding for high nitrogen content stainless steel and welding material for the same |
| EP1263999B1 (en) * | 2000-03-15 | 2005-07-13 | Huntington Alloys Corporation | Corrosion resistant austenitic alloy |
| DE10215124A1 (en) | 2002-04-05 | 2003-10-16 | Wme Ges Fuer Windkraftbetr Ene | Evaporator tube for a desalination plant |
| SE528008C2 (en) * | 2004-12-28 | 2006-08-01 | Outokumpu Stainless Ab | Austenitic stainless steel and steel product |
| DE102013017406A1 (en) * | 2013-10-18 | 2015-05-07 | Mt Aerospace Ag | Method for welding chromium-nickel steels using a welding filler with a composition adapted to the base material |
| US20150337419A1 (en) * | 2014-05-20 | 2015-11-26 | Crs Holdings Inc. | Austenitic Stainless Steel Alloy |
| KR20180071339A (en) * | 2015-10-19 | 2018-06-27 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | New austenitic stainless steel alloys |
| CN105397335B (en) * | 2015-12-21 | 2017-10-24 | 四川鸿舰重型机械制造有限责任公司 | Water cooling grate plate, material scraping plate flux-cored welding wire for overlaying welding |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE759660A (en) * | 1969-11-29 | 1971-04-30 | Bohler & Co A G Fa Geb | PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF FULLY AUSTENITIC WELDING ASSEMBLIES |
| BE759659A (en) * | 1969-11-29 | 1971-04-30 | Bohler & Co A G Fa Geb | SUPPORT MATERIAL FOR WELDING |
| DE1965692C3 (en) * | 1969-12-31 | 1973-12-20 | Triumph Werke Nuernberg Ag, 8500 Nuernberg | Device for setting type carriers on power-driven writing machines or similar machines |
| US3716691A (en) * | 1971-04-27 | 1973-02-13 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Shielded arc welding with austenitic stainless steel |
| AT334151B (en) * | 1975-03-25 | 1976-01-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | WELDING MATERIAL FOR ELECTRIC ARC WELDING |
| JPS55100966A (en) * | 1979-01-23 | 1980-08-01 | Kobe Steel Ltd | High strength austenite stainless steel having excellent corrosion resistance |
| EP0342574A1 (en) * | 1988-05-17 | 1989-11-23 | Thyssen Edelstahlwerke AG | Corrosion-resistant austenitic steel |
| SE465373B (en) * | 1990-01-15 | 1991-09-02 | Avesta Ab | AUSTENITIC STAINLESS STEEL |
-
1991
- 1991-04-03 DE DE4110695A patent/DE4110695A1/en not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-03-28 EP EP92105392A patent/EP0507229A1/en not_active Withdrawn
- 1992-04-02 CA CA002064925A patent/CA2064925A1/en not_active Abandoned
- 1992-04-02 PL PL29408792A patent/PL294087A1/en unknown
- 1992-04-02 NO NO92921275A patent/NO921275L/en unknown
- 1992-04-02 FI FI921458A patent/FI921458A/en not_active Application Discontinuation
- 1992-04-03 CS CS921016A patent/CS101692A3/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2064925A1 (en) | 1992-10-04 |
| FI921458A (en) | 1992-10-04 |
| EP0507229A1 (en) | 1992-10-07 |
| DE4110695A1 (en) | 1992-10-08 |
| PL294087A1 (en) | 1992-12-14 |
| NO921275D0 (en) | 1992-04-02 |
| NO921275L (en) | 1992-10-05 |
| FI921458A0 (en) | 1992-04-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100352644B1 (en) | Flux cored welding wire having properties of anti-stress corrosion, anti-pitting and good weldibilty for dual phase stainless steel | |
| US7425229B2 (en) | Chromium-free welding consumable | |
| US4119765A (en) | Welded ferritic stainless steel articles | |
| GB1564244A (en) | Austenitic stainless steel | |
| CS101692A3 (en) | Filler material for welding austenitic steels with high resistance tocorrosion | |
| JP3996727B2 (en) | Corrosion resistant steel for double hull oil tanker storage | |
| Eckenrod et al. | Effect of nitrogen on the sensitization, corrosion, and mechanical properties of 18Cr-8Ni stainless steels | |
| JPH10146691A (en) | Method for welding high chromium steel | |
| JP2002529599A (en) | New uses for stainless steel with seawater applicability | |
| US3854937A (en) | Pitting corrosion resistant austenite stainless steel | |
| JP2002529599A5 (en) | ||
| US5275893A (en) | Line pipe having good corrosion-resistance and weldability | |
| JP3555579B2 (en) | High corrosion resistance martensitic stainless steel | |
| CA2403266A1 (en) | Corrosion resistant austenitic alloy | |
| KR850001766B1 (en) | Phosphirous containing seawater-resistance steel of improved weldability | |
| KR930003603B1 (en) | Machines or machine parts made of austenitic cast iron having resistance to stress corrosion cracking | |
| JP4465066B2 (en) | Welding materials for ferrite and austenitic duplex stainless steels | |
| Lu et al. | Effect of iron content on localised corrosion resistance of Ni-Cr-Mo alloy weld overlays in chloride ion-containing environments | |
| GB2123437A (en) | Dual phase stainless steel suitable for use in sour wells | |
| Rao et al. | Effect of chemical composition and ferrite content on room temperature SCC behavior of austenitic weld metals | |
| GB2123031A (en) | High-nickel austenitic alloys for sour well service | |
| JPS60165363A (en) | Highly corrosion resistant and high yield strength two- phase stainless steel | |
| JP2974846B2 (en) | Low temperature structural steel | |
| Raja | Pilling Corrosion and Stress Corrosion Behavior of Austenitic Stainless Steel Weldments and the Role of Nitrogen-A Review | |
| JPH059659A (en) | Austenitic stainless steel having excellent corrosion resistance at high temperature |