CN216887779U

CN216887779U - 周转箱

Info

Publication number: CN216887779U
Application number: CN202122677346.3U
Authority: CN
Inventors: 大井贵史; 太田肇
Original assignee: JSP Corp
Current assignee: JSP Corp
Priority date: 2020-11-04
Filing date: 2021-11-03
Publication date: 2022-07-05
Anticipated expiration: 2031-11-03
Also published as: JP3231438U

Abstract

本实用新型提供一种周转箱，其具有缓冲性、压缩永久形变小、适合重复使用。一种周转箱(1)，其具有由底部(21)和侧壁部(22)构成的包含合成树脂成型体的箱部(2)、以及设于箱部(2)内侧的至少四个角附近的包含热塑性弹性体发泡粒子成型体的缓冲部(3)，箱部(2)的体积与缓冲部(3)的体积之比为50:50～95:5，构成箱部(2)的成型体在25％形变时的压缩应力超过200kPa，前述热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为200kPa以下，该热塑性弹性体发泡粒子成型体的25％压缩永久形变为4％以下。

Description

周转箱

技术领域

本实用新型涉及具有缓冲性、压缩永久形变小、适合重复使用的周转箱。

背景技术

以往，为了在玻璃制造商、彩色滤光片制造商、设备制造商等相互间运输玻璃基板(也包括已完成的面板)，使用了由树脂发泡体形成的玻璃基板运输用箱子。

作为这样的玻璃基板运输用箱子，存在具有由热塑性树脂发泡体形成的箱子主体、以及由表观密度比该箱子主体的热塑性树脂发泡体低的热塑性树脂发泡体形成的玻璃基板抵接部(缓冲部)的箱子(专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2007－314236号公报

实用新型内容

实用新型所要解决的课题

然而，以专利文献1为代表的以往的玻璃基板运输用箱子在内容物的运输时等情况下，有时缓冲部由于该内容物而处于被压缩的状态。这样的情况下，如果想要将玻璃基板运输用箱子用作以重复使用为前提的周转箱，则也有时缓冲部的形状难以复原而必须更换缓冲部。

因此，本发明人等为了提供具有缓冲性、压缩永久形变小、适合重复使用的周转箱而反复进行了深入研究，结果完成了本实用新型。

用于解决课题的方法

本实用新型涉及的周转箱如下。

(1)一种周转箱，其特征在于，

具有：由四边形的底部和从该底部的周边立起的侧壁部构成的箱部、以及设于所述箱部内侧的至少四个角附近的缓冲部，

所述箱部包含合成树脂成型体，

所述缓冲部包含热塑性弹性体发泡粒子成型体，

所述箱部的体积与所述缓冲部的体积之比为50:50～95:5，

构成所述箱部的成型体在25％形变时的压缩应力超过200kPa，

所述热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为200kPa以下，该热塑性弹性体发泡粒子成型体的25％压缩永久形变为4％以下。

(2)根据上述(1)所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为10～100kPa。

(3)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体的静摩擦系数为1.5以上。

(4)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体的回弹率为50％以上。

(5)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体由烯烃系热塑性弹性体发泡粒子成型体构成，该烯烃系热塑性弹性体发泡粒子成型体的表观密度为10～200kg/m³。

(6)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述缓冲部设于所述箱部的内侧整面。

(7)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，构成所述热塑性弹性体发泡粒子成型体的热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径为1～4mm，所述缓冲部的平均厚度为5～10mm，所述缓冲部的最小厚度比热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径大。

(8)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述缓冲部与所述箱部通过一体成型而熔接。

(9)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述箱部的所述合成树脂成型体为合成树脂发泡成型体，该合成树脂发泡成型体的表观密度为10～300kg/m³。

(10)根据上述(9)所述的周转箱，其特征在于，所述合成树脂发泡成型体为聚丙烯系树脂发泡粒子成型体。

(11)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述箱部的所述底部是短边尺寸与长边尺寸之比为1:1.3～1:2的长方形，所述箱部的所述侧壁部的高度为该箱部的底部的短边尺寸的1/3以下。

(12)根据上述(1)或(2)所述的周转箱，其特征在于，所述周转箱的外形尺寸中，短边方向长度为800～1100mm，长边方向长度为1400～1700mm。

实用新型的效果

根据本实用新型，能够提供具有缓冲性、压缩永久形变小、适合重复使用的周转箱。

附图说明

图1为显示本实用新型涉及的周转箱的第一实施方式的概要立体图。

图2为显示本实用新型涉及的周转箱的第二实施方式的概要立体图。

图3为图2所示的周转箱所具有的缓冲部的放大图。

图4(a)～图4(d)为对第一实施方式涉及的周转箱的制造方法进行说明的图。

符号说明

1：周转箱

2：箱部

21：底部

22：侧壁部

3：缓冲部

31、32：板状构件。

具体实施方式

以下，参照附图对本实用新型的优选实施方式进行说明。

[第一实施方式]

首先，参照图1对本实用新型涉及的周转箱的第一实施方式进行说明。图 1中，1为周转箱，2为箱部，3为缓冲部。

箱部2由四边形的底部21和从底部21的周边立起的4个侧壁部22构成。

缓冲部3只要设于箱部2内侧的至少四个角附近即可。箱部2内侧的四个角“附近”是指，分别与箱部2内侧的四个角(彼此相邻的侧壁部22的接合部) 相距300mm以内的区域，优选为100mm以内，更优选为50mm以内。

缓冲部3优选设于箱部2内侧的至少四个角(彼此相邻的侧壁部22的接合部)。

通过在箱部2内侧的至少四个角附近设置缓冲部3，周转箱1的缓冲性优异，即使在运输中等对该周转箱1施加冲击，也能够利用缓冲部3来缓和该冲击、保护内容物。

缓冲部3可以在箱部2内侧以从上述四个角附近跨越至该四个角附近以外的区域的方式设置，本实施方式中，缓冲部3由具有预定厚度的板状构件构成，以层叠在箱部2的内侧整面(底部21和4个侧壁部22各自的内表面)的方式设置。

对于缓冲部3与箱部2，可以仅简单地将缓冲部3载置在箱部2的至少四个角附近，但优选通过机械安装方法、利用粘接剂粘接的方法和通过模内成型进行一体成型的方法等来配设。从层叠粘接性优异出发，更优选箱部2与缓冲部3通过一体成型而熔接。

箱部2包含合成树脂成型体。由此，能够在保持了箱部2的刚性的状态下进行轻量化。

作为构成合成树脂成型体的合成树脂，可以列举热塑性树脂。作为热塑性树脂，可以列举例如聚丙烯系树脂、聚乙烯系树脂、聚苯乙烯系树脂、聚酯系树脂、聚碳酸酯系树脂、聚酰胺系树脂、聚烯烃与聚苯乙烯的复合树脂(PO/PS 复合树脂)、聚苯乙烯与聚苯醚的混合树脂等。

其中，从容易获得成型加工性与所得到的成型体的机械强度的平衡优异的成型体出发，优选聚丙烯系树脂、聚乙烯系树脂、聚苯乙烯系树脂、PO/PS复合树脂，其中，从耐热性与机械强度优异出发，更优选为聚丙烯系树脂。

合成树脂成型体优选为合成树脂发泡成型体。作为合成树脂发泡成型体的形态，优选将发泡粒子填充在模具内并加热成型而得的发泡粒子成型体。该发泡粒子成型体例如可以通过下述方法获得：在树脂粒子中含浸发泡剂而制作发泡性树脂粒子，使前述发泡性树脂粒子发泡，得到发泡粒子，将前述发泡粒子填充在预定形状的模具内，加热使发泡粒子熔接而进行模内成型。合成树脂发泡成型体优选为聚丙烯系树脂发泡粒子成型体。

合成树脂发泡成型体的表观密度优选为10～300kg/m³。

从轻量性的观点出发，合成树脂发泡成型体的表观密度优选为200kg/m³以下，更优选为100kg/m³以下。另一方面，从机械强度的观点出发，合成树脂发泡成型体的表观密度优选为30kg/m³以上，更优选为50kg/m³以上。

合成树脂发泡成型体的表观密度可以通过下述方法求出：从箱部2切取样品，用样品的重量除以由样品的外形尺寸求出的体积。

构成箱部2的成型体在25％形变时的压缩应力超过200kPa，优选为300kPa 以上，更优选为400kPa以上。通过满足上述条件，箱部2的刚性更优异。

构成箱部2的成型体在25％形变时的压缩应力可以通过以下方法来测定。将周转箱1切割成箱部2和缓冲部3。箱部2由合成树脂发泡成型体构成的情况下，将成型时形成的表面的表皮(成型表皮)从箱部2除去，切出样品(纵向50mm、横向50mm、厚度25mm)，对于该样品，按照JIS K6767:1999，测定23℃时的压缩应力(试验速度：10mm/min)，基于得到的压缩应力－形变曲线，读取25％形变时的应力，以此作为25％形变时的压缩应力。其中，该 25％形变时的压缩应力是将试验数设为5，通过对它们的测定值进行算术平均而求出的。此外，箱部2由合成树脂发泡成型体以外的物质构成的情况下，通过下述方法求出：不将箱部2切出，对于5个随机位置，通过上述方法测定 25％形变时的压缩应力，进行算术平均。

缓冲部3由热塑性弹性体发泡粒子成型体构成。由此，缓冲部3的缓冲性优异，同时压缩永久形变减小，因此不易衰退，能够适当地将周转箱1重复使用。特别是热塑性弹性体发泡粒子成型体，由于压缩应力、压缩永久形变等物性对压缩方向的依存性低，因此重复使用适应性优异。

作为构成热塑性弹性体发泡粒子成型体的热塑性弹性体(TPE)，可以列举例如烯烃系热塑性弹性体(TPO)、苯乙烯系热塑性弹性体(TPS)、氨基甲酸酯系热塑性弹性体(TPU)、酯系热塑性弹性体(TPC)、酰胺系热塑性弹性体(TPA)等。这些TPE可以单独使用或混合使用两种以上。

前述TPO是以聚丙烯、聚乙烯等聚烯烃为硬链段、以乙烯－丙烯橡胶 (EPM)等橡胶成分为软链段的热塑性弹性体。

TPO一般大体分为聚烯烃与橡胶成分的混合型、动态交联型、聚合型。

具体地，作为TPO，可以例示在聚丙烯中分散有乙烯－丙烯橡胶(EPM) 的结构的TPO、在聚丙烯中分散有交联或部分交联的乙烯－丙烯－二烯橡胶 (EPDM)的结构的TPO、乙烯与α－烯烃的无规共聚物、聚乙烯嵌段与乙烯 /α－烯烃共聚物嵌段的嵌段共聚物等。

前述TPS是以聚苯乙烯为硬链段，以共轭二烯聚合物、该聚合物的完全氢化物或部分氢化物为软链段的热塑性弹性体。

具体地，作为TPS，可以例示苯乙烯－丁二烯－苯乙烯嵌段共聚物(SBS)、作为SBS的完全氢化物的苯乙烯－乙烯－丁烯－苯乙烯共聚物(SEBS)、作为SBS的部分氢化物的苯乙烯－丁二烯－丁烯－苯乙烯(SBBS)、苯乙烯－异戊二烯－苯乙烯嵌段共聚物(SIS)、作为SIS的完全氢化物的苯乙烯－乙烯－丙烯－苯乙烯(SEPS)等。

前述TPU是具有如下结构的热塑性弹性体，即：包含长链多元醇的软链段、以及短链二醇等扩链剂与二异氰酸酯通过氨基甲酸酯键聚合而成的硬链段进行嵌段共聚而得的结构。

前述TPC是结晶性芳香族聚酯等硬嵌段与脂肪族聚酯、聚醚等软嵌段进行嵌段共聚而成的热塑性弹性体。

前述TPA是以结晶性聚酰胺为硬嵌段，以脂肪族聚酯、聚醚等为软嵌段的热塑性弹性体。

构成箱部2的热塑性树脂是聚烯烃系树脂时，优选使用TPO作为构成缓冲部3的热塑性弹性体发泡粒子成型体的TPE。箱部2以聚丙烯系树脂为基材时，以TPO为基材的发泡粒子成型体B也可与箱部2热熔接。因此，也可以在成型模具内进行一体成型，从而通过一次模内成型将箱部2与缓冲部3层叠粘接。由此，生产率提高。

从发泡性优异、同时能够更有效地抑制高温下的缓冲部翘曲的观点出发，前述烯烃系热塑性弹性体(TPO)中优选使用聚乙烯嵌段与乙烯/α－烯烃共聚物嵌段的嵌段共聚物。该嵌段共聚物是以聚乙烯嵌段为硬链段、以乙烯/α烯烃共聚物嵌段为软链段的热塑性弹性体。

作为构成该嵌段共聚物的聚乙烯嵌段，可列举例如乙烯均聚物、乙烯与碳数3～8的α－烯烃的共聚物。相对于聚乙烯嵌段的重量，聚乙烯嵌段所含的乙烯成分的比例优选为95重量％以上，更优选为98重量％以上，进一步优选为100重量％(乙烯均聚物)。

另一方面，作为构成该嵌段共聚物的乙烯/α－烯烃共聚物嵌段，可列举例如乙烯与碳数3～20的α－烯烃的无规共聚物的嵌段等。α－烯烃优选为丙烯、 1－丁烯、1－己烯、1－辛烯，更优选为1－辛烯。相对于乙烯/α－烯烃共聚物嵌段的重量，乙烯/α－烯烃共聚物嵌段所含的α－烯烃成分的比例优选为10 重量％以上，更优选为15重量％以上。

可以通过差示扫描量热测定(DSC)或核磁共振(NMR)求出前述嵌段共聚物中的聚乙烯嵌段所含的乙烯成分的比例和乙烯/α－烯烃共聚物嵌段所含的α－烯烃成分的比例。

作为该嵌段共聚物的具体例子，可列举例如日本特开2013－64137号公报所记载的例子。此外，作为市售的嵌段共聚物，可列举例如陶氏化学公司制的商品名“INFUSE(INFUSE(注册商标))”、三井化学公司制的商品名“TAFMER (TAFMER(注册商标))”等。

构成热塑性弹性体发泡粒子成型体的基材除了含有TPE以外，还可以含有包括聚烯烃系树脂(例如聚乙烯系树脂、聚丙烯系树脂、聚丁烯系树脂)、聚苯乙烯系树脂等热塑性树脂的其他树脂。

热塑性弹性体发泡粒子成型体含有TPE以外的其他树脂时，从提高成型体的耐热性的观点出发，相对于100重量份TPE，优选含有10重量份以上的其他树脂，更优选含有20重量份以上。另一方面，从维持成型体的柔软性的观点出发，相对于100重量份TPE，其他树脂优选为40重量份以下，更优选为30重量份以下。

热塑性弹性体发泡粒子成型体中，除了TPE和其他树脂以外，在不阻碍本实用新型的目的效果的范围内，可以添加各种添加剂。作为各种添加剂，可以列举例如抗氧化剂、紫外线吸收剂、抗静电剂、阻燃剂、阻燃助剂、金属钝化剂、导电性填料、气泡调节剂、染料、颜料等。相对于合计100重量份TPE (含有其他树脂时为TPE与其他树脂的合计)，这些添加剂的添加量优选为20 重量份以下，更优选为10重量份以下，进一步优选为5重量份以下。需说明的是，这些添加剂通常按必需的最低限量使用。

作为前述气泡调节剂，可例示例如硼酸锌、滑石、碳酸钙、硼砂、氢氧化铝、二氧化硅、沸石、碳、磷酸系成核剂、苯酚系成核剂、胺系成核剂、聚氟乙烯系树脂粉末等。

热塑性弹性体发泡粒子成型体优选含有热二甲苯不溶物。即，构成热塑性弹性体发泡粒子成型体的TPE优选是交联的。通过将交联的TPE作为发泡粒子的基材，能够使发泡性、成型性提高。交联方法可以是利用有机过氧化物等交联剂的方法、利用电子射线的交联方法中的任一种，也可以以发泡粒子的状态进行交联而形成交联发泡粒子、使交联的粒子发泡而形成交联发泡粒子。

进一步，从提高前述发泡性和模内成型性的观点、对热塑性弹性体发泡粒子成型体进行压缩时的形状回复性的观点出发，该热塑性弹性体发泡粒子成型体中的热二甲苯不溶物的含量优选为10重量％以上，更优选为25重量％以上，进一步优选为40重量％以上。

另一方面，从上述观点出发，热二甲苯不溶物的含量上限没有特别限定，从发泡粒子彼此的熔接性的观点出发，模内成型前发泡粒子的热二甲苯不溶物的含量优选为70重量％以下，更优选为60重量％以下，进一步优选为55重量％以下。需说明的是，热二甲苯不溶物的含量不会因模内成型而变化，因而发泡粒子的热二甲苯不溶物含量与热塑性弹性体发泡粒子成型体的热二甲苯不溶物含量实质上是相同的值。因此，热塑性弹性体发泡粒子成型体的热二甲苯不溶物含量的上限优选为70重量％，更优选为60重量％，进一步优选为55 重量％。

此外，使用熔体流动速率较低的TPE作为原料时，优选在前述范围内减少热二甲苯不溶物的含量。另一方面，使用熔体流动速率较高的TPE作为原料时，优选在前述范围内增加热二甲苯不溶物的含量。

前述热二甲苯不溶物的含量除了通过交联剂的添加量来调节以外，还可以通过在密闭容器中使TPE粒子交联时的搅拌条件、升温条件等来调节。

需说明的是，如下进行热二甲苯不溶物的含量测定。首先，称量约1g试样(将称量的试样质量设为G1(g)。)，在100g二甲苯中煮沸6小时后，用 100目的金属网对其进行快速过滤。接下来，将残留在金属网上的沸腾二甲苯不溶物用80℃的减压干燥机干燥8小时后，称量不溶物的质量(将称量的沸腾二甲苯不溶物的质量设为G2(g)。)。该含量通过下述算式求出。

热二甲苯不溶物的含量(％)＝G2(g)÷G1(g)×100

热塑性弹性体发泡粒子成型体的表观密度优选为200kg/m³以下，更优选为100kg/m³以下，进一步优选为50kg/m³以下。满足上述范围的热塑性弹性体发泡粒子成型体的轻量性优异，同时柔软性优异，因而是优选的。热塑性弹性体发泡粒子成型体的表观密度的上限为10kg/m³左右。热塑性弹性体发泡粒子成型体的表观密度可以通过下述方法求出：从缓冲部3切取样品，用样品的重量除以由样品的外形尺寸求出的体积。

热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为200kPa以下，优选为100kPa以下，更优选为50kPa以下。由此，缓冲部3的缓冲性优异。另一方面，热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力的下限没有特别限制，为10kPa左右。

25％形变时的压缩应力是通过以下方法测得的值。

将周转箱切割成箱部2和缓冲部3，将成型时形成的表皮(成型表皮)从缓冲部3的成型体除去，随机切出样品。对于这些样品，按照JIS K6767:1999，测定23℃时的压缩应力(试验速度：10mm/min)，基于得到的压缩应力－形变曲线，读取25％形变时的应力，从而求出。

需说明的是，缓冲部3的样品设为纵向50mm、横向50mm、厚度25mm 的大小，厚度不足25mm时，以厚度为25mm的方式重叠后作为样品。

热塑性弹性体发泡粒子成型体的25％压缩永久形变为4％以下。由此，缓冲部3容易恢复为原始形状，因此适合重复使用。从上述观点出发，热塑性弹性体发泡粒子成型体的25％压缩永久形变优选为2.5％以下，更优选为2％以下。

25％压缩永久形变是通过以下方法测得的值。

将周转箱切割成箱部2和缓冲部3，将成型时形成的表面的表皮(成型表皮)从缓冲部3除去，切出纵向50mm、横向50mm、厚度为除去表面的表皮后的厚度，厚度不足25mm时以厚度为25mm的方式重叠后作为样品。对于该样品，按照JIS K6767:1999，在温度23℃、相对湿度50％的环境下，在压缩25％的状态下放置22小时，压缩结束(夹具解除后)24小时后测定厚度，求出样品的压缩永久形变[％]。

热塑性弹性体发泡粒子成型体的静摩擦系数优选为1以上，更优选为1.5 以上，进一步优选为1.7以上。由此，容易获得进一步抑制周转箱1的内容物滑动的效果。

静摩擦系数可以按照JIS K7125:1999来测定。

热塑性弹性体发泡粒子成型体的回弹率优选为50％以上，更优选为55％以上，进一步优选为60％以上。由此获得周转箱1的内容物容易被固定的效果。

回弹率可以按照JIS K6255:2013来测定。

优选：热塑性弹性体发泡粒子成型体由烯烃系热塑性弹性体(TPO)发泡粒子成型体构成，该成型体的表观密度为10～200kg/m³。满足该条件的热塑性弹性体发泡粒子成型体成为缓冲性更优异，同时适合重复使用的成型体。

表观密度是通过上文记载的方法测得的值。

优选：构成前述热塑性弹性体发泡粒子成型体的热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径为1～4mm，前述缓冲部的平均厚度为5～10mm，前述缓冲部的最小厚度比热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径大。

如果满足前述发泡粒子的平均气泡直径与缓冲部的平均厚度的关系，则缓冲部3的截面中在厚度方向上存在1粒以上热塑性弹性体发泡粒子，容易形成良好的缓冲部3，因此是优选的。此外，如果在通过模内成型来形成缓冲部3 的情况下，使热塑性弹性体发泡粒子满足前述发泡粒子的平均气泡直径与缓冲部的平均厚度的关系，则热塑性弹性体发泡粒子容易被紧密填充直至形成缓冲部3的位置的端部，因此是优选的。需说明的是，这里所说的发泡粒子的平均粒径是指具有与平均1个发泡粒子的体积相同的体积的虚拟真球的直径。此外，前述缓冲部的平均厚度可以通过在随机的5个以上位置测定缓冲部的厚度，由它们的算术平均值求出。前述缓冲部的最小厚度是指从周转箱1的箱部2与缓冲部3的界面至周转箱1的内表面的厚度的最小值。

前述缓冲部的平均厚度(mm)相对于前述热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径(mm)的比优选超过1，更优选为1.5以上，进一步优选为2以上。另一方面，上限大约为5左右。

箱部2的体积与缓冲部3的体积的比(箱部2的体积:缓冲部3的体积) 为50:50～95:5。由此发挥由缓冲部3带来的优异缓冲性，同时，在使箱部2 与缓冲部3一体成型的情况下即使在箱部2与缓冲部3的收缩率有差别时也可适当防止翘曲、变形。从提高由缓冲部3带来的缓冲性的观点出发，缓冲部3 相对于箱部2的体积与缓冲部3的体积合计的比率优选为7体积％以上，更优选为9体积％以上。另一方面，从在使箱部2与缓冲部3一体成型的情况下即使箱部2与缓冲部3的收缩率有差别时也可适当防止翘曲、变形的观点出发，缓冲部3相对于箱部2的体积与缓冲部3的体积合计的比率优选为30体积％以下，更优选为25体积％以下。

关于箱部2与缓冲部3的体积比，将周转箱1切割成箱部2和缓冲部3，由各自的外形尺寸测定体积，求出箱部2与缓冲部3的体积比。

箱部2的底部21优选为短边尺寸A与长边尺寸B之比为1:1.3～1:2的长方形。这里，尺寸A和尺寸B分别是基于箱部2的内部尺寸的数值，不考虑缓冲部3。

此外，箱部2的侧壁部22的高度C优选为该箱部2的底部21的短边尺寸A的1/3以下。这里，高度C是基于箱部2的外部尺寸的数值，不考虑缓冲部3。

通过满足这些条件，周转箱1能够适当容纳作为内容物的液晶玻璃。

箱部2的厚度没有特别限定，平均厚度优选为30～60mm。底部21与侧壁部22的厚度可以相同也可以不同。

周转箱1的外形尺寸中，短边方向长度D优选为800～1100mm，长边方向长度E优选为1400～1700mm。由此，周转箱1能够适当收纳作为内容物的液晶玻璃。

缓冲部3的平均厚度优选为5～10mm。通过平均厚度为5mm以上，可发挥更优异的缓冲性。此外，通过平均厚度为10mm以下，在使箱部2与缓冲部 3一体成型的情况下即使箱部2与缓冲部3的收缩率有差别时，也能够更适当地防止翘曲、变形。

以上的说明中，主要示出的是周转箱的箱部由合成树脂发泡成型体构成的情况，但不限定于此。周转箱的箱部由合成树脂成型体构成即可。作为合成树脂成型体，可列举合成树脂注射成型体、合成树脂中空成型体、合成树脂发泡成型体等。作为合成树脂中空成型体，可以表皮是发泡的，也可以表皮非发泡而在中空部分的一部分或全部填充有发泡体。合成树脂发泡成型体可以是使2 块以上板状的挤出发泡体通过它们的周边彼此进行粘接而形成周转箱形状的成型体，也可以是使发泡粒子进行模内成型而得的成型体。上文中，由于容易获得尽管轻量但刚性优异的成型体，因而优选由合成树脂中空成型体和/或合成树脂发泡成型体构成，更优选由合成树脂发泡成型体构成，进一步优选由合成树脂发泡粒子成型体构成。

[第二实施方式]

下面，参照图2和图3对本实用新型涉及的周转箱的第二实施方式进行说明。

图2和图3中，与表示第一实施方式的图1相同的符号是指相同的构成。除非特殊指明，否则，均引用对于表示第一实施方式的图1的说明，省略对于与第一实施方式共通的构成的重复说明。

本实施方式中，分别在箱部2内侧的四个角附近设有合计4个缓冲部3。各缓冲部3是截面为L形的柱状体。以L形接合的2个板状构件31、32分别层叠在彼此相邻的2个侧壁部22。

缓冲部3的纵向尺寸(相当于一个板状构件31的宽度)F和横向尺寸(相当于另一板状构件32的宽度)G可以相同也可以不同，例如优选为100mm以上，更优选为200mm以上。另一方面，优选为400mm以下，更优选为300mm 以下。

构成缓冲部3的一个板状构件31的厚度H和另一板状构件32的厚度I 可以相同也可以不同。从发挥优异的缓冲性的观点出发，缓冲部3的平均厚度优选为50mm以上，更优选为70mm以上。另一方面，从增加周转箱1的容量的观点出发，优选为200mm以下，更优选为150mm以下。

缓冲部3的高度J与参照图1说明的箱部2的侧壁部22的内表面侧高度相同，也可以设定为比其小。缓冲部3的高度J优选设为10mm以上，更优选为30mm以上。另一方面，缓冲部3的高度J优选设为100mm以下，更优选为70mm以下。

上述第二实施方式中，也优选在箱部2的底部21内表面的一部分或整面进一步设置缓冲部3(图示省略)。

如上所述，本实用新型涉及的周转箱1是具有由四边形的底部21和从该底部21的周边立起的侧壁部22构成的箱部2、以及设于箱部2内侧的至少四个角附近的缓冲部3的周转箱1，箱部2包含合成树脂成型体，缓冲部3包含热塑性弹性体发泡粒子成型体，箱部2的体积与缓冲部3的体积之比为50:50～ 95:5，构成箱部2的成型体在25％形变时的压缩应力超过200kPa，热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为200kPa以下，该热塑性弹性体发泡粒子成型体的25％压缩永久形变为4％以下。

根据这样的本实用新型，能够提供具有缓冲性、压缩永久形变小、适合重复使用的周转箱1。

需说明的是，本说明书中，“x～y”表示“x以上、y以下”的数值范围。关于数值范围，记载的上限值和下限值可任意组合。

实施例

以下对本实用新型的实施例进行说明，但本实用新型不受这些实施例的限定。

1.材料

实施例、比较例中使用以下所示的材料。

需说明的是，以下所示的“平均粒径”不是原料阶段的值，而是通过后述测定方法对成型后的成型体测得的值。

(1)箱部用

A1：合成树脂发泡粒子(JSP公司制“P-BLOCK(注册商标)”，平均粒径3.0mm，基材树脂：聚丙烯－乙烯无规共聚物)

(2)缓冲部用

B1：热塑性弹性体发泡粒子(陶氏化学公司制的TPO“INFUSE9530”，平均粒径3.0mm，表观密度30kg/m³，基材弹性体：具有聚乙烯嵌段和乙烯－辛烯无规共聚嵌段的嵌段共聚物)

B2：热塑性弹性体发泡粒子(陶氏化学公司制的TPO“INFUSE9530”，平均粒径2.1mm，表观密度40kg/m³)

B3：热塑性弹性体发泡粒子(陶氏化学公司制的TPO“INFUSE9530”，平均粒径2.2mm，表观密度82kg/m³)

B4：热塑性弹性体发泡粒子(陶氏化学公司制的TPO“INFUSE9530”，平均粒径2.5mm，表观密度150kg/m³)

B5：热塑性弹性体发泡粒子(陶氏化学公司制的TPO“INFUSE9530”，平均粒径3.0mm，表观密度30kg/m³)

B6：热塑性弹性体发泡粒子(陶氏化学公司制的TPO“INFUSE9530”，平均粒径3.0mm，表观密度30kg/m³)

B7：热塑性弹性体发泡粒子(80质量％陶氏化学公司制的TPO “INFUSE9530(具有聚乙烯嵌段和乙烯－辛烯无规共聚嵌段的嵌段共聚物)”、 20质量％东曹公司制的高密度聚乙烯系树脂“Nipolonhard 1200”的混合原料的发泡粒子，平均粒径3.0mm，表观密度30kg/m³)

B8：热塑性弹性体发泡粒子(三井化学公司制的TPO“TAFMER DF140”，平均粒径2.2mm，基材弹性体：乙烯－丁烯无规共聚物)

B9：热塑性树脂发泡粒子(JSP公司制“P-BLOCK(注册商标)”，平均粒径3.0mm，基材树脂：聚丙烯－乙烯无规共聚物)

B10：热塑性树脂发泡粒子(JSP公司制“L-Block(注册商标)”，平均粒径3.6mm，基材树脂：直链状低密度聚乙烯)

(3)粘接剂

C1：CECEMDINE公司制“SX－PPK1000”

2.周转箱的制造

(实施例1)

(1)箱部的成型

如图4(a)所示，准备具备模具(母模4和公模5)的模内发泡成型机。在该母模4与公模5合模的状态下，在模具4、5之间，形成外部尺寸(纵向 883mm×横向1487mm×高度104mm)、内部尺寸(纵向773mm×横向1377mm×高度52mm)的方形箱状模腔。

在该模具4、5的模腔内填充合成树脂发泡粒子A1，通过蒸汽加热进行模内成型，得到方形箱状发泡粒子成型体(箱部2)。加热方法是：在两面的模具的排放阀(图示省略)开放的状态下供应5秒蒸汽进行预加热(排气工序) 后，由移动侧模具供应蒸汽，接下来由固定侧模具供应蒸汽，然后，加热至成型加热蒸汽压力(成型压力＝成型蒸汽压)。加热结束后，释放压力，进行水冷，直至由发泡粒子成型体(箱部2)的发泡力导致的表面压力降低至0.04MPa (表压)。

需说明的是，得到的发泡粒子成型体(箱部2)的表观密度为66.6kg/m³， 25％形变时的压缩应力为507kPa。

(2)缓冲部的成型

如图4(b)所示，将模具4、5中的公模5改为尺寸小6mm的公模6，在该模具4、6内放入通过上述“(1)箱部的成型”刚获得后的发泡粒子成型体 (箱部2)，形成在该箱部2的内表面设有6mm模腔的状态。

接下来，如图4(c)所示，在模具4、6的模腔内填充热塑性弹性体发泡粒子B1，通过蒸汽加热进行模内成型，使缓冲部3在箱部2的内表面一体成型。

接下来，如图4(d)所示，打开模具4、6，得到周转箱1。得到的周转箱1具有箱部2和设于该箱部2内的内侧整面的缓冲部3。

再次参照图1对如上操作得到的周转箱1的尺寸进行说明。

箱部2的底部21是短边尺寸A为773mm、长边尺寸B为1377mm(短边尺寸A与长边尺寸B之比为1:1.8)的长方形。此外，箱部2的侧壁部22的高度C为104mm。该箱部2的侧壁部22的高度C是该箱部2的底部21的短边尺寸A的0.13倍。这里，尺寸A和尺寸B是分别基于箱部2的内部尺寸的数值，不考虑缓冲部3。此外，高度C是基于箱部2的外部尺寸的数值。

箱部2的外形尺寸(相当于周转箱1的外形尺寸)中，短边方向长度D 为883mm，长边方向长度E为1487mm，高度为104mm。

箱部2的厚度中，底部21的板厚为52mm，侧壁部22的板厚为55mm。

缓冲部3以6mm的厚度形成在上述箱部2的内侧整面。

(实施例2)

使用热塑性弹性体发泡粒子B2代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子 B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

(实施例3)

使用热塑性弹性体发泡粒子B3代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子 B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

(实施例4)

使用热塑性弹性体发泡粒子B4代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子 B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

(实施例5)

作为箱部，将与实施例1同样操作得到的箱部通过在温度调节至60℃的烘箱内载置12小时而干燥和熟化后使用。

作为缓冲部，使用从使热塑性弹性体发泡粒子B5进行模内成型而得到的成型体以厚度为6mm的方式切片而得到的缓冲部。在该缓冲部的一面涂布粘接剂C1，与箱部的内侧整面粘接，得到周转箱。

(实施例6)

作为缓冲部，从使热塑性弹性体发泡粒子B6进行模内成型而得到的成型体切取4个2边的长度相等的L形缓冲部。4个缓冲部各自的尺寸是，参照图 3说明的一个板状构件31的宽度F为250mm、另一板状构件32的宽度G为 250mm、一个板状构件31的厚度H为115mm、另一板状构件32的厚度I为 115mm、高度J为52mm。在这些缓冲部中与箱部接触的面上涂布粘接剂C1，粘接于箱部的四角，得到周转箱。

(实施例7)

使用热塑性弹性体发泡粒子B7代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子 B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

(实施例8)

使用热塑性弹性体发泡粒子B8代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子 B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

(比较例1)

使用热塑性树脂发泡粒子B9代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

(比较例2)

使用热塑性树脂发泡粒子B10代替实施例1中的热塑性弹性体发泡粒子B1，除此以外，与实施例1同样操作，得到周转箱。

3.测定方法

对于构成实施例和比较例的各周转箱的箱部和缓冲部进行以下测定。

(1)平均粒径

将发泡粒子从成型体1粒1粒地分离出来，测定它们的合计质量W1。然后使用金属网使W1质量的发泡粒子沉入装有温度23℃的水的量筒中。然后，考虑金属网的体积，测定根据水位上升的量所读取的发泡粒子的体积V[L]。用体积V除以投入量筒的发泡粒子的数量，求出平均1个发泡粒子的体积，将具有与求得的体积相同的体积的虚拟真球的直径作为发泡粒子的平均粒径 [mm]。

(2)表观密度

将周转箱切割成箱部(合成树脂发泡成型体)和缓冲部(热塑性弹性体发泡粒子成型体)。将成型时形成的表皮(成型表皮)从各成型体除去，切出样品。根据各样品的外形尺寸求出样品的表观体积H。测定各样品的重量W2，将用重量W2除以样品的表观体积H而得的值作为各成型体的表观密度 [kg/m³]。

(3)体积比

将周转箱切割成箱部(合成树脂发泡成型体)和缓冲部(热塑性弹性体发泡粒子成型体)。由各成型体的外形尺寸测定体积，求出箱部2与缓冲部3的体积比。

(4)25％形变时的压缩应力

将周转箱切割成箱部(合成树脂发泡成型体)和缓冲部(热塑性弹性体发泡粒子成型体)。将成型时形成的表皮(成型表皮)从各成型体除去，随机切出样品。对于这些样品，按照JIS K6767:1999，测定23℃时的压缩应力(试验速度：10mm/min)，通过基于得到的压缩应力－形变曲线读取25％形变时的应力而求出。

使用了箱部的样品的25％形变时的压缩应力设为各样品的厚度方向、纵向和横向三个方向上的25％形变时的压缩应力的平均值，对于5个样品进行上述测定，分别采用其平均值。需说明的是，箱部的样品设为纵向50mm、横向50mm、厚度25mm的大小。

使用了缓冲部的样品的25％形变时的压缩应力设为各样品的厚度方向上的25％形变时的压缩应力，对于5个样品进行上述测定，分别采用其平均值。需说明的是，缓冲部的样品设为纵向50mm、横向50mm，实施例6以外的实施例、比较例中，以厚度为25mm的方式重叠后测定。

(5)25％压缩永久形变

将周转箱切割成箱部(合成树脂发泡成型体)和缓冲部(热塑性弹性体发泡粒子成型体)。将成型时形成的表面的表皮(成型表皮)从缓冲部除去，随机切取纵向50mm、横向50mm、厚度为除了表面的表皮以外的厚度。实施例 6以外的实施例、比较例中，以厚度为25mm的方式重叠后作为样品。对于该样品，按照JIS K6767:1999，在温度23℃、相对湿度50％的环境下，在压缩 25％的状态下放置22小时，压缩结束(夹具解除后)24小时后测定厚度，求出样品的压缩永久形变[％]。需说明的是，关于该压缩永久形变[％]，对于 5个样品进行上述测定，采用其平均值。

(6)静摩擦系数

将周转箱切割成箱部(合成树脂发泡成型体)和缓冲部(热塑性弹性体发泡粒子成型体)。从缓冲部切取带有成型时形成的表皮(成型表皮)的样品 (63mm×63mm×5mm厚度)。对于该样品，按照JIS K7125:1999，设为试验速度500mm/分钟、试验距离80mm，测定静摩擦系数[－]。滑动对象材料设为涂装钢板。使与滑动对象材料接触的样品面带有表皮。对于5个样品进行上述试验，将其算术平均值作为静摩擦系数。

(7)回弹率

按照JIS K6255:2013，使用Schob式回弹试验机“RT－90”(高分子计器株式会社制)作为测定装置，在相对湿度50％、23℃的条件下测定发泡粒子成型体的回弹率。首先，将周转箱切割成箱部(合成树脂发泡成型体)和缓冲部(热塑性弹性体发泡粒子成型体)。从缓冲部切取带有成型时形成的表皮(成型表皮)的样品片。实施例6以外的实施例、比较例中，将该样品片以厚度为25mm 的方式层叠，用双面胶带固定，作为样品。将该样品以与摆锤前端接触的面为表皮面的方式用双面胶带固定在装置上，使锤直径15mm、臂重0.25kg的摆锤从提升角度90±1°的位置向下摆动。然后，使摆锤从厚度方向与样品的成型表皮面接触，测定摆锤的弹跳高度h(mm)。用弹跳高度h(mm)除以摆锤的落下高度H(mm)，算出回弹率。

4.评价方法

对实施例和比较例的各周转箱进行以下评价。

(1)缓冲性

按照下述评价基准对缓冲性进行评价。

[评价基准]

A：构成缓冲部的热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为100kPa以下。

B：前述压缩应力超过100kPa且为200kPa以下。

C：前述压缩应力超过200kPa。

(2)重复使用适应性

按照下述评价基准对重复使用适应性进行评价。

[评价基准]

A：构成缓冲部的热塑性弹性体发泡粒子成型体的25％压缩永久形变为3％以下。

B：前述25％压缩永久形变超过3％且为6％以下。

C：前述25％压缩永久形变超过6％。

将以上结果示于表1。

[表1]

产业可利用性

本实用新型提供一种周转箱，其能够广泛用于对以液晶玻璃等玻璃、汽车部件为代表的各种构件进行收纳的用途。

Claims

1.一种周转箱，其特征在于，

所述箱部包含合成树脂成型体，

所述缓冲部包含热塑性弹性体发泡粒子成型体，

所述箱部的体积与所述缓冲部的体积之比为50:50～95:5，

构成所述箱部的成型体在25％形变时的压缩应力超过200kPa，

2.根据权利要求1所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体在25％形变时的压缩应力为10～100kPa。

3.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体的静摩擦系数为1.5以上。

4.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体的回弹率为50％以上。

5.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述热塑性弹性体发泡粒子成型体由烯烃系热塑性弹性体发泡粒子成型体构成，该烯烃系热塑性弹性体发泡粒子成型体的表观密度为10～200kg/m³。

6.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述缓冲部设于所述箱部的内侧整面。

7.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，构成所述热塑性弹性体发泡粒子成型体的热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径为1～4mm，所述缓冲部的平均厚度为5～10mm，所述缓冲部的最小厚度比热塑性弹性体发泡粒子的平均粒径大。

8.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述缓冲部与所述箱部通过一体成型而熔接。

9.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述箱部的所述合成树脂成型体为合成树脂发泡成型体，该合成树脂发泡成型体的表观密度为10～300kg/m³。

10.根据权利要求9所述的周转箱，其特征在于，所述合成树脂发泡成型体为聚丙烯系树脂发泡粒子成型体。

11.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述箱部的所述底部是短边尺寸与长边尺寸之比为1:1.3～1:2的长方形，所述箱部的所述侧壁部的高度为该箱部的底部的短边尺寸的1/3以下。

12.根据权利要求1或2所述的周转箱，其特征在于，所述周转箱的外形尺寸中，短边方向长度为800～1100mm，长边方向长度为1400～1700mm。