CN210676219U

CN210676219U - 利用冷热形变差自破壳除垢装置及打壳锤头

Info

Publication number: CN210676219U
Application number: CN201921484525.1U
Authority: CN
Inventors: 胡狄辛; 于目奎; 曾宪文
Original assignee: CISDI Chongqing Information Technology Co Ltd
Current assignee: CISDI Chongqing Information Technology Co Ltd
Priority date: 2019-09-06
Filing date: 2019-09-06
Publication date: 2020-06-05
Anticipated expiration: 2029-09-06

Abstract

本实用新型提供一种利用冷热形变差自破壳除垢装置及打壳锤头，该打壳锤头包括：在所述打壳锤头的表面间隔设置的多个预设形状的凹陷；嵌入所述凹陷内的冷胀热缩材料，所述冷胀热缩材料与所述打壳锤头热胀冷缩的基底材料形成具有收缩和位移相反形变差的表面结构。本实用新型利用冷热交替过程反向内应力，自然裂解凝结的结垢壳体，实现工作状态下的在线除垢，相比密实结垢壳体随后清理容易得多，具有机理简单、破碎效率高、除垢方便的特点。

Description

利用冷热形变差自破壳除垢装置及打壳锤头

技术领域

本实用新型涉及设备制造技术领域，特别是涉及一种利用冷热形变差自破壳除垢装置及打壳锤头。

背景技术

在有色和钢铁生产中，高温熔融金属液的表面会凝固一层硬壳，妨碍下料或倾倒，必须定时打掉这层硬壳，才能保持生产的正常进行。因此，打壳作业是一道重要的生产工序。表面凝固层的硬度和韧性较大，需要有快速有力的打壳机构。打壳机以压缩空气为动力，机头采用气动冲击气缸，通过气阀切换气路，完成锤头的上下运动，实现打壳功能。锤头和活塞钎杆采用螺纹或焊接连接，钎杆末端为锤头，锤头深度要到达熔融金属液内，否则易出现打壳不到位，进料口不开，倾倒不畅。

然而，锤头行程过深，在熔融金属液中浸泡时间延长，从而熔融金属液黏附物比较多，有助于“粘包”长大，随后降低打壳效率。例如，打壳气缸发出向下锤击动作时，气缸推动加上锤杆重量双力作用下，打壳效果显著；而打壳气缸发出向上提锤动作时，气缸需克服锤杆重量，提升回程较缓慢；另外，在气缸同时充气拉低管网气压，或者管接线路有泄漏发生时，打壳锤头提升动作无力，导致锤头在熔融金属液中浸泡时间更加延长，从而黏附物更多，“粘包”更容易长大，因此，亟需一种边打壳作业边消除锤头表面所产生的“粘包”的除垢方式。

实用新型内容

鉴于以上所述现有技术的缺点，本实用新型的目的在于提供一种利用冷热形变差自破壳除垢装置及打壳锤头，用于解决现有技术中因打壳作业在锤头形成的粘包无法在线消除的问题。

为实现上述目的及其他相关目的，本实用新型提供一种打壳锤头，能够自动裂解吸附在打壳锤头表面的结垢，包括：

在所述打壳锤头的表面间隔设置的多个预设形状的凹陷；

嵌入所述凹陷内的冷胀热缩材料，所述冷胀热缩材料与所述打壳锤头热胀冷缩的基底材料形成具有收缩和位移相反形变差的表面结构。

本实用新型另一目的在于提供一种利用冷热形变差自破壳除垢装置，包括：

上述打壳锤头与驱动机构；其中，所述驱动机构驱动打壳锤头往返运动时借助打壳的外力剥离裂解的结垢。

如上所述，本实用新型的利用冷热形变差自破壳除垢装置及打壳锤头，具有以下有益效果：

本实用新型通过在打壳锤头表面间隔设置正向热胀冷缩材料和逆向热缩冷胀材料，在打壳锤头冷热交替过程中反向内应力，凹陷膨胀引起粘附的结垢物鼓起与基地材料收缩引起粘附的结垢物塌陷致使所述打壳锤头表面沿嵌入材料交界线产生位移裂缝，自然裂解凝结的结垢壳体，直到下次打壳动作时借助冲击震落、刮擦外力剥离松弛的结垢物，实现了工作状态下的在线除垢；相比密实结垢壳体随后清理容易得多，具有机理简单、破碎效率高、除垢方便的特点。

附图说明

图1显示为本实用新型提供的一种打壳锤头从挂料薄壳到粘包的流程图；

图2显示为本实用新型提供的一种打壳锤头表面切割示意图；

图3显示为本实用新型提供的一种打壳锤头表面凹陷嵌入逆向特性的冷胀热缩材料示意图；

图4显示为本实用新型提供的一种打壳锤头表面相反形变差引起裂隙示意图；

图5显示为本实用新型提供的一种打壳锤头表面嵌入冷胀热缩材料于贯通立方块内示意图；

图6显示为本实用新型提供的一种打壳锤头表面形成局部塌陷、鼓起交替区域示意图。

具体实施方式

以下由特定的具体实施例说明本实用新型的实施方式，熟悉此技术的人士可由本说明书所揭露的内容轻易地了解本实用新型的其他优点及功效。

在以下描述中，参考附图，附图描述了本申请的若干实施例。应当理解，还可使用其他实施例，并且可以在不背离本申请的精神和范围的情况下进行机械组成、结构、电气以及操作上的改变。下面的详细描述不应该被认为是限制性的，并且本申请的实施例的范围仅由公布的专利的权利要求书所限定。这里使用的术语仅是为了描述特定实施例，而并非旨在限制本申请。空间相关的术语，例如“上”、“下”、“左”、“右”、“下面”、“下方”、“下部”、“上方”、“上部”等，可在文中使用以便于说明图中所示的一个元件或特征与另一元件或特征的关系。

虽然在一些实例中术语第一、第二等在本文中用来描述各种元件，但是这些元件不应当被这些术语限制。这些术语仅用来将一个元件与另一个元件进行区分。例如，第一转向摆动可以被称作第二转向摆动，并且类似地，第二转向摆动可以被称作第一转向摆动，而不脱离各种所描述的实施例的范围。

锤头(打壳锤头)在打壳作业时，会穿过高温熔融金属液的表面凝固硬壳层，深入到熔融金属液内，使打壳锤头不断地被黏附。究其原因，打壳锤头行程太深，并且在高温熔融金属液中浸泡时间过长，从而熔融黏附物比较多，有助于“粘包”长大，降低其后打壳效率，所以必须定期对打壳锤头进行更换。

请参阅图1，为本实用新型提供的一种打壳锤头从挂料薄壳到粘包的流程图，分别显示打壳锤头表面从无结垢、轻微结垢、中度结垢和重度结垢的效果流程图；新锤头投入打壳作业后，打壳锤头每打一次壳，粘一层熔融黏附物，一开始是轻微结垢；每一层黏附物，将导致打壳锤头结垢长大一圈，逐渐中度结垢；形成大型“粘包”后，重度结垢将无法再有效执行打壳、开孔作业。

为了防止熔融黏附物逐渐增多，形成“粘包”，使用打壳锤头进行除垢的流程如下：

步骤S1，在打壳锤头的表面间隔设置多个预设形状的凹陷；

采用切割方式在所述打壳锤头的表面间隔设置多个预设形状的凹陷，该预设形状包括孔洞、凹槽、立方块、多边形或其组合，例如，点状孔洞、条纹状凹槽、贯通立方块等，只要满足预设形状的凹陷和打壳锤头基底材料之间间隔设置即可，以确保两种不同材料之间冷热交替过程中有反向内应力。沿着垂头表面的切割方向包括平行、垂直、倾斜于打壳钎杆和打壳锤头中心轴线的一种或多种形式；如图2所示，所述打壳锤头包括六角铁杆与削尖锤头，其中，削尖锤头设置在六角铁杆下端，利用其尖锐锤头打壳，而在削尖锤头表面分割凹陷，如图2所示，例如，图中A形为平行于中心轴线和竖直倾斜于中心轴线的开槽，图中B形为环式倾斜于中心轴线的开槽，开槽内C形、D形、E形为垂直于中心轴线的直角形、半圆形、多边形凹槽形式。

步骤S2，在所述凹陷内嵌入冷胀热缩材料，使得所述打壳锤头热胀冷缩的基底材料与嵌入的冷胀热缩材料形成具有收缩和位移相反形变差的表面结构；

众所周知，如果物体所受外界压力不变，大多数物体的体积都随温度的升高而增大，即热胀冷缩现象。但与大多数物质的性质相反，所述冷胀热缩逆向特性材料包括锑、铋、镓或其合金。

如图3所示，为本实用新型提供的一种打壳锤头表面凹陷嵌入逆向特性的冷胀热缩材料示意图，在凹陷空间内嵌入锑、铋、镓、或者它们的合金的冷胀热缩逆向特性材料，图3中以锑铋合金材质为例，分别显示以三角形、半圆形、立方块的形态嵌入锑铋合金材质，由于凹陷内嵌入的锑铋合金材质与打壳锤头表面的基底材料为间隔设置，构成冷胀热缩的逆向特性材料，与周边相邻的热胀冷缩锤头基底材质，间隔混搭在打壳锤头的表面。即热胀冷缩、冷胀热缩材料相互交织在一起的非均匀表面。

步骤S3，所述打壳锤头打壳时在其表面粘附有结垢物；

其中，打壳锤头在打壳动作时，金属液粘附在打壳锤头的表面形成结垢物。

步骤S4，当所述打壳锤头热冷交替时，所述凹陷嵌入的材料膨胀引起粘附的结垢物鼓起与基底材料收缩引起粘附的结垢物塌陷致使所述打壳锤头表面的结垢物沿嵌入材料交界线产生位移裂缝，直至再次打壳时借助外力剥离所述结垢物。

其中，打壳锤头表面基底材料与嵌入材料之间在热冷交替中产生了收缩和位移相反形变差，由于嵌入材料间隔设置在基底材料上从而导致吸附的结垢物沿嵌入材料交界线产生位移裂缝(松弛的结垢物)。

具体地，打壳锤头作为打壳工具，完成作业后，部分热态的高温熔融金属液，会粘附在锤头表面，结垢物初始还具有一定的流动性，在提锤等待下一次打壳过程中，随着在空气中暴露时间延续，而逐渐冷却、凝结、形成薄壳。

结垢物由热转冷时，凝结形成薄壳过程中，黏结在锤头表面基底上的粘附物，随锤头钢材质，发生收缩位移量，变得更加密实，很难再清除掉。

众所周知，温度与位移变化量关系描述，可用公式ΔL＝L×ΔT×α表达，其中ΔL是变化尺寸，L是原长度，ΔT是温差，α是线膨胀系数。

以凹槽形式举例说明：锤头钢材质Q235-B，热膨胀系数取1.2×10^-5/℃，如果直径100mm为假设原长度计算值；从高温800℃冷却到100℃，降温700℃；钢理论收缩位移量＝100mm×700℃×1.2×10^-5/℃＝0.84mm，收缩形成的塌陷区域收缩位移量Ⅰ记为-0.84mm；

相邻间隔的冷胀热缩逆向特性材料，假如切割凹槽单侧深度10mm，环状槽嵌入双侧深度也就为20mm，原长度计算值即20mm；锑冷膨胀系数取1.05×10^-5/℃；锑环理论膨胀位移量＝20mm×700℃×1.05×10^-5/℃＝0.147mm，锑环膨胀位移量Ⅱ记为+0.147mm；

虽然凹槽内嵌入了锑材料外环20mm，但凹槽处内芯剩余钢(100mm-20mm)冷却后还要收缩，内芯剩余钢理论收缩位移量＝80mm×700℃×1.2×10^-5/℃＝0.672mm，内芯剩余钢收缩位移量记Ⅲ为-0.672mm；

因此，嵌入有冷胀热缩逆向锑特性材料部位，其最终理论膨胀量＝凹槽嵌入锑环膨胀位移量Ⅱ+内芯剩余钢收缩位移量记Ⅲ＝+0.147mm+(-0.672mm)＝-0.525mm，鼓起区域收缩位移量记Ⅳ为-0.525mm。

综上所述，锤头结垢物由热转冷时，凝结形成薄壳后，鼓起区域收缩位移量记Ⅳ为-0.525mm，塌陷区域收缩位移量Ⅰ记为-0.84mm，鼓起与塌陷区域之间高度差Δ＝鼓起区域收缩位移量Ⅳ-塌陷区域收缩位移量Ⅰ＝-0.525mm-(-0.84mm)＝Δ0.375mm。

计算表明凹槽形式，即便凹槽内嵌入冷胀热缩逆向锑特性材料，实际上锤头基底材质和间隔嵌入了材料的区域，还是会冷却收缩，两者位移方向相同，但相对位移量存在差异Δ0.375mm。

如图4所示，为本实用新型提供的一种锤头表面相反形变差引起裂隙示意图，为图3中不同形状的凹陷打壳锤头在形成结垢后的不同状态图，相对于锤头基底材质而言，结垢物由热转冷时，冷却凝结形成薄壳过程中，薄壳产生收缩位移较大，形成局部塌陷；

相邻凹槽内嵌入冷胀热缩逆向锑特性材料部位，薄壳产生收缩位移较小，局部鼓起，相对间隔混搭的非均匀锤头表面，形成塌陷、鼓起交替区域，沿嵌入条纹交界线，剪切应力堆积，引起形变差裂隙，导致冷凝薄壳自破碎。

在本实施例中看，相比结合人工振打、超声清洗或化学腐蚀等其它手段，本实用新型中的结垢壳体裂解，随后清理工作要方便得多。

再以贯通立方块形式举例说明：如图5所示，为本实用新型提供的一种锤头表面嵌入冷胀热缩材料于贯通立方块内示意图，嵌入冷胀热缩材料于贯通立方块内示意图所示，沿锤头表面纵向(平行)、横向(垂直)或斜向方向将冷胀热缩材料贯入该立方块凹陷内，继续按找上述假设条件计算，冷胀热缩逆向特性材料，贯通嵌入锤头深度假如还是100mm，锑冷膨胀系数取1.05×10^-5/℃，锑理论极大膨胀位移量＝100mm×700℃×1.05×10^-5/℃＝0.735mm，锑立方块的鼓起区域位移量Ⅴ记为+0.735mm，此时无凹槽内芯剩余钢理论收缩位移量Ⅲ；

计算表明，锤头基底冷却收缩和间隔嵌入材料冷却膨胀，两者位移方向相反，相对位移量存在最大差异：鼓起与塌陷区域之间最大高度差Δ＝锑立方块的鼓起区域位移量Ⅴ-塌陷区域收缩位移量Ⅰ＝0.735mm-(-0.84mm)＝Δ1.575mm。

如图6所示，为本实用新型提供的一种锤头表面形成局部塌陷、鼓起交替区域示意图，任意间隔混搭的非均匀锤头表面，锤头基底材质和间隔嵌入材料特征逆向，两者在冷热交替过程中，收缩与膨胀位移方向会相反，相对位移量存在差异，形变差引起裂隙，形成局部塌陷、鼓起交替区域，容易导致冷凝薄壳自破碎，预裂解处理为后续除垢创造了有利条件。

在本实施例中，首先，在打壳锤头表面，预先切割成孔洞、凹槽、贯通立方块或者组合等的凹陷(区)；其次，在凹陷内嵌入冷胀热缩逆向特性材料，包括锑、铋、镓、或者它们的合金，保留的热胀冷缩锤头基底材质，与间隔嵌入的冷胀热缩材料之间，具有收缩与膨胀位移相反、存在形变差的锤头表面结构；最后，打壳锤头在冷热交替过程中，结垢物受局部收缩、膨胀的剪切应力作用，沿嵌入材料交界线，产生形变差位移裂隙，形成局部塌陷、鼓起交替区域，导致结垢壳体自破碎；等待再次执行打壳动作时，借助冲击震落、刮擦外力，将所述结垢物壳体剥离掉，实现工作状态下的在线除垢。

在一实施例中，一种打壳锤头，能够自动裂解吸附在打壳锤头表面的结垢，包括：

在所述打壳锤头的表面间隔设置的多个预设形状的凹陷；

嵌入所述凹陷内的冷胀热缩材料，所述冷胀热缩材料与所述打壳锤头热胀冷缩的基底材料形成具有收缩和位移相反形变差的表面结构；

当所述打壳锤头热冷交替时，所述凹陷嵌入的材料膨胀引起粘附的结垢物鼓起与基底材料收缩引起粘附的结垢物塌陷致使所述打壳锤头表面的结垢物沿嵌入材料交界线产生位移裂缝裂解吸附的结垢。

在另一实施例中，所述冷胀热缩包括锑、铋、镓或其合金。

在另一实施例中，所述预设形状包括孔洞、凹槽、立方块、多边形或其组合。

在另一实施例中，所述凹陷利用切割形成。

在另一实施例中，所述凹陷沿所述打壳锤头中心轴线的垂直方向、倾斜方向或/和平行方向切割。

具体地，通过在打壳锤头表面间隔设置冷胀热缩材料，使其与锤头表面为热胀冷缩的基底材料形成具有收缩和位移相反形变差的表面结构，正如上述实施例记载，当所述打壳锤头完成打壳动作进入高温熔融金属液后，部分金属液吸附在打壳锤头表面，在提锤等待下一次打壳过程中，随着在空气中暴露时间延续，而逐渐冷却、凝结、形成薄壳(结垢物)；打壳锤头结垢物由热转冷时，所述凹陷嵌入的热胀热缩材料因温度降低膨胀引起粘附的结垢物鼓起，基底内热胀冷缩的材料因温度降低收缩引起粘附的结垢物塌陷，致使所述打壳锤头表面的结垢物沿嵌入材料交界线产生位移裂缝从而裂解吸附的结垢，即冷热形变差自破壳。

在其他实施例中，本实用新型提供还一种利用冷热形变差自破壳除垢装置，包括：

在所述打壳锤头的表面间隔设置的多个预设形状的凹陷；

当所述打壳锤头由热态变为冷态时，所述凹陷嵌入的材料膨胀引起粘附的结垢物鼓起与基底材料收缩引起粘附的结垢物塌陷致使所述打壳锤头表面的结垢物沿嵌入材料交界线产生位移裂缝以裂解吸附的结垢；

打壳锤头与驱动机构；所述驱动机构驱动打壳锤头往返运动时借助打壳的外力剥离裂解的结垢。

驱动机构可为打壳气缸、打壳液压缸或其它动力机构，例如，采用主供气压力约为6～8Bar(巴)打壳气缸，全程气动驱动控制，气控二位五通阀安装在竖立打壳缸的上端盖，形成阀缸一体型。

在本实施例中，由于打壳锤头和破壳除垢装置与上述破壳除垢方法的实施方式、具体技术细节及技术效果相同，在此不在一一赘述。

综上所述，本实用新型通过在锤头表面间隔设置正向热胀冷缩材料和逆向热缩冷胀材料，在锤头打壳冷热交替过程中反向内应力，凹陷膨胀引起粘附的结垢物鼓起与基地材料收缩引起粘附的结垢物塌陷致使所述锤头表面沿嵌入材料交界线产生位移裂缝，自然裂解凝结的结垢壳体，直到下次打壳动作时借助冲击震落、刮擦外力剥离松弛的结垢物，实现了工作状态下的在线除垢；相比密实结垢壳体随后清理容易得多，具有机理简单、破碎效率高、除垢方便的特点。所以，本实用新型有效克服了现有技术中的种种缺点而具高度产业利用价值。

上述实施例仅例示性说明本实用新型的原理及其功效，而非用于限制本实用新型。任何熟悉此技术的人士皆可在不违背本实用新型的精神及范畴下，对上述实施例进行修饰或改变。因此，举凡所属技术领域中具有通常知识者在未脱离本实用新型所揭示的精神与技术思想下所完成的一切等效修饰或改变，仍应由本实用新型的权利要求所涵盖。

Claims

1.一种打壳锤头，其特征在于，包括：

在所述打壳锤头的表面间隔设置的多个预设形状的凹陷；

2.根据权利要求1所述的打壳锤头，其特征在于，所述冷胀热缩材料包括锑、铋、镓或其合金。

3.根据权利要求1所述的打壳锤头，其特征在于，所述凹陷的预设形状包括孔洞、凹槽、立方块、多边形或其组合。

4.根据权利要求1或3所述的打壳锤头，其特征在于，所述凹陷采用切割方式形成。

5.一种利用冷热形变差自破壳除垢装置，其特征在于，包括：采用权利要求1至4中任一所述的打壳锤头与驱动机构。