CN202273715U - 发动机凸轮轴 - Google Patents
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Abstract
本实用新型公开了一种发动机凸轮轴,进气凸轮(2)中心0与凸轮型线起点A的连线在第一直线L1上,进气凸轮(2)中心0与凸轮型线终点B的连线在第二直线L2上,进气凸轮(2)中心0与进气凸轮(2)凸缘最外沿点C的连线在第三直线L3上,第一直线L1与第三直线L3之间的夹角为a,且92°≤a≤98°,第二直线L2与第三直线L3之间的夹角为b,且86°≤b≤92°;排气凸轮的升程数据与进气凸轮完全相同,只是方向相反。本实用新型通过改变配气凸轮的夹角以及升程曲线(凸轮型线),即可使老款的卧式发动机满足老年三轮摩托车中低速扭矩大、温度低、油耗低、噪音小、可靠耐久性高等使用要求。
Description
技术领域
本实用新型涉及一种三轮摩托车发动机配件,特别涉及老年三轮摩托车发动机的凸轮轴。
背景技术
为了方便老年人出行,我国许多地区特别是北方省市的老年三轮摩托车使用非常广泛。现有的老年三轮摩托车没有一款专用的发动机,其普遍采用的是已经生产了几十年的两轮摩托车卧式发动机。老年三轮摩托车通常对速度要求不高,但对发动机中低速的性能要求高,并且要求发动机自身温度低。而照搬老款的卧式发动机难以满足老年三轮摩托车的使用要求,会出现发动机温度高、中低速扭矩低、热机气门噪音大、油耗高、可靠耐久性差等问题。
实用新型内容
本实用新型所要解决的技术问题在于提供一种能够满足老年三轮摩托车发动机使用性能的凸轮轴。
本实用新型的技术方案如下:一种发动机凸轮轴,具有轴体(1),在轴体(1)上设有进气凸轮(2)和排气凸轮(3),所述进气凸轮(2)中心0与凸轮型线起点A的连线在第一直线L1上,进气凸轮(2)中心0与凸轮型线终点B的连线在第二直线L2上,进气凸轮(2)中心0与进气凸轮(2)凸缘最外沿点C的连线在第三直线L3上,所述第一直线L1与第三直线L3之间的夹角为a,且92°≤a≤98°,所述第二直线L2与第三直线L3之间的夹角为b,且86°≤b≤92°;
所述进气凸轮(2)的角度与凸轮升程的对应关系形成第一升程表,该第一升程表为:
角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) |
0 | 0 | 64 | 1.9392 | 126 | 1.2426 |
2 | 0.0077 | 66 | 2.1939 | 128 | 1.0728 |
4 | 0.0179 | 68 | 2.4693 | 130 | 0.9211 |
6 | 0.0281 | 70 | 2.7582 | 132 | 0.7857 |
8 | 0.0383 | 72 | 3.0522 | 134 | 0.6651 |
10 | 0.0485 | 74 | 3.3461 | 136 | 0.5584 |
12 | 0.0587 | 76 | 3.6365 | 138 | 0.4651 |
14 | 0.0689 | 78 | 3.9202 | 140 | 0.3850 |
16 | 0.0791 | 80 | 4.1941 | 142 | 0.3177 |
18 | 0.0893 | 82 | 4.4546 | 144 | 0.2628 |
20 | 0.0995 | 84 | 4.6987 | 146 | 0.2201 |
22 | 0.1097 | 86 | 4.9230 | 148 | 0.1892 |
24 | 0.1199 | 88 | 5.1235 | 150 | 0.1689 |
26 | 0.1301 | 90 | 5.2949 | 152 | 0.1558 |
28 | 0.1403 | 92 | 5.4293 | 154 | 0.1454 |
30 | 0.1505 | 94 | 5.5107 | 156 | 0.1352 |
32 | 0.1617 | 95 | 5.5263 | 158 | 0.1250 |
34 | 0.1779 | 96 | 5.5238 | 160 | 0.1148 |
36 | 0.2032 | 98 | 5.4621 | 162 | 0.1046 |
38 | 0.2400 | 100 | 5.3221 | 164 | 0.0944 |
40 | 0.2887 | 102 | 5.1004 | 166 | 0.0842 |
42 | 0.3498 | 104 | 4.7956 | 168 | 0.0740 |
44 | 0.4234 | 106 | 4.4150 | 170 | 0.0638 |
46 | 0.5098 | 108 | 3.9905 | 172 | 0.0536 |
48 | 0.6091 | 110 | 3.5601 | 174 | 0.0434 |
50 | 0.7214 | 112 | 3.1541 | 176 | 0.0332 |
52 | 0.8469 | 114 | 2.7841 | 178 | 0.0230 |
54 | 0.9860 | 116 | 2.4508 | 180 | 0.0128 |
56 | 1.1395 | 118 | 2.1523 | 182 | 0.0026 |
58 | 1.3095 | 120 | 1.8852 | 184 | 0 |
60 | 1.4983 | 122 | 1.6464 | ||
62 | 1.7076 | 124 | 1.4330 |
所述排气凸轮(3)中心0’与凸轮型线起点D的连线在第四直线L4上,排气凸轮(3)中心0’与凸轮型线终点E的连线在第五直线L5上,排气凸轮(3)中心0’与排气凸轮(3)凸缘最外沿点C的连线在第六直线L6上,所述第四直线L4与第六直线L6之间的夹角为c,且86°≤c≤92°,所述第五直线L5与第六直线L6之间的夹角为d,且92°≤d≤98°;
所述排气凸轮(3)的角度与凸轮升程的对应关系形成第二升程表,该第二升程表为:
角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) |
0 | 0 | 64 | 1.8852 | 126 | 1.3095 |
2 | 0.0026 | 66 | 2.1523 | 128 | 1.1395 |
4 | 0.0128 | 68 | 2.4508 | 130 | 0.9860 |
6 | 0.0230 | 70 | 2.7841 | 132 | 0.8469 |
8 | 0.0332 | 72 | 3.1541 | 134 | 0.7214 |
10 | 0.0434 | 74 | 3.5601 | 136 | 0.6091 |
12 | 0.0536 | 76 | 3.9905 | 138 | 0.5098 |
14 | 0.0638 | 78 | 4.4150 | 140 | 0.4234 |
16 | 0.0740 | 80 | 4.7956 | 142 | 0.3498 |
18 | 0.0842 | 82 | 5.1004 | 144 | 0.2887 |
20 | 0.0944 | 84 | 5.3221 | 146 | 0.2400 |
22 | 0.1046 | 86 | 5.4621 | 148 | 0.2032 |
24 | 0.1148 | 88 | 5.5238 | 150 | 0.1779 |
26 | 0.1250 | 89 | 5.5263 | 152 | 0.1617 |
28 | 0.1352 | 90 | 5.5107 | 154 | 0.1505 |
30 | 0.1454 | 92 | 5.4293 | 156 | 0.1403 |
32 | 0.1558 | 94 | 5.2949 | 158 | 0.1301 |
34 | 0.1689 | 96 | 5.1235 | 160 | 0.1199 |
36 | 0.1892 | 98 | 4.9230 | 162 | 0.1097 |
38 | 0.2201 | 100 | 4.6987 | 164 | 0.0995 |
40 | 0.2628 | 102 | 4.4546 | 166 | 0.0893 |
42 | 0.3177 | 104 | 4.1941 | 168 | 0.0791 |
44 | 0.3850 | 106 | 3.9202 | 170 | 0.0689 |
46 | 0.4651 | 108 | 3.6365 | 172 | 0.0587 |
48 | 0.5584 | 110 | 3.3461 | 174 | 0.0485 |
50 | 0.6651 | 112 | 3.0522 | 176 | 0.0383 |
52 | 0.7857 | 114 | 2.7582 | 178 | 0.0281 |
54 | 0.9211 | 116 | 2.4693 | 180 | 0.0179 |
56 | 1.0728 | 118 | 2.1939 | 182 | 0.0077 |
58 | 1.2426 | 120 | 1.9392 | 184 | 0 |
60 | 1.4330 | 122 | 1.7076 | ||
62 | 1.6464 | 124 | 1.4983 |
通过对老年三轮摩托车发动机进行仔细分析计算和实验,可以发现现有卧式发动机不能满足老年三轮摩托车使用性能的主要原因,是由于凸轮型线的设计不能满足要求所致。因此,本实用新型通过发动机性能模拟分析软件进行性能模拟分析计算,再根据计算结果调整气门升程数据和配气相位,得出合理的气门升程数据,再将这些气门升程数据进行精细设计,使其满足气门机构的动力学、运动学、润滑、噪音等要求,最后根据气门升程数据推算出凸轮的升程曲线。排气凸轮的升程数据与进气凸轮完全相同,只是方向相反。
采用以上技术方案,由于进气凸轮从0A到0B的夹角和凸轮升程设置合理,使得进气凸轮驱动的进气门在活塞上止点时开启的大小和角度合理,这样发动机中低速时不会造成气缸内的废气回流入进气道,也不会造成新鲜混合气被吸入排气管,减低了新鲜混合气中的残余废气量,活塞到达下止点后,气门仍有合理的开启升程和开启角度,充分利用了中低速段进气道内的最大气流正压波,提高了充气效率,从而提升了老年三轮摩托车发动机中低速的功率及扭矩,同时降低了发动机的油耗。
同样的,由于排气凸轮的凸轮夹角和凸轮升程设置合理,使得排气凸轮驱动的排气门在活塞做功下止点前的开启大小和角度合理,这样发动机中低速的排气开始时刻合理,导致发动机做功燃烧混合气的热力损失最小,自由排气阶段能将气缸内压力降到最低,减少了活塞上行阻力,提高了发动机中低速扭矩和功率,同时降低了发动机温度。在活塞排气上止点后,由于气门有合理的开启角度和升程,配合排气管内的压力波动效应,将废气尽量吸出而不导致废气回流,这配合了进气吸入更多的新鲜燃油混合气,提高了发动机动力性能,降低了油耗。
优选的方案是,所述第一直线L1与第三直线L3之间的夹角a为95°,所述第二直线L2与第三直线L3之间的夹角b为89°,所述第四直线L4与第六直线L6之间的夹角c为89°,所述第五直线L5与第六直线L6之间的夹角d为95°。
有益效果:本实用新型具有设计合理、结构简单、改造容易、改造成本低等特点,通过改变配气凸轮的夹角以及升程曲线(凸轮型线),即可使老款的卧式发动机满足老年三轮摩托车中低速扭矩大、温度低、油耗低、噪音小、可靠耐久性高等使用要求。以卧式110CC发动机为例,通过实验验证可知,发动机最大扭矩从6.8N.m提升到8N.m,提升了17%;气缸头温度从原来的235°C减低到215°C,降低了20°C;最低比油耗从320g/kW.h降低到305g/kW.h,同时气门噪音也明显降低。
附图说明
图1为本实用新型的结构示意图。
图2为本实用新型中进气凸轮的结构示意图。
图3为本实用新型中排气凸轮的结构示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本实用新型作进一步说明:
如图1、图2所示,老年三轮摩托车发动机的凸轮轴具有轴体1,在轴体1上一体形成有进气凸轮2和排气凸轮3。所述进气凸轮2的中心为0,所述进气凸轮2中心0与进气凸轮型线起点A的连线在第一直线L1上,进气凸轮中心0与进气凸轮型线终点B的连线在第二直线L2上,进气凸轮中心0与进气凸轮凸缘最外沿点C的连线在第三直线L3上,所述第一直线L1与第三直线L3之间的夹角为a,且92°≤a≤98°,本实施例中,a优选为95°;所述第二直线L2与第三直线L3之间的夹角为b,且86°≤b≤92°,本实施例中,b优选为89°。
所述进气凸轮的角度与凸轮升程的对应关系形成第一升程表,该第一升程表为:
角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) |
0 | 0 | 64 | 1.9392 | 126 | 1.2426 |
2 | 0.0077 | 66 | 2.1939 | 128 | 1.0728 |
4 | 0.0179 | 68 | 2.4693 | 130 | 0.9211 |
6 | 0.0281 | 70 | 2.7582 | 132 | 0.7857 |
8 | 0.0383 | 72 | 3.0522 | 134 | 0.6651 |
10 | 0.0485 | 74 | 3.3461 | 136 | 0.5584 |
12 | 0.0587 | 76 | 3.6365 | 138 | 0.4651 |
14 | 0.0689 | 78 | 3.9202 | 140 | 0.3850 |
16 | 0.0791 | 80 | 4.1941 | 142 | 0.3177 |
18 | 0.0893 | 82 | 4.4546 | 144 | 0.2628 |
20 | 0.0995 | 84 | 4.6987 | 146 | 0.2201 |
22 | 0.1097 | 86 | 4.9230 | 148 | 0.1892 |
24 | 0.1199 | 88 | 5.1235 | 150 | 0.1689 |
26 | 0.1301 | 90 | 5.2949 | 152 | 0.1558 |
28 | 0.1403 | 92 | 5.4293 | 154 | 0.1454 |
30 | 0.1505 | 94 | 5.5107 | 156 | 0.1352 |
32 | 0.1617 | 95 | 5.5263 | 158 | 0.1250 |
34 | 0.1779 | 96 | 5.5238 | 160 | 0.1148 |
36 | 0.2032 | 98 | 5.4621 | 162 | 0.1046 |
38 | 0.2400 | 100 | 5.3221 | 164 | 0.0944 |
40 | 0.2887 | 102 | 5.1004 | 166 | 0.0842 |
42 | 0.3498 | 104 | 4.7956 | 168 | 0.0740 |
44 | 0.4234 | 106 | 4.4150 | 170 | 0.0638 |
46 | 0.5098 | 108 | 3.9905 | 172 | 0.0536 |
48 | 0.6091 | 110 | 3.5601 | 174 | 0.0434 |
50 | 0.7214 | 112 | 3.1541 | 176 | 0.0332 |
52 | 0.8469 | 114 | 2.7841 | 178 | 0.0230 |
54 | 0.9860 | 116 | 2.4508 | 180 | 0.0128 |
56 | 1.1395 | 118 | 2.1523 | 182 | 0.0026 |
58 | 1.3095 | 120 | 1.8852 | 184 | 0 |
60 | 1.4983 | 122 | 1.6464 | ||
62 | 1.7076 | 124 | 1.4330 |
所述排气凸轮3中心0’与排气凸轮型线起点D的连线在第四直线L4上,排气凸轮中心0’与排气凸轮型线终点E的连线在第五直线L5上,排气凸轮中心0’与排气凸轮凸缘最外沿点C的连线在第六直线L6上,所述第四直线L4与第六直线L6之间的夹角为c,且86°≤c≤92°,本实施例中,c优选为89°;所述第五直线L5与第六直线L6之间的夹角为d,且92°≤d≤98°,本实施例中,d优选为95°。
所述排气凸轮的角度与凸轮升程的对应关系形成第二升程表,该第二升程表为:
角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) | 角度(°) | 升程(mm) |
0 | 0 | 64 | 1.8852 | 126 | 1.3095 |
2 | 0.0026 | 66 | 2.1523 | 128 | 1.1395 |
4 | 0.0128 | 68 | 2.4508 | 130 | 0.9860 |
6 | 0.0230 | 70 | 2.7841 | 132 | 0.8469 |
8 | 0.0332 | 72 | 3.1541 | 134 | 0.7214 |
10 | 0.0434 | 74 | 3.5601 | 136 | 0.6091 |
12 | 0.0536 | 76 | 3.9905 | 138 | 0.5098 |
14 | 0.0638 | 78 | 4.4150 | 140 | 0.4234 |
16 | 0.0740 | 80 | 4.7956 | 142 | 0.3498 |
18 | 0.0842 | 82 | 5.1004 | 144 | 0.2887 |
20 | 0.0944 | 84 | 5.3221 | 146 | 0.2400 |
22 | 0.1046 | 86 | 5.4621 | 148 | 0.2032 |
24 | 0.1148 | 88 | 5.5238 | 150 | 0.1779 |
26 | 0.1250 | 89 | 5.5263 | 152 | 0.1617 |
28 | 0.1352 | 90 | 5.5107 | 154 | 0.1505 |
30 | 0.1454 | 92 | 5.4293 | 156 | 0.1403 |
32 | 0.1558 | 94 | 5.2949 | 158 | 0.1301 |
34 | 0.1689 | 96 | 5.1235 | 160 | 0.1199 |
36 | 0.1892 | 98 | 4.9230 | 162 | 0.1097 |
38 | 0.2201 | 100 | 4.6987 | 164 | 0.0995 |
40 | 0.2628 | 102 | 4.4546 | 166 | 0.0893 |
42 | 0.3177 | 104 | 4.1941 | 168 | 0.0791 |
44 | 0.3850 | 106 | 3.9202 | 170 | 0.0689 |
46 | 0.4651 | 108 | 3.6365 | 172 | 0.0587 |
48 | 0.5584 | 110 | 3.3461 | 174 | 0.0485 |
50 | 0.6651 | 112 | 3.0522 | 176 | 0.0383 |
52 | 0.7857 | 114 | 2.7582 | 178 | 0.0281 |
54 | 0.9211 | 116 | 2.4693 | 180 | 0.0179 |
56 | 1.0728 | 118 | 2.1939 | 182 | 0.0077 |
58 | 1.2426 | 120 | 1.9392 | 184 | 0 |
60 | 1.4330 | 122 | 1.7076 | ||
62 | 1.6464 | 124 | 1.4983 |
由于进气凸轮从0A到0B的夹角和凸轮升程设置合理,使得进气凸轮驱动的进气门在活塞上止点时开启的大小和角度合理,这样发动机中低速时不会造成气缸内的废气回流入进气道,也不会造成新鲜混合气被吸入排气管,减低了新鲜混合气中的残余废气量,活塞到达下止点后,气门仍有合理的开启升程和开启角度,充分利用了中低速段进气道内的最大气流正压波,提高了充气效率,从而提升了老年三轮摩托车发动机中低速的功率及扭矩,同时降低了发动机的油耗。
同样的,由于排气凸轮的凸轮夹角和凸轮升程设置合理,使得排气凸轮驱动的排气门在活塞做功下止点前的开启大小和角度合理,这样发动机中低速的排气开始时刻合理,导致发动机做功燃烧混合气的热力损失最小,自由排气阶段能将气缸内压力降到最低,减少了活塞上行阻力,提高了发动机中低速扭矩和功率,同时降低了发动机温度。在活塞排气上止点后,由于气门有合理的开启角度和升程,配合排气管内的压力波动效应,将废气尽量吸出而不导致废气回流,这配合了进气吸入更多的新鲜燃油混合气,提高了发动机动力性能,降低了油耗。
Claims (2)
1.一种发动机凸轮轴,具有轴体(1),在轴体(1)上设有进气凸轮(2)和排气凸轮(3),其特征在于:所述进气凸轮(2)中心0与凸轮型线起点A的连线在第一直线L1上,进气凸轮(2)中心0与凸轮型线终点B的连线在第二直线L2上,进气凸轮(2)中心0与进气凸轮(2)凸缘最外沿点C的连线在第三直线L3上,所述第一直线L1与第三直线L3之间的夹角为a,且92°≤a≤98°,所述第二直线L2与第三直线L3之间的夹角为b,且86°≤b≤92°;
所述进气凸轮(2)的角度与凸轮升程的对应关系形成第一升程表,该第一升程表为:
所述排气凸轮(3)中心0’与凸轮型线起点D的连线在第四直线L4上,排气凸轮(3)中心0’与凸轮型线终点E的连线在第五直线L5上,排气凸轮(3)中心0’与排气凸轮(3)凸缘最外沿点C的连线在第六直线L6上,所述第四直线L4与第六直线L6之间的夹角为c,且86°≤c≤92°,所述第五直线L5与第六直线L6之间的夹角为d,且92°≤d≤98°;
所述排气凸轮(3)的角度与凸轮升程的对应关系形成第二升程表,该第二升程表为:
。
2.根据权利要求1所述的发动机凸轮轴,其特征在于:所述第一直线L1与第三直线L3之间的夹角a为95°,所述第二直线L2与第三直线L3之间的夹角b为89°,所述第四直线L4与第六直线L6之间的夹角c为89°,所述第五直线L5与第六直线L6之间的夹角d为95°。
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