CN1919758A - 用于澄清玻璃熔液的方法和用于实施该方法的装置 - Google Patents

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Abstract

为制造用于足够低气泡数LAS玻璃陶瓷的瓶料玻璃，按照现有技术需要在＞1600℃的高熔液/澄清温度下保持高含量的多价澄清剂或者氧化锡(＞0.5重量％)，或者在适度的澄清剂(＜0.25重量％)下保持非常高的澄清温度(＞1750℃)。两种可能性对制造过程、环境和/或者经济性均含有一系列显著缺点。为避免这些缺点，本发明提出一种采用下列步骤澄清玻璃陶瓷－瓶料玻璃的玻璃熔液的方法以及一种相应构成的熔池：在取消氧化砷和/或者氧化锑作为澄清剂的情况下，在唯一添加含量≤0.4重量％的氧化锡作为澄清剂的铝锂硅酸盐(LAS)玻璃系的基础上制备玻料，在所要澄清的玻璃最小停留时间和平均玻璃温度方面按照下列公式设计熔池：t (min) (T，x)＝2+[0.5·(1700－T (mit))]+[50·(0.40－x)]h，对于T (mit)≤1700℃和x≤0.40％的情况，其中T (mit)＝平均玻璃温度，x＝澄清剂含量，t (min)＝最小停留时间，以及在取消附加的专用高温澄清机组的情况下在＜1700℃下溶化玻料和澄清熔液。

Description

用于澄清玻璃熔液的方法和用于实施该方法的装置
技术领域
本发明涉及一种用于澄清LAS玻璃陶瓷-瓶料玻璃(Grünglas)的玻璃熔液的方法。
本发明还涉及一种用于实施该方法的装置。
背景技术
在熔化玻璃时，作为原始材料、玻料化学转换的结果是产生大量的气泡。粗略估计表明，从1.2kg玻料中熔化出约1kg的玻璃，也就是说，在熔化期间以气体形式释放出≈1/5的玻料重量。其他气体本体上通过玻料夹带或者通过燃烧热源进入熔化的玻璃内。
绝大多数气体虽然在玻璃的起始熔化期间逸出，但仍有可观部分的气体被熔液吸收。所吸收的一部分气体溶解在玻璃熔液内，其他部分作为局部的气体包裹物、作为所谓的气泡存留在熔液内。在此方面，如果气泡内部压力高于或者低于溶解气体的平衡压强，那么气泡生长或者收缩。气泡这时具有不同大小。
因为这些气泡会对由该玻璃熔液制造的玻璃体或玻璃陶瓷体的品质产生不利影响，所以玻璃熔液要澄清气体。
玻璃澄清因此是指在所谓的澄清范围内“固有的”熔化过程之后的熔化工艺步骤。
气泡虽然本来通过其静态浮力由于气泡与玻璃熔液之间的密度差努力在熔液中上升并然后逃逸到空气内，然而，这种过程在无外界影响的情况下需要大量时间，会由于较长的停留时间而增加生产过程的成本。因此需要采取辅助的澄清措施。
为这些澄清措施以公知方式产生各种各样的方法。
例如DE 199 39 771 B4和DE 100 03 948 A1公开了利用熔池后置的单独高温澄清机组，采用高频和结壳技术在适度的澄清剂含量(＜0.25重量％)下产生更高的温度(＞1750℃)，以便这样降低熔液的粘度并因此提高气泡的上升速度。在此方面典型地是具有两个相互连接的单独澄清机组。此外WO 02/16279 A1(＝DE 199 39 787 C2)介绍，在不使用标准澄清剂AS或者Sb，而是采用可选择的澄清剂SnO2或者CeO2或者硫酸盐或者氯化物的情况下，借助于1975℃下1h的高温澄清制造利用V2O5与还原剂染色的LAS(锂铝硅酸盐)玻璃陶瓷。这种外观上发黑的玻璃陶瓷典型地用于制造厨具面并在市场上的商品名称为CERAN SUPREMA。
这些附加的澄清机组需要较高的投资费用并由于其工作时的能量效率较差导致能源成本的增加，从而在成本方面同样加重了生产过程的负担。在制造大量玻璃方面的缺点是，随着温度升高增加了玻璃熔液中成分蒸发的危险。这一点会造成不同的、不希望的和不利的后果。
提高气泡上升速度的另一种可能性在于加大气泡直径。仅澄清时常用的提高温度并不能明显加大气泡直径。对此目的来说，证明有效和一定程度上最佳的是利用具有取决于温度的氧化级的多价澄清剂氧化物的玻璃化学澄清方法。在这种情况下作为澄清剂特别是考虑Sb(V)-氧化物、As(V)-氧化物和Sn(IV)-氧化物，在＞1600℃的熔化/澄清温度下含有＞0.5重量％的澄清剂。化学澄清剂在玻璃熔液中释放气体，这些气体通过物质运输过程进入玻璃气泡内。这样附加进入气泡内的气体量产生所希望的气泡生长。但高澄清剂含量导致玻料成本上升，并在热成型时由于其蒸发倾向而在玻璃和成型模具上导致严重问题。
公知的还有在一定程度上不影响玻璃化学的所谓物理澄清法。玻璃熔液物理澄清的基础是，采用物理的方法“强行”使气泡上升到熔液的表面。在那里气泡破裂并释放出其所含气体或者溶解在熔液中。
广泛传播的物理澄清法在此方面是在大量相关的公开文献中有所介绍的所谓真空澄清。为此例如有EP 0 908 417 A2，还有DE 101 46 884 A1和DE 102 23889 A1。真空澄清时熔液内存在的气泡同样生长。气泡生长一方面是由于玻意耳-马略特定律“p·V＝常数”造成的，也就是说，如果压力p下降，那么体积V上升，而另一方面则是由于存在于气泡内的气体的分压降到低于熔液内气体的分压。因此使气体从熔液流动到气泡内。气泡通过这种效应变大，较快地上升到熔液的表面并可以离开该表面进入处于在其上面的炉子空间内。在此方面还应考虑到的是，溶解的气体在所谓的种子(壁、小气泡)上进行自发的新气泡形成，其通常导致形成采用适当方法可以控制的泡沫。
尽管对制造过程、环境和/或者经济性有所介绍的这些严重缺点，但实践上仍主要使用所述的这些澄清法，在高熔液/澄清温度下采用高含量多价澄清剂或者在非常高的澄清温度和适度的澄清剂含量下采用昂贵的附加澄清机组。
发明内容
本发明的目的在于，在开头所述方法的基础上，在取消附加专用高温澄清机组的情况下，在瓶料玻璃内并因此还有陶瓷化的制品内足够低气泡数的常用高澄清温度下，以适度的澄清剂含量澄清玻璃陶瓷-瓶料玻璃的玻璃熔液。
该目的依据第一方案通过一种用于澄清玻璃陶瓷-瓶料玻璃的玻璃熔液的方法得以实现，该方法具有以下步骤：-在取消氧化砷和/或者氧化锑作为澄清剂的情况下，在唯一添加含量≤0.4重量％的氧化锡作为澄清剂的铝锂硅酸盐(LAS)玻璃系的基础上
制备玻料，
-在所要澄清的玻璃最小停留时间和平均玻璃温度方面按照下列公式设计熔池：
t(min)(T，x)＝2+[0.5·(1700-T(mit)]+[50·(0.40-x)]h，对于T(mit)≤1700
℃和x≤0.40％的情况，
其中t(min)＝最小停留时间，T(mit)＝平均玻璃温度，x＝澄清剂含量，
以及
-在取消附加的专用高温澄清机组的情况下在＜1700℃的温度熔化玻料和澄清熔液。
通过依据本发明的措施产生的主要优点是，按照经济的方式在常规的平均玻璃温度下和采用熔液澄清熔池无附加机组对含有适度可选择澄清剂的LAS玻璃进行澄清，使得瓶料玻璃内并因此还有成品玻璃陶瓷制品内的气泡数量可以达到＜1个气泡/kg熔液，也就是说，达到瓶料玻璃内或玻璃陶瓷制品内的高气泡品质。
在此方面，重要的还有在所要澄清玻璃的停留时间和平均玻璃温度方面的熔融装置的设计。平均玻璃温度是粒子在迁移经过整个熔池时总计平均经受的平均温度。停留时间是指粒子在熔液中的逗留持续时间，该时间此外也取决于熔化过程的持续时间和生产能力，其中，按照学术观点逗留时间短则表明气泡质量差。
所述目的依据第二方案通过一种用于澄清玻璃陶瓷-瓶料玻璃的玻璃熔液的方法得以实现，该方法具有以下步骤：
-在取消氧化砷和/或者氧化锑作为澄清剂的情况下，在唯一添加含量≤0.4重量％的氧化锡作为澄清剂的铝锂硅酸盐(LAS)玻璃系的基础上制备玻料，
-在所要澄清的玻璃最小停留时间和平均玻璃温度方面按照下列公式设计熔池：
t(min)(T，x)＝-13+[0.5·(1750-T(mit))]+[50·(0.40-x)]h，对于T(mit)≤1720℃和x≤0.40％的情况，
其中，t(min)＝最小停留时间，T(mit)＝平均玻璃温度，
x＝澄清剂含量，以及
-在取消附加的专用高温澄清机组的情况下在≤1720℃的温度熔化玻料和澄清熔液。
瓶料玻璃内并因此成品玻璃陶瓷制品内的气泡数量为＜0.1个气泡/kg熔液。
在两种方法方案中，数据气泡/kg涉及平均长度延伸＞0.1mm的气泡。气泡一般情况下不是圆的，而是变形的并通常为椭圆形的，从而将气泡各自最大的长度用于计值。气泡尺寸并因此长度延伸取决于平均长度延伸数据所涉及的标准分布。
气泡的测量可以肉眼目测，借助于技术辅助工具例如放大镜或者显微镜或者也可以通过全自动的误差识别装置(入射光和/或者透射光方法)进行。
气泡尺寸通过气泡在通过所使用的测量方法可以识别的定向上一般情况下非圆形气泡可测量的最大长度延伸确定。这并不排除视线上所测定的气泡还有更大的长度延伸，但却是无法测量的。
令人惊异地表明，温度和时间并不具有相同的作用，其中，还要取决于澄清剂浓度与温度之间的关系。在此方面，对熔池内的流动适宜如下进行调整，即使气泡附着的玻璃熔液尽可能长地承受高温，但不一定非得到达熔池表面，而是热玻璃在正确的时间点到达表面。
本发明因此还涉及一种用于实施上述方法的装置，其具有熔池，在气泡的所需最小停留时间和平均玻璃温度方面对1个气泡/kg制品的气泡质量确定该熔池的设计，使其在配合的玻璃液面高度(Glasstandhhe)、澄清剂含量(x)≤0.4重量％SnO2和平均玻璃温度T(mit)≤1700℃情况下形成满足下列关系式的熔液最小停留时间t(min)：
      t(min)(T，x)＝2+[0.5·(1700-T(mit)]+[50·(0.40-x)]]h。
依据另一种方案，是一种用于实施该方法的装置，其具有熔池，在气泡的所需最小停留时间和平均玻璃温度方面对0.1个气泡/kg制品的气泡质量确定该熔池的设计，使其在配合的玻璃液面高度、澄清剂含量(x)≤0.4重量％SnO2和平均玻璃温度T(mit)≤1720℃情况下形成满足下列关系式的玻璃最小停留时间t(min)：
      t(min)(T，x)＝-13+[0.5·(1750-(mit)]+[50·(0.40-x)]h。
附图说明
依据本发明方法和依据本发明装置的构成在所属的从属权利要求中予以说明以及也来自借助表格和附图中所示的曲线图和熔池内装件的下列说明。其中：
图1示出在相同停留时间和相同平均温度下澄清剂浓度对结果“每kg气泡”影响的曲线图；
图2示出最小停留时间、平均玻璃温度与结果“每kg气泡”之间关系的曲线图；
图3示出在基本相同的平均玻璃温度下最小停留时间对结果“每kg气泡”影响的曲线图；
图4以示意图示出具有与电附加加热器结合的溢流壁的熔池设计；
图5以示意图示出图4的熔池设计，其中，另外具有与玻璃流动方向垂直设置的风嘴；
图6以示意图示出图4的熔池设计，其中，附加具有桥式壁；
图7以示意图示出具有图6桥式壁和图5溢流壁的熔池设计，但无电附加加热器，其中，附加具有既与玻璃流动方向垂直也沿玻璃流动方向设置的风嘴；以及
图8以示意图示出图7的熔池设计，但无桥式壁。
具体实施方式
正如说明书导言中所介绍的那样，除了澄清剂及其在玻料内的含量、平均玻璃温度和玻璃系外，依据本发明的措施还要取决于熔池在所要澄清玻璃的最小停留时间和平均玻璃温度方面的设计，以达到＜1个气泡/kg熔液的高气泡质量。
现对过程参数之间的关系做如下说明。
首先，在制造相应玻璃陶瓷的LAS瓶料玻璃时，采用不同的熔池和SnO2澄清剂含量进行各种熔池试验并研究其对制品中气泡质量的影响。
下表1中列出熔池试验和在不同熔池A、B和C中生产玻璃陶瓷的结果。
表1
  试验编号   熔池编号   玻璃中SnO2的重量％，％   1kg制品中的气泡
  12345678   AABBCCCC   0.220.220.220.230.200.200.200.80   10018515100004000020001
在此，熔池A涉及采用高温澄清机组的这样一种熔池，该机组在试验1中断开并在2号试验中接通，以在0.22重量％SnO2的低澄清剂含量情况下获得1个气泡/kg的气泡质量，而熔池B和C则涉及无附加高温澄清机组的常规熔池。
与此同时利用算术模拟计算单个试验/生产的熔池运行方式。对相关专业人员相关的公知计算程序可供这些计算使用，从而这些计算在这里无须赘述。
从这些模拟中测定下列表2中所列的有说服力的参数/特征值。
表2
  试验编号   玻璃中SnO2的重量％％   最小停留时间t(min)h   平均温度T(mit)℃
  12345678   0.220.220.220.230.200.200.200.80   5.15.517.515.517.615.815.115.1   16721731164616601599159516121612
从依据表1的各试验的实际质量数据和表2算术模拟的特征值/参数中可以使图1-3中各自以曲线图的方式所示的下列关系相互关联。
I.在近似相同的最小停留时间和相同的平均温度下澄清剂浓度对结果每kg气泡的影响
图1的曲线图中示出这种关系，具有两种澄清剂浓度0.2％SnO2和0.8％SnO2，其中，在各相关点上列出按表1试验的编号，这一点相应也适用于图2和3。
II.最小停留时间、平均玻璃温度与结果每kg气泡之间的关系图2示出这种关系，以按照图1的0.2％SnO2澄清剂含量和16.4h(试验3-7)和5.3h(试验1和2)最小停留时间t(min)时的线性曲线为基础。
III.基本相同的平均玻璃温度下最小停留时间对结果每kg气泡的影响图3示出这种关系，同样以按照图1的0.2％SnO2澄清剂含量和16.4h和5.1h最小停留时间t(min)时的线性曲线为基础。
从图1-3的曲线图中可以导出下列关系：
·玻璃中的SnO2含量降低0.2％意味着气泡结果变差1个数量级(来自图1)。
·平均玻璃温度提高20℃导致气泡结果改善1个数量级(来自图2，从点3跃迁到点4)。
·平均玻璃温度降低2℃可以通过提高最小停留时间1h进行补偿(来自图2结合图3)。
从中可以为所追求的0.4重量％SnO2和更小的澄清剂含量“x”、最大1700℃的平均玻璃温度“T(mit)”和低于1/kg的气泡数导出最小停留时间t(min)的下列参数：
表3
  SnO2含量重量％ T(mit)/t(min)℃/h T(mit)＝1700℃时的t(min)，h T(mit)＝1690℃时的t(min)，h T(mit)＝1680℃时的t(min)，h
  0.400.350.300.250.200.150.100.05 1680/121685/121690/121695/121700/121705/121710/121715/12  24.579.51214.51719.5   79.51214.51719.52224.5  1214.51719.52224.52729.5
这些关系也可以利用下列内插法公式加以说明：
t(min)(T，x)＝2+[0.5·(1700-T(mit)]+[50·(0.40-x)]h，对于T(mit)≤1700℃和x＜0.40％的情况
从这些曲线图中可以为所追求的0.4重量％SnO2和更小的澄清剂含量“x”、最大1720℃的平均玻璃温度“T(mit)”和低于0.1/kg的气泡数导出最小停留时间t(min)的下列参数：
表4
  SnO2含量重要％ T(mit)＝1720℃时的t(min)，h T(mit)＝1700℃时的t(min)，h T(mit)1680℃时的t(min)，h
  0.400.350.300.250.200.150.100.05 24.579.51214.51719.5   1214.51719.52224.52729.5  2224.52729.53234.53739.5
这些关系也可以利用下列内插法公式加以说明：
t(min)(T，x)＝-13+[0.5·(1750-T(mit)]+[50·(0.40-x)]h，对于T(min)≤1720℃和x＜0.40％的情况
这些公式以及表3和4现在依据本发明的特征作为用于设计熔池的基础。在此方面，最小停留时间的公式中+/-10％的精度可以认为是相对现实的。在可变的参数方面，在此方面设备的设计和遵守公式借助于所提到的算术模拟完成。
为取得所要求的最小停留时间t(min)和平均温度T(mit)，在熔池设计中对预先规定大小的熔池来说重要的是选择使用下列的内装件：
·溢流壁，用于避免短路流动和通过较少的玻璃重叠取得温度上升
·桥式壁，用于避免主要是表面中的短路流动以及避免回流
·电附加加热器，用于提高平均玻璃温度和流动稳定性
·与玻璃流动方向垂直设置的风嘴，用于避免短路流动、用于流动稳定性和用于通过从冷底部玻璃向热表面传输提高平均玻璃温度
·沿玻璃流动方向设置的风嘴，用于避免短路流动、用于流动稳定性和用于通过从冷底部玻璃向热表面的传输提高平均玻璃温度
·较小的玻璃液面高度(h)，用于避免底部区域内的冷区并由此提高平均玻璃温度
图4-8分别以图部分A的侧视图和图部分8的俯视图示意示出在上述内装件基础上相应有针对性地设计熔池的典型例子。
熔池的附图标记均为1，玻璃出口的附图标记为2。玻璃液面高度为“h”的玻璃熔液附图标记均为3。玻料输入侧的喂料部位、所属的喂料前伸支架、处于图4-8中熔池左侧上的所谓鼓形罩和漂浮在玻璃熔池表面上的玻料在图中没有示出。熔池典型的燃料加热器的所谓上炉出于简化的原因没有示出。
图4在此方面示出一种熔池1的熔池设计，它具有串联设置的电极4形式的电附加加热器，用于提高平均玻璃温度和流动稳定性。熔池1为此具有分出带玻璃出口2的熔池部分1a的溢流壁5。溢流壁5避免短路流动，也就是避免直接向玻璃出口2或多或少的强流动，并此外用于通过溢流壁上面少量的玻璃重叠“d”提高温度。
图5示出与图4相应的熔池设计，其中，具有与玻璃流动方向成行设置的附加风嘴6，用于避免短路流动、用于流动稳定性和用于通过从冷底部玻璃向热表面的传输提高平均玻璃温度。
图6同样示出与图4相应的熔池设计，其中，附加具有桥式壁7，用于避免主要是表面中的短路流动以及避免回流。
图7示出采用图6桥式壁7与相应图5的溢流壁5的组合的熔池设计，但无通过电极4的电附加加热器。此外与图5的设计相似，风嘴6与玻璃流动方向垂直设置以及具有与风嘴6相同作用的附加风嘴8沿玻璃流动方向设置。
最后图8示出按照图7的熔池设计，但其中取消了桥式壁。
一般应避免对底部内的冷区形成阻碍的过高玻璃液面(h)，这样有助于提高平均玻璃温度。
图4-8中所示所属熔池设计的内装件，例如桥式壁或者溢流壁、风嘴和电附加加热器本身公知。其对熔池中流动性质的影响例如在Nlle、Günther的著作“玻璃制造技术(Technik der Glasherstellung)”(1997年，德国基础材料工业出版社(Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie))中有所介绍和图示(参见第87页)。
在本发明的案例中，为取得按照上述公式所要求的最小停留时间和平均温度取决于这些措施的组合，也就是说，设备的设计和公式的遵守借助于所提到的算术模拟完成。在此方面，图4-8中所示的内装件仅为实施例。也可以设想其他组合。
按照这里对LAS玻璃系所介绍的方法，原则上对其他玻璃系也可以通过经验并通过数学模拟测定的参数或数值为熔池设计列出相应的公式。

Claims (20)

1.用于澄清玻璃陶瓷-瓶料玻璃的玻璃熔液的方法，具有以下步骤：
-在取消氧化砷和/或者氧化锑作为澄清剂的情况下，在唯一添加含量≤0.4重量％的氧化锡作为澄清剂的铝锂硅酸盐(LAS)玻璃系的基础上制备玻料，
-在所要澄清的玻璃最小停留时间和平均玻璃温度方面按照下列公式设计熔池：
t(min)(T，x)＝2+[0.5·(1700-T(mit)]+[50·(0.40-x)]h，对于T(mit)≤1700℃和x≤0.40％的情况，其中T(mit)＝平均玻璃温度，x＝澄清剂含量，t(min)＝最小停留时间，以及
-在取消附加的专用高温澄清机组的情况下在＜1700℃的温度熔化玻料和澄清熔液。
2.用于澄清玻璃陶瓷-瓶料玻璃的玻璃熔液的方法，具有以下步骤：
-在取消氧化砷和/或者氧化锑作为澄清剂的情况下，在唯一添加含量≤0.4重量％的氧化锡作为澄清剂的铝锂硅酸盐(LAS)玻璃系的基础上制备玻料，
-在所要澄清的玻璃最小停留时间和平均玻璃温度方面按照下列公式设计熔池：
t(min)(T，x)＝-13+[0.5·(1750-T(mit))]+[50·(0.40-x)]h，对于T(mit)≤1720℃和x≤0.40％的情况，
其中t(min)＝最小停留时间，T(mit)＝平均玻璃温度，x＝澄清剂含量，以及
-在取消附加的专用高温澄清机组的情况下在≤1720℃的温度熔化玻料和澄清熔液。
3.按权利要求1或2所述的方法，其中，为LAS玻璃系制备玻料，该玻料产生借助于氧化钒添加物染黑的玻璃陶瓷，其具有作为主要晶相的高石英混合晶体，该玻璃陶瓷在不添加还原剂情况下的4mm厚度时，具有在可见光区τ＜5％的透光性和＞65％的1600nm下的IR透射。
4.按权利要求1-3之一所述的方法，其中，氧化锡澄清剂含量为≤0.35重量％，优选0.3重量％和特别优选≤0.25重量％。
5.按权利要求1-3之一所述的方法，其中，以玻璃在1690℃的平均温度下7h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.4重量％的玻璃熔液。
6.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1690℃的平均温度下9.5h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.35重量％的玻璃熔液。
7.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1690℃的平均温度下12h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.3重量％的玻璃熔液。
8.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1690℃的平均温度下14.5h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.25重量％的玻璃熔液。
9.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1700℃的平均温度下12h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.2重量％的玻璃熔液。
10.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1690℃的平均温度下17h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.2重量％的玻璃熔液。
11.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1680℃的平均温度下22h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.2重量％的玻璃熔液。
12.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1700℃的平均温度下17h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.1重量％的玻璃熔液。
13.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1690℃的平均温度下22h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.1重量％的玻璃熔液。
14.按权利要求4所述的方法，其中，以玻璃在1680℃的平均温度下27h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.1重量％的玻璃熔液。
15.按权利要求2和4所述的方法，其中，以玻璃在1720℃的平均温度下17h的最小停留时间制造氧化锡含量为0.1重量％的玻璃熔液。
16.按权利要求1-15之一所述的方法，其中，熔池借助于数学模拟进行设计。
17.用于实施按权利要求1-16之一所述方法的装置，其具有熔池(1)，在气泡的所需最小停留时间方面和平均玻璃温度方面对1个气泡/kg制品的气泡质量确定该熔池的设计，以使其在配合的玻璃液面高度、澄清剂含量(x)≤0.4重量％SnO2和平均玻璃温度T(mit)≤1700℃情况下形成满足下列关系式的玻璃最小停留时间t(min)：
t(min)(T，x)＝2+[0.5·(1700-T(mit))]+[50·(0.40-x)]h。
18.用于实施按权利要求1-16之一所述方法的装置，其具有熔池(1)，在气泡的所需最小停留时间方面和平均玻璃温度方面对0.1个气泡/kg制品的气泡质量确定该熔池的设计，以使其在配合的玻璃液面高度、澄清剂含量(x)≤0.4重量％SnO2和平均玻璃温度T(mit)≤1720℃情况下形成满足下列关系式的玻璃最小停留时间t(min)：
t(min)(T，x)＝-13+[0.5·(1750-T(mit))]+[50·(0.40-x)]h。
19.按权利要求17或18所述的装置，其中，为达到熔池内所要求的最小停留时间和平均玻璃温度，配置有单独或者组合的熔池内装件，它们作为桥式壁(7)、溢流壁(5)、电附加加热器(4)、与玻璃流动方向垂直设置的风嘴(6)或者沿玻璃流动方向设置的风嘴(8)构成。
20.按权利要求17-19之一所述的装置，其中，熔池的设计和公式关系的遵守通过数学模拟确定。
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