CN1862864B - 具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统 - Google Patents

具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统 Download PDF

Info

Publication number
CN1862864B
CN1862864B CN2006100778615A CN200610077861A CN1862864B CN 1862864 B CN1862864 B CN 1862864B CN 2006100778615 A CN2006100778615 A CN 2006100778615A CN 200610077861 A CN200610077861 A CN 200610077861A CN 1862864 B CN1862864 B CN 1862864B
Authority
CN
China
Prior art keywords
fuel
stream
exhaust stream
heat
cathode
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN2006100778615A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1862864A (zh
Inventor
T·M·班德豪尔
M·J·赖因克
J·瓦伦萨
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Modine Manufacturing Co
Original Assignee
Modine Manufacturing Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Modine Manufacturing Co filed Critical Modine Manufacturing Co
Publication of CN1862864A publication Critical patent/CN1862864A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1862864B publication Critical patent/CN1862864B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
    • H01M8/04014—Heat exchange using gaseous fluids; Heat exchange by combustion of reactants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0062—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
    • F28D9/0075—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements the plates having openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04082—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration
    • H01M8/04089—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration of gaseous reactants
    • H01M8/04097—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration of gaseous reactants with recycling of the reactants
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

提供一种燃料电池系统(1)，该系统包括：燃料电池叠层(3)；和传热装置(5)，该传热装置适合于将热量从燃料电池叠层(3)的阴极排气流传递到将要提供到燃料入口流的水中。

Description

具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统
技术领域
本发明总体上涉及一种燃料电池，更准确地说，涉及一种高温燃料电池系统及其操作。
背景技术
燃料电池是一种电化学装置，该装置将储存在燃料中的能量高效地转换成电能。高温燃料电池包括固态氧化物和熔化碳酸盐燃料电池。这些燃料电池可以使用氢和/或烃类燃料进行操作。具有各种类别的燃料电池，如固态氧化物再生燃料电池，该燃料电池也允许反向操作，从而可使用作为输入的电能，将氧化的燃料还原回到未氧化的燃料。
在高温燃料电池系统，如固态氧化物燃料电池(SOFC)系统中，氧化流通过燃料电池的阴极侧，而燃料流则通过燃料电池的阳极侧。氧化流通常是空气，而燃料流通常是富氢的气体，该富氢的气体是通过重整烃类燃料源产生的。操作在750℃和950℃之间的典型温度的燃料电池能够将带阴电的氧离子从阴极流动流(flow stream)输送到阳极流动流中，在这里，该离子与自由氢或者烃分子中的氢相结合，以形成水蒸汽和/或与一氧化碳相结合，以形成二氧化碳。来自带阴电的离子的过量电子通过在阳极和阴极之间接通的电路迂回到燃料电池的阴极侧，从而产生流过该电路的电流。
发明内容
在本发明的一个方面中，提供了一种燃料电池系统，该系统包括燃料电池叠层和传热装置，该传热装置适合于将热量从燃料电池叠层的阴极排气流(cathode exhaust stream)传递到将要提供到燃料入口流(fuel inlet stream)的水中。
在一个方面中，传热装置包括水蒸发器，该水蒸发器适合于将液态水转换成蒸汽。蒸发器包括：第一输入端，它可操作地连接到燃料电池叠层的阴极排气出口上；第二输入端，它可操作地连接到水源上；以及第一输出端，它可操作地连接到燃料电池叠层的燃料入口上。
在另一个方面中，该系统还包括燃料预热器热交换器(fuelpreheater heat exchanger)，该热交换器包括：第一输入端，它可操作地连接到燃料电池叠层的阴极排气出口上；第二输入端，它可操作地连接到燃料源上；以及第一出口，它可操作地连接到燃料电池叠层上。
在又一个方面中，燃料预热器热交换器适合于将热量从燃料电池叠层的阴极排气流传递到正被提供到燃料电池叠层的燃料入口流中。
作为另一个方面，蒸发器包括同向流动(co-flow)蒸发器，在该蒸发器中，阴极排气流和水适合于沿着相同的方向流动，并且蒸发器的输出端可操作地连接到燃料预热器热交换器的入口上，使得阴极排气流从蒸发器流入燃料预热器热交换器中。
根据一个方面，该系统还包括空气预热器，该空气预热器适合于使用来自阳极排气流的热量预热空气入口流(air inlet stream)。
在另一个方面中，在阳极排气流进入冷凝器之前，空气预热器适合于部分地冷凝阳极排气流中的水蒸汽。
根据本发明的一个方面，燃料电池系统包括：燃料电池叠层；第一装置，它使用来自燃料电池叠层阴极排气流的热量将水蒸发成蒸汽；以及第二装置，它将蒸汽提供到正被引导到燃料电池叠层的燃料入口流中。
根据本发明的一个方面，提供一种操作燃料电池系统的方法。该方法包括如下步骤：操作燃料电池叠层以产生电能；使用来自燃料电池叠层阴极排气流的热量将水蒸发成蒸汽；以及将蒸汽提供到正被引导到燃料电池叠层的燃料入口流中。
根据一个方面，该方法还包括步骤：使用蒸发水上游的阴极排气流加热空气入口流。
在另一个方面中，该方法还包括：在使用阴极排气流加热空气入口流之前，使用燃料电池叠层阳极排气流加热空气入口流。
在另一方面中，该方法还包括步骤：在加热空气入口流期间，部分地冷凝阳极排气流中的水蒸汽。
根据一个方面，该方法还包括：用蒸发水下游的阴极排气流预热燃料入口流。
在一个方面中，蒸发步骤包括：使阴极排气流和水在蒸发器内沿着相同的方向流动。
作为一个方面，该方法还包括：混合蒸汽和燃料入口流；使用来自燃料电池叠层阳极排气流的热量加热蒸汽和燃料混合物；以及将蒸汽和燃料混合物提供到重整装置(reformer)中。
根据本发明的一个方面，燃料电池系统包括：燃料电池叠层；及顺流(concurrent flow)水蒸发器，它适合于将热量从阴极排气流传递到将要提供到燃料入口流的水中。
作为另一个方面，该系统还包括：燃料预热器；蒸发器的阴极排气流输出端，它可操作地连接到燃料预热器上，使得阴极排气流从蒸发器流入到燃料预热器中。
根据本发明的一个方面，燃料电池系统包括：燃料电池叠层；以及第一装置，它将热量从阴极排气流传递到将要提供到燃料入口流的水中，使得阴极排气流和水在第一装置中沿着相同的方向流动。
根据本发明的一个方面，提供一种操作燃料电池系统的方法。该方法包括如下步骤：使阴极排气流和水流以顺流的关系流动；使用来自阴极排气流的热量将水蒸发成蒸汽，同时以顺流的关系流动，以及将蒸汽提供到正被导入到燃料电池叠层的燃料入口流中。
根据本发明的一个方面，燃料电池系统包括：燃料电池叠层；传热装置，它适合于将热量从燃料电池叠层的阴极排气流传递到将要提供到燃料入口流的水中；空气预热器，它适合于使用来自阳极排气流的热量预热空气入口流；以及阴极同流换热器热交换器(cathoderecuperator heat exchanger)，它适合于将热量从阴极排气流传递到空气入口流中。阴极同流换热器可操作地连接到传热装置相对于阴极排气流流动的上游和空气预热器相对于空气入口流流动的下游。此外，阴极同流换热器热交换器的尺寸设定成将阴极排气流提供到具有足够高温度的传热装置中，以便于蒸发传热装置中的水。
观察包括附属权利要求和图在内的整个说明使得本发明的其它目的、特征和优点变得更加清楚。
附图说明
图1是比较示例的系统中的流体流的温度对热量的曲线图；
图2和3是本发明的第一优选实施例的燃料电池系统的示意图。图2是系统部件和流程图；图3示出燃料电池系统的热交换器网络的示意图。
图4、5、6和8是本发明的优选实施例的系统中的各种流体流的温度对热量的曲线图；
图7示出本发明的第三优选实施例的燃料电池系统的热交换器网络的示意图。
图9示出本发明的一体化燃料加湿器组件某些部分的概略图。
图10是某些部分的概略图，表示图9中组件的流动路径；
图11是图9中组件的一个实施例的局部分解透视图。
图12是图11中组件的热交换器板的平面图；
图13是用于图9中组件的一个实施例中的热交换器板对的局部分解透视图。
具体实施方式
为了使SOFC保持在它的工作高温上，排出燃料电池的阳极和阴极流动流通常通过一系列的同流热交换器(recuperative heatexchanger)将热量传递到进入流(incoming flows)中。在比较示例中，这个可以包括将热量传递到液态水源中以便产生蒸汽的过程，该蒸汽用来对烃类燃料进行蒸汽重整，以产生富氢的重整产品流。
例如，阴极热量可同流换热地从阴极排气流动流中传递到进入的阴极空气中，同时阳极热量部分地、同流换热地从阳极排气传递到供给蒸汽重整装置的进入加湿的燃料，比如天然气中，并且部分地传递到水中，以产生正被提供到燃料中以加湿燃料的水蒸汽。此外，阳极排气中的水蒸汽可被收回，以全部或者部分地用作蒸汽重整装置的水源。
发明人发现，对其中使用阳极(即燃料侧)排气流来加热加湿的燃料并且蒸发水的系统热力学分析揭示出：与传递到进入加湿的燃料(即水和燃料)所需的能量相比，在排出燃料电池的阳极排气中可将得到更多的能量。但是，在阳极排气中所得到的热量和供给所需的热量两者中的大部分是潜热的形式。其结果是，尽管在阳极排气中可以得到足够多的能量，但是如下试图在商业上可能不切实可行，即试图将热量通过热交换器从阳极排气传递到水和天然气中，而在该热交换器中，热量借助于对流从阳极排气流传递到分开排气流和一个或者多个进入流体的导热表面中，再从所述表面传递到一个或者多个进入流体中。
上述问题示出在图1中，该图1示出温度对为阳极排气和水传递的热量的曲线图。图1中的条件假定是从水-气转换反应器(shiftreactor)进入蒸发器(即汽化器)和假设逆流蒸发器的400℃阳极排气温度能够使水在最小的过热下获得完全的蒸发。
在图1中可以看到，对于基本部分的热负荷(heat duty)(即在Q值大约为1100W到大约1750W时，水的曲线位于阳极排气曲线的上方)，冷凝来自完全饱和的阳极排气中的水蒸汽并且等温地蒸发水会导致排热的阳极排气温度降低到低于受热水的温度。其结果是，只通过使用典型的热交换器在流体之间实现所需的热传递，在图1假定的条件下是不能实现的，因为典型热交换器的热传递需要导热分开材料的温度要低于排热流体的局部体积流体温度并且高于受热流体的局部体积流体温度。
因此，多半需要额外的加热源来蒸发足够的水，以满足甲烷重整所需的蒸汽量，它在具有6.5kW电输出的系统中可以高达1.5kW。这种额外的加热源降低了系统效率。
发明人发现，阴极(即空气侧)排气可以用来蒸发正被提供到燃料中的水和/或用来加热正被提供到该系统中的燃料。通过使用这种替代方法来收回SOFC燃料电池系统中的热能，排气的整个热势可以被收回来预热燃料电池供给物(feeds)而不需要质量转移装置，如焓轮(enthalpy wheel)或者额外的热源。但是，在使用这种替换方法的一些系统中，依然最好能使用质量转移装置，如焓轮或者额外的热源。使用阴极排气来蒸发加湿燃料的水和/或使用阴极排气来加热进入燃料的系统也能够得到被动控制。但是，在使用阴极排气蒸发加湿燃料的水和/或使用阴极排气加热进入燃料的一些系统中，多半最好使用主动控制。
图2和3示出本发明的第一优选实施例的燃料电池系统1。优选的是，该系统1是高温燃料电池叠层系统，如固态氧化物燃料电池(SOFC)系统或者熔化碳酸盐燃料电池系统。系统1可以是再生系统，如固态氧化物再生燃料电池(SORFC)系统，该系统以燃料电池(即放电)和电解(即充电)两种模式进行操作，或者它可以是只以燃料电池模式进行操作的非再生系统。
系统1包含一个或者多个高温燃料电池叠层3。叠层3可以装有多个SOFC、SORFC或者熔化碳酸盐燃料电池。每个燃料电池含有电解质、位于阳极室内电解质的一侧上的阳电极、位于阳极室内电解质的另一侧上的阴电极以及其它部件，如分离板/电接点、燃料电池壳体和绝缘体。在以燃料电池模式进行操作的SOFC中，氧化剂，如空气或者氧气进入到阴极室中，同时燃料，如氢或者烃类燃料进入到阳极室中。可以使用任何合适的燃料电池结构和部件材料。
系统1还装有传热装置5，该传热装置5在图2中标示为燃料加湿器。装置5适合于从燃料电池叠层3的阴极排气进行传热，以蒸发将要提供到燃料入口流的水，并且还使燃料入口流与蒸汽(即蒸发的水)相混合。优选的是，传热装置5装有水蒸发器(即汽化器)6，该水蒸发器适合于使用来自阴极排气流的热量来蒸发水。蒸发器6含有：第一输入端7，它可操作地连接到燃料电池叠层3的阴极排气出口9上；第二输入端11，它可操作地连接到水源13上；以及第一输出端15，它可操作地连接到叠层3的燃料入口17上。传热装置5还装有：燃料-蒸汽混合器8，该混合器8混合蒸汽或者水蒸汽，它们从蒸发器6的第一输出端15通过导管10提供到混合器8中；和输入燃料，如甲烷或者天然气，它们从燃料入口19提供，如图3所示。
术语“可操作地连接”表示，可操作地连接的部件可以直接或者间接地相互连接。例如，两个部件可通过流体(即气体和/或液体)导管相互直接连接。另一方面，两个部件可以间接地相互连接，使得流体流在第一部件到第二部件之间流过系统的一个或者多个额外部件。
优选的是，系统1还装有重整装置21和燃烧器23。重整装置21适合于把烃类燃料重整成含氢的反应产品，再将该反应产品提供到燃料电池叠层3中。优选的是，燃烧器23用热的方法与重整装置21结合成一体，以把热量提供到重整装置21中。优选的是，燃料电池叠层3的阴极排气出口9可操作地连接到燃烧器23的入口25上。此外，烃类燃料源27也可操作地连接到燃烧器23的入口25上。
烃类燃料重整装置21可以是能够部分或者全部地重整烃类燃料以形成含碳和含游离氢的燃料的任何合适装置。例如，燃料重整装置21可以是能够将烃类气体重整成游离氢和含碳气体的气体混合物的任何合适装置。例如，通过蒸汽甲烷重整(SMR)反应，使燃料重整装置21可以重整加湿的沼气，如天然气以形成游离氢、一氧化碳、二氧化碳、水蒸汽和任意的残余量未重整沼气。然后把游离氢和一氧化碳提供到燃料电池叠层3的燃料入口17中。优选的是，燃料重整装置21用热的方法与燃料电池组3结合成一体，以支持重整装置21内的吸热反应并且冷却叠层3。在上下文中的术语“用热的方法结合成一体”表示，来自燃料电池叠层3中的反应的热量驱动燃料重整装置21内的净吸热燃料重整。通过将重整装置和叠层置于相同的热箱37和/或置于相互热接触中，或者通过提供将叠层连接到重整装置上的热导管或者热导材料，使燃料重整装置21可以用热的方法与燃料电池叠层3结合成一体。
在稳态操作期间，燃烧器23将补充热量提供到重整装置21中，以进行SMR反应。燃烧器23可以是用热的方法与重整装置21结合成一体的任何合适的燃烧器。燃烧器23通过入口25接受烃类燃料，如天然气和氧化剂(即空气或者其它含氧的气体)，如叠层3的阴极排气流。但是，可以将除了阴极排气流之外的其它氧化剂源提供到燃烧器中。在燃烧器内燃烧燃料和阴极排气流(即热空气)以产生热量来加热重整装置21。燃烧器出口26可操作地连接到传热装置5的入口7上，以将与燃烧的燃料成分混合的阴极排气从燃烧器中提供到传热装置5中。尽管所示的系统1使用了通过燃烧器的、传热装置5内的阴极排气流，但是在一些系统中多半最好利用没有通过燃烧器的、传热装置5中的阴极排气流。
优选的是，从在重整装置的稳态操作期间(并不是在刚刚起动期间)进行操作的燃烧器23和叠层3的阴极(即空气)排气流中提供补充到重整装置21的热量。最优选的是，燃烧器23与重整装置21直接接触，并且叠层3的阴极排气构造成使得阴极排气流接触重整装置21和/或环绕重整装置21，以有利于额外的传热。这降低了对SMR的燃烧热的要求。
优选的是，重整装置21夹在燃烧器23和一个或者多个叠层3之间，以有助于传热。当重整装置不需要热量时，燃烧器装置起着热交换器的作用。因此，相同的燃烧器23可以用在系统1的起动和稳态操作中。
系统1还包括燃料预热器热交换器(即阳极同流换热器)29，该燃料预热器热交换器适合于使用来自叠层3阳极排气出口31排出的燃料电池叠层3的阳极排气流的热量来加热燃料入口流。系统1还包括阴极同流换热器热交换器33，该热交换器33适合于使用来自叠层3阴极排气出口9排出的阴极排气流的热量来加热来自鼓风机35的空气入口流。优选的是，将与来自燃烧器23出口26的燃烧的燃料成分混合的阴极排气流提供到阴极同流换热器33中，以加热空气入口流。然后将与燃烧的燃料成分混合的阴极排气流提供到传热装置5的蒸发器6中，以将水蒸发成蒸汽，然后它被提供到燃料入口流中，该燃料入口流进入到重整装置21中。
优选的是，燃料电池叠层3、重整装置21、燃烧器23、燃料预热器热交换器29和阴极同流换热器热交换器33设置在热箱37内。优选的是，阴极同流换热器热交换器33通过故意地尺寸不足，以确保排出热交换器33的阴极排气流的温度足够高，以使传热装置5能通过传递来自阴极排气流的热量将水蒸发成蒸汽。例如，在一个高度优选的实施例中，优选的是，阴极同流换热器热交换器具有小于预定尺寸的尺寸，使得阴极排气流以至少200℃的温度，比如200℃到230℃、例如大约210℃排出阴极同流换热器热交换器。在这个高度优选的实施例中，阴极排气流以至少800℃的温度，比如大约800℃到大约850℃、例如大约820℃进入阴极同流换热器热交换器33。阴极同流换热器热交换器33通过故意地尺寸不足，使这个高度优选的实施例具有大约10kW到12kW，比如大约11kW的交换率。相反，这个高度优选的实施例的全尺寸的热交换器可具有大约16kW的交换率。尽管描述了一个高度优选实施例的具体温度和热交换率，但是应该明白，出口温度和进口温度以及热交换率将高度取决于每个具体应用的特殊参数，因此，应该明白，除非在权利要求中另有特别叙述之外，对具体的出口温度和入口温度或者热交换率没有限制。
优选的是，系统1还装有空气预热器热交换器39，该热交换器39适合于使用从叠层阳极出口31排出的阳极排气流的热量预热来自鼓风机35的空气入口流。优选的是，鼓风机将空气入口流提供到系统1中，该系统1所包括的空气是燃料电池叠层3产生电能所需的空气的至少2.5倍，比如2.5到6.5倍、优选为3-4.5倍。例如，鼓风机35可以把空气入口流预热到大约50℃。然后，从鼓风机把稍微预热过的入口空气流提供到空气预热器热交换器39中，在这里，气流被预热到大约100℃到大约150℃，举例来说，如大约140℃。该预热过的空气入口流然后以大约100℃到大约150℃进入到阴极同流换热器热交换器33中，并且以大约700℃到大约750℃、比如大约720℃排出热交换器33。由于预热过的空气入口流以大于室温的温度进入到阴极同流换热器热交换器33中，阴极排气流可以以大于200℃的温度排出热交换器33。因此，空气预热器热交换器39充分地预热空气入口流，从而允许使用尺寸不足的阴极同流换热器热交换器33，这种热交换器降低了整个系统的制造成本。
优选的是，空气预热器39设置在热箱37的外部和阴极同流换热器33的上游，这样首先通过空气预热器39中的阳极排气流来加热空气入口流，接着再通过阴极同流换热器33中的阴极排气流来加热。因此，通过来自叠层3的阳极和阴极两种排气流来加热提供到叠层3的阴极入口41中的空气入口流。
系统1任选地装有水气转换反应器43，该反应器43适合于将燃料电池叠层阳极排气流中的至少一部分水蒸汽转换成游离氢。因此，反应器43的入口45可操作地连接到叠层阳极出口31上，而反应器43的出口47可操作地连接到空气预热器39的入口49上。水-气转换反应器43可以是将排出燃料电池叠层3燃料排气出口31的至少一部分水转换成游离氢的任何合适的装置。例如，反应器43可以包括管或者导管，该管或者导管装有催化剂，该催化剂把阳极排气流中的一些或者全部一氧化碳和水蒸汽转换成二氧化碳和氢。催化剂可以是任何合适的催化剂，比如氧化铁或者铬促进氧化铁催化剂。
系统1还任选地装有冷凝器51，优选地使用环境空气流作为吸热设备，该冷凝器51适合于将阳极排气流中的水蒸汽冷凝成液态水。系统1还任选地装有氢回收系统53，该系统53适合于在阳极排气流通过冷凝器51之后从阳极排气流中回收氢。例如，氢回收系统可以是压力摆动吸收系统或者另一合适的气体分离系统。优选的是，在阳极排气流进入到冷凝器51中减少冷凝器51上的负荷之前，空气预热器39部分地冷凝阳极排气流中的水蒸汽。因此，空气预热器39的出口55可操作地连接到冷凝器51的入口57上。冷凝器51的第一出口59将从水中分离出的氢和其它气体提供到氢回收系统53中。冷凝器51的第二出口61将水提供到任选的水净化系统63中。来自净化系统63的水通过入口11被提供到蒸发器6中，该蒸发器6包括一部分传热装置5。
系统1还任选地装有脱硫器65，该脱硫器65设置在来自燃料源27的燃料入口流的路径中。脱硫器65从燃料入口流中除去一些或者全部的硫。优选的是，脱硫器65包括：催化剂，比如Co-Mo或者其它合适的催化剂，该催化剂可以从氢化的、含硫的天然气燃料中产生CH4和H2S气体；及吸附剂层，比如ZnO或者其它合适的材料，用来从燃料入口流中除去H2S气体。因此，无硫或者减少硫的烃类燃料，比如甲烷或者天然气离开脱硫器65。
参照图2和3对本发明第一优选实施例的系统1的操作方法加以描述。
从鼓风机35中通过导管101将空气入口流提供到空气预热器39中。在空气热器39中通过与来自水-气转换反应器43的阳极排气流交换热量来预热空气入口流。然后，通过导管103将预热过的空气入口流提供到阴极同流换热器33中，在这里，通过与阴极排气流交换热量，将空气入口流加热到更高的温度。然后，通过导管105将空气入口流提供到叠层3的阴极入口41中。
然后空气作为阴极排气流排出叠层3阴极出口9。该阴极排气流环绕重整装置21并通过导管107和入口25进入到燃烧器23的燃烧区中。脱硫过的天然气或者另一烃类燃料从燃料入口27通过导管109还供给到燃烧器23入口25中，以进行额外的加热。来自燃烧器23的排气流(即阴极排气流)然后通过导管111进入到阴极同流换热器中，在这里，它与进入的空气交换热量。
此后，通过导管113将阴极排气流提供到传热装置6的蒸发器6中。然后在蒸发器6中抽出留在阴极排气流中的其余部分的热量，以便在通过排气导管115排出之前蒸发用于蒸汽甲烷重整的水。
在燃料侧，烃类燃料入口流从燃料源27，比如储气箱或者装阀的天然气管进入到脱硫器65中。脱过硫的燃料入口流(即脱过硫的天然气)然后通过导管117进入到传热装置5的燃料混合器8中。在混合器8中，使燃料与来自蒸发器6的、净化过的蒸汽相混合。
蒸汽/燃料混合物而后通过导管119被提供到燃料预热器29中。此后，在通过导管121进入到重整装置之前，依靠与燃料预热器29中的阳极排气流交换热量来加热蒸汽/燃料混合物。然后，重整产品从重整装置21通过导管123进入到叠层3的阳极入口17中。
叠层阳极排气流排出阳极出口31并且通过导管125被提供到燃料预热器29中，在这里，它加热进入的燃料/蒸汽混合物。来自热箱37的阳极排气流此后通过导管127进入到水气转换反应器43中。来自反应器43的阳极排气流而后通过导管129被提供到空气预热器39中，在这里，它与空气入口流交换热量。然后，通过导管131将阳极排气流提供到冷凝器51中，在这里，从阳极排气流中除去水，并且使水再循环或者把水排出。例如，水通过导管133被提供到水净化器63中，它从净化器通过导管135提供到蒸发器中。另一方面，水通过进水口137，比如水管被提供到净化器63中。富氢的阳极排气然后从冷凝器51通过导管139被提供到氢净化系统53中，在这里，从蒸汽中的其它气体中分离出氢。其它气体通过清洗导管141清除，而氢通过导管143提供作其它用途或者储存。
因此，如上所述，系统1中的流体流在多个不同位置上进行热量交换。阴极排气流环绕蒸汽甲烷重整装置21以供给重整所需的吸热热量。然后，将天然气或者其它烃类燃料根据需要直接加入到通过燃烧器23的阴极排气流中，以满足重整的全部热量需求。从燃烧器23排出的高温排气(它含有阴极排气流和燃烧过的燃料成分，称为“阴极排气流”)的热量被回收到阴极同流换热器33中进入的阴极空气中(即空气入口流)。排出燃料电池叠层3阳极侧的阳极排气流的热量首先被回收到燃料预热器29中进入的阳极供给物(即燃料入口流)中，然后回收到空气预热器39内进入的阴极供给物(即空气入口流)中。
优选的是，超过燃料电池反应所需的化学计算的量提供从鼓风机35供给到燃料电池叠层3中的空气，以便冷却叠层而带走由叠层所产生的热量。空气流量对化学计算量的典型比率超过4、比如4.5到6，优选大约为5。这导致基本上比阳极气体(即燃料)更高的阴极空气质量流量。因此，如果阴极排气流只加热空气入口流，那么在阴极排气和空气入口流之间传递的热量明显高于在阳极排气和燃料入口流之间传递的热量一般大约3倍。
发明人发现，不是将从阴极排气流中回收到的所有热量直接传递到进入的空气中，而是系统1只将一部分阴极排气流热量传递到进入的空气入口流中，并且使用可得到的阴极排气流热量的剩余部分，以将蒸发器6内的水完全蒸发。
因此，在空气入口流被加热到合适的燃料电池温度之前，它用空气预热器39中的阳极排气流来预热。这种预热确保当进入阴极同流换热器33中时，空气入口流具有足够高的温度，以确保同流换热器33能使空气入口流的温度升高到合适的燃料电池温度。
图4和5分别示出一个分析实施例的流体温度对蒸发器6(即水汽化器)和空气预热器39传递的热量的曲线图。从图4和5中的曲线图可以看到，图1中所示的热力交叉(cross-over)被消除。这就不需要消耗额外燃料的湿度交换器或者补充加热器。
在热交换器中，“温度近似值”被定义为热交换器中任何位置上的两个流体流之间的最小温差。在图4和5中可以看到，两个热交换器(即蒸发器6和空气预热器39)具有非常小的温度近似值，其位于远离热交换器每一端，在两相区域开始的地方。使每个热交换器中的温度近似值最大化是有利的，因为流体之间的导热速度随着这些流之间的局部温差的减小而降低，从而导致需要更大的热交换器来传递所需的热量。
如果在阴极同流换热器33中产生的总阴极空气预热的部分减小，那么温度近似值将在蒸发器6内增大。但是，温度近似值将在空气预热器39内减小。相反，如果在阴极同流换热器33中产生的总阴极空气预热的部分增大，那么温度近似值将在空气预热器39内增大。但是，温度近似值在蒸发器6内将减小。于是，在总的阴极热负荷中，将具有一些最佳的百分比，该百分比在阴极同流换热器33内应该被传递，以便使蒸发器6和空气预热器39内的温度近似值最大化。
发明人还发现，通过使用阴极排气流来蒸发水，使排出蒸发器6的蒸汽中的过热量对进入到蒸发器中的阴极排气流的温度和质量单位流量非常敏感。这在图6中可以看到，该图6示出阴极排气流质量流量(其中进入到蒸发器中的阴极排气流温度保持不变)中4.5％的增量对合成加湿的天然气温度的影响。
可以看到，进入燃料预热器29中加湿的天然气的温度由于阴极排气流流动速率中这种微小增量而提高了28℃。这种温度的增量导致排出燃料预热器的阳极排气流的温度更高，及随后排出水气转换反应器43并进入空气预热器39中的温度更高。这又导致阴极空气预热的增加，从而势必提高进入蒸发器6中阴极排气流的温度，因此使该问题更加恶化。加湿的天然气温度将连续地步步上升，从而产生系统稳定性问题，除非入口空气流动速率得到控制。因此，阴极空气(即入口空气)流动速率需要得到控制，因为它是控制系统1的一个主要方法。
在第二优选实施例中，前面提及的潜在稳定性问题通过绕着蒸发器6具有可调整的阴极排气旁路可以得到减小或者消除，小部分的阴极排气流通过该旁路能够转向，以便控制通过蒸发器6的阴极排气流动速率。这个解决方案采用了流体流动速率的主动控制。
在第三优选实施例中，采用被动方法来减小或者消除前面提及的潜在稳定性问题，而不需要额外的监视和控制。发明人已发现，通过温度收缩效应(temperature pinch)限制蒸发器中增加的过热潜能，使进入燃料预热器29中加湿的天然气温度对阴极排气流流动速率和/或温度的变化相对不敏感。
图7示出第三优选实施例的系统的热交换器部分。第三优选实施例的系统的其它部分与图2和3所示的第一优选实施例的系统的其它部分相同。
如图7所示，水通过蒸发器6的流动方向与通过蒸发器6的阴极排气流的流动方向一致，而不是相反。不是在位于两相流动区域的开始处的蒸发器6中具有温度近似值，而是移到蒸发器6的传热区域的端部，在这里，温度近似值将“收缩”到零值或者非常接近零值。在这点之后，流与流之间不发生热传递，而且两个流体将以共同的温度或者接近共同的温度排出。阴极排气流流动速率需要稍微增加，以便确保阴极排气流的热容量足以获得水中的全部水汽量。然后，水(即蒸汽)带有一些过热量排出蒸发器6。排出蒸发器6的阴极排气流随后可用来预热第二燃料预热器67中的燃料，比如天然气。由于燃料入口流与阴极排气流相比具有非常小的流动速率，因此非常容易获得100％的有效热传递并且将燃料入口流预热到与排出蒸发器的水汽和阴极排气流相同的温度。
因此，如图7所示，第三优选实施例的系统也装有第二燃料预热器67。该燃料预热器67包括：第一输入端69，它可操作地连接到燃料电池叠层3的阴极排气出口9上；第二输入端71，它可操作地连接到燃料源27上；及第一输出端73，它可操作地连接到燃料入口导管17上。第二燃料预热器67适合于将热量从燃料电池叠层的阴极排气流传递到正被提供到燃料电池叠层3的燃料入口流中。第三优选实施例中的蒸发器6包括顺流或者“同向流动”蒸发器，在这种蒸发器中，阴极排气流和水适合于沿着相同的方向流动，并且蒸发器的输出端可操作地连接到燃料预热器67的入口上，因此阴极排气流从蒸发器6流入第二燃料预热器67中。
因此，水和阴极排气流优选地被提供到蒸发器的相同侧和相互并行的流中。水被转变为蒸发器6中的蒸汽，并且被提供到蒸汽/燃料混合器8中。阴极排气流从蒸发器被提供到第二燃料预热器热交换器67中，在这里，它加热入口燃料流，该入口燃料流而后通过混合器8和第一燃料预热器热交换器(阳极同流换热器29)被提供到叠层3。
第三优选实施例的系统对阴极排气流的温度和质量流量的变化基本上不敏感。作为一个分析实施例，图8示出进入阳极同流换热器(即第一燃料预热器)29中加湿的天然气温度将提高低于7度，因为在第三优选实施例的系统中阴极排气流质量流量的增量为6.8％。这种小的温升不应引起上述温度的步步变动，因此在不需要主动控制入口空气和/或阴极排气流流动的情况下将使系统得以稳定。
因此，在本发明的优选实施例中，使用来自阴极排气流的热量来蒸发水。空气热交换器(即阴极同流换热器)的尺寸不足，使得热流以至少200℃，比如200℃到230℃的高温从其排出。空气以2.5和更大的理想配比(stoic)被供给到系统中，从而具有足够的排气热量来蒸发蒸汽甲烷重整所需的水。优选的是，这么多的空气被提供到燃料电池叠层中，该空气是燃料电池叠层产生电能所需空气的2.5到6.5倍之间、更加优选为3到4.5倍之间。进入到阴极同流换热器中的入口空气在空气预热器中使用阳极排气流进行预热，以降低阴极同流换热器上的负荷。来自阳极排气流的水在空气预热器中部分地被冷凝，以降低阳极冷凝器中的负荷。
参照图9，燃料加湿器5优选以一体化组件200的形式提供，该组件200作为一个整体装置包括水蒸发器6、燃料加热器或者预热器，比如燃料预热器67和燃料/蒸汽混合器8，该混合器8连接到水蒸发器6上，以从其中接受蒸汽并且连接到燃料加热器67上，以从其中接受加热过的燃料。水蒸发器6优选地包括水流路径202，该水流路径202与输送热量的流体流路径204成传热关系，该流体流路径204在所示的系统中是阴极排气流路径，而燃料加热器包括燃料流路径206，该燃料流路径206也与输送热量的流体流路径204成传热关系，该流体流路径204仍然是所示系统用的阴极排气流路径204。燃料/蒸汽混合器8连接到水流路径202上，以从其中接受蒸汽并且连接到燃料流路径206上，以从其中接受加热过的燃料。如在图9中所看到的那样，燃料预热器67相对于输送热量的流体流路径204优选地设置在水蒸发器6的下游。但是，在一些应用中，燃料预热器67相对于输送热量的流体流路径204多半最好设置在水蒸发器6的上游。
参照图10，在一个优选实施例中，水流路径202优选地包括多个平行的水流通道210，燃料流路径206包括多个平行的燃料流通道212，及输送热量的流体流路径204包括多个平行的输送热量的流体流通道214，该通道214与水蒸发器6中的水流通道210交叉并且与燃料加热器67中的燃料流路径212交叉。进一步参照图10，燃料/蒸汽混合器8优选为连接到所有水和燃料流通道210和212上的歧管或者增压室(plenum)216的形式。
优选的是，每个水流通道210包括液体压降入口区域220，相对于水流通道210的剩余部分222，该区域220提供更大的压力降，从而有助于确保把水流合适地分配到所有的水流通道210中。但是，尽管区域220是优选的，但是在一些应用中，水流通道210多半最好没有任何这样的区域220。
同样优选的是，每个区域220通过以224概略示出的热隔断部(thermal break)与输送热量的流体流路径206隔热。热隔断部224的作用是减少热传导到压降入口区域220中，并且优选地防止或者限制区域220中水流的任何蒸发。
如在图9和10中看到的那样，水流和输送热量的流体流通过一体化组件200具有顺流的关系，该组件200的优点曾在本文前面论述过，这些优点包括：由于温度收缩效应为相关系统提供稳定性，因而使该系统对输送热量的流体的流动速率的变化以及输送热量的流体的温度变化更加不敏感。尽管顺流布置是优选的，但是在一些应用中，该流动多半最好布置成达到逆流关系，与顺流关系相比，这种逆流关系或许可以使输送热量的流体流的流动速率和/或入口温度更低，或者使加湿的燃料出口温度更高。
图11示出一体化燃料加湿器组件200的一个优选实施例。这个实施例使用了所谓的堆积式承载板(stacked plate)结构，并且包括多个水/燃料板或者片228，这些板或者片与多个输送热量的流体板或者框架230交叉，每个水/燃料板限定一个水流通道210和一个燃料流通道212，并且每个输送热量的流体板230限定一个输送热量的流体通道214。
每个水/燃料板228还包括水/燃料混合室232，该混合室232通向通道210和212，分别从其中接受蒸汽和加热过的燃料。每个输送热量的流体板230还包括水/燃料混合室234，该混合室234从输送热量的流体流通道214被封闭。该室232和234对准，以形成水/燃料混合增压室216，该增压室216贯穿所有的板228和230。
每个水/燃料板228还包括一对输送热量的流体旁通开口238和240，该对开口238和240至水/燃料板228中的通道210和212被封闭。每个板228中的开口238和240分别与输送热量的流体板230中的、输送热量的流体流通道214的相对端部对准，分别形成输送热量的流体入口歧管242和输送热量的流体出口歧管244，这些歧管242和244贯穿所有的板228和230，以将输送热量的流体分别导入和导出通道214。
每个水/燃料板228还包括：水入口开口246，该开口246相互对准并且对准每个输送热量的流体板230中的水旁通开口250，以形成水入口歧管252，该歧管252贯穿所有的板228和230。
每个输送热量的流体板包括燃料旁通开口254，该开口254对准与室232相对的每个水/燃料板228中的燃料流通道212的端部，以形成燃料入口增压室或者歧管256，该增压室或者歧管256贯穿所有的板228和230，从而将燃料供给到每个通道212中。
组件200还包括分离片(separator sheets)260，该分离片260插入在板228和230中每一个之间，以便将它们相应的流动通道相互密封，这在堆积式承载板热交换器结构中人所共知。每个分离片260具有开口262、264、268、270和272，这些开口分别对准室232和234、旁通开口238、旁通开口240、水入口开口246和旁通开口250以及燃料旁通开口254并且分别与它们相对应。
组件200还包括一对端板280和282，这对端板夹在板228和230与片260之间，以流体不能透过的方式密封组件200。端板280包括：输送热量的流体入口连接部或者孔口284，该连接部或者孔口284对准输送热量的流体入口歧管242，以向其引导输送热量的流体；及加湿的燃料出口连接部或者孔口286，该连接部或者孔口286对准与通道210和212的开口相对的增压室236的端部处的水/燃料混合增压室236，以引导来自增压室236的加湿的燃料。端板282包括：水入口连接部或者孔口288，该连接部或者孔口288与水歧管252对准，以向其供给水流；燃料入口连接部或者孔口290，该连接部或者孔口290与燃料歧管256对准，以向其供给燃料流；以及输送热量的流体出口连接部或者孔口292，该连接部或者孔口292与出口歧管244对准，以从其中引导输送热量的流体。
在图12中清楚地看到，由连续的狭槽限定通道210，该狭槽从水入口开口246延伸到水/燃料混合室232，其中，狭槽通向板228的两个表面。同样地，由连续的狭槽限定燃料通道212，该狭槽从燃料入口歧管256延伸到水/燃料混合室232，而且该狭槽通向水/燃料板228的相对表面。参照图11和12，由一部分狭槽限定通道210的减压区域220，该部分狭槽形成在具有较窄狭槽宽度的密封螺旋形型板(serpentine pattern)中，它们一起提供盘旋的流动路径。然后水通道210延续到狭槽更开阔的区域中，在这里水发生蒸发。在这方面，邻近减压区域220的狭槽的初始长度具有缩减的宽度，以便在水流从减压区域220运动到流动通道210的剩余部分222中时，避免水流的分开，当通道延伸到室232时，通道210进一步扩宽。
在图12中清楚地看到，每个水/燃料板228还包括热隔断部224，该热隔断部224呈狭缝或者狭槽300的形状，并延续减压区域220和水流通道210的剩余部分222之间该压力降入口区域220的长度。如在图11中看到的那样，每个输送热量的流体板230包括相应的狭缝或者狭槽302，每个分离片260包括相应的狭缝或者狭槽304，而每个端板282包括相应的狭缝或者狭槽306，所有的狭缝300、302、304、306在整个叠层中对准，以形成增压室308，该增压室308贯穿叠层，并且通向大气中。如前面所论述的那样，热隔断部224起作用，以将对压力降入口区域220的热传导最小化，并且优选地防止或者限制在减压区域220中的水流发生任何蒸发，从而确保水流在减压区域220中保持液相。这是理想的，因为如果允许水发生蒸发，那么在压力降入口区域220的狭窄通道内可能产生大的压力降，并且压力降可以控制。尽管热隔断部224是优选的，但在一些应用中，在组件200内多半最好没有热隔断部224。
如在图11和12中看到的那样，流动通道210以与通道214中输送热量的流体流成完全顺流关系来引导水流，但是形成具有螺旋形构型，以便相对于通道214中的输送热量的流体流提供局部的交叉流动，因此，改善对水的传热，同时还达到理想的顺流关系。
优选的是，每个流动通道214包括延伸的表面，在所示的实施例中这些表面表示为肋片或者湍流器插入物(turbulator insert)310的形式，该肋片或者湍流器插入物310中的许多合适的型式为人所共知。在流动通道210和212中还可提供延伸的表面，但这些延伸的表面没有表示在所示的实施例中。
参照图13，该图示出一水/燃料板对312，举例说明形成水流通道210的一个替换实施例。板对312中的每个板314、316包括多个不连续的狭槽318，这些狭槽布置成覆盖相对板中相应不连续的狭槽318的部分，以形成水流通道210，其中水从板314、316其中之一上的一个狭槽318流动到相对板314、316上的相应狭槽318中，然后，从那个相应狭槽318返回到第一板314、316上的第二相应狭槽318中，并这样下去，直到水流入水/燃料混合器8中为止。由各为宽度较窄且长度短的多个狭槽318限定这个实施例中的减压区域220，因此需要多次改变流动方向，并且提供盘旋流动路径。对于图13中狭槽的特殊布置，水流通道210被分成三个平行的支路320，但是应该明白，这种构型是任选的，并且将高度取决于每个应用的要求。还应该懂得，合适形状和尺寸的多个板对312可以代替图11和12所示实施例中的水/燃料板228。
尽管示出了组件200的两个优选实施例并且结合图11-13来描述了这些实施例，但是应该明白，可以使用任何合适的热交换器结构来形成组件200，例如包括板式结构和棒型结构、拉制杯结构、嵌套板结构和装有不连续的传热管的结构。还应该懂得，所采用的特殊类型的热交换器结构高度取决于其中采用一体化加湿器组件200的系统的特殊要求。在这方面，应该明白，尽管本文结合燃料电池系统1描述了一体化燃料加湿器组件200，但是一体化燃料加湿器组件可以应用于许多其它类型的系统中，并且预定不局限于燃料电池系统，除非清楚地列举在权利要求中。
尽管可以使用特殊应用的任何合适材料来制造一体化组件200，但当用在燃料电池系统1中时，优选的是，片260和板228、230、280和282由不锈钢或者其它合适的耐腐蚀合金来构成，并且使用另一种合适的耐腐蚀钎焊合金来进行镍铜钎焊或者钎焊。
为了举例说明和描述目的提出了对本发明的上述描述。它不是完全周密的或者把本发明限制在公开的准确形式上，而是根据上面的指导可以进行改进和变化或者通过本发明的实践取得这些变化和改进。选择该描述以解释本发明的原理及其实践应用。意图是用这里附加的权利要求和它们的等效物限定本发明的范围。

Claims (6)

1.一种燃料电池系统，该燃料电池系统包括：
燃料电池叠层；
传热装置，其适合于从燃料电池叠层的阴极排气流传递热量，以便将要提供到燃料入口流的水蒸发为蒸汽；
混合器，其适合于将所述蒸汽与燃料入口流混合，以提供被加湿的燃料入口流；
阳极同流换热器，其适合于使用来自阳极排气流的热量来加热所述被加湿的燃料入口流；
空气预热器，该空气预热器适合于使用来自所述燃料电池叠层的阳极排气流的热量来预热空气入口流，其中，所述阳极排气流被保持与所述阴极排气流分离，以预热空气入口流；以及
阴极同流换热器热交换器，其具有足够小的尺寸，使得阴极同流换热器热交换器适合于提供以至少200℃的温度排出阴极同流换热器热交换器的阴极排气流。
2.如权利要求1所述的燃料电池系统，其特征在于，在阳极排气流进入冷凝器之前，空气预热器适合于部分地冷凝阳极排气流中的水蒸汽。
3.一种燃料电池系统，该燃料电池系统包括：
燃料电池叠层；
第一装置，它使用来自燃料电池叠层阴极排气流的热量将水蒸发成蒸汽，其中，当热量从所述阴极排气流传递到水中时，所述燃料电池叠层的阳极排气流被保持与所述阴极排气流分离；
第二装置，它将蒸汽提供到被引导到燃料电池叠层的燃料入口流中；
第三装置，它使用在蒸发水上游的阴极排气流加热空气入口流，并且在加热空气入口流之后提供具有至少200℃温度的排出的阴极排气流；以及
第四装置，它在使用阴极排气流加热空气入口流之前，使用燃料电池叠层阳极排气流加热空气入口流。
4.一种操作燃料电池系统的方法，该方法包括：
操作燃料电池叠层，以产生电能；
使用来自燃料电池叠层阴极排气流的热量将水蒸发成蒸汽；
将所述蒸汽提供到被引导至所述燃料电池叠层的燃料入口流中；
使用蒸发水上游的阴极排气流加热空气入口流；以及
在使用阴极排气流加热空气入口流之前，使用燃料电池叠层阳极排气流加热空气入口流，其中，阳极排气流被保持与阴极排气流分离，以加热空气入口流。
5.如权利要求4所述的方法，该方法还包括：在加热空气入口流期间，部分地冷凝阳极排气流中的水蒸汽。
6.一种燃料电池系统，该燃料电池系统包括：
燃料电池叠层；
传热装置，它适合于从燃料电池叠层的阴极排气流传递热量，以便将要提供到燃料入口流的水蒸发为蒸汽；
空气预热器，它适合于在阳极排出流与阴极排出流分离时使用来自所述燃料电池叠层的阳极排气流的热量预热空气入口流；以及
阴极同流换热器热交换器，它适合于在阴极排出流与阳极排出流分离时将热量从阴极排气流传递到空气入口流中，阴极同流换热器热交换器可操作地连接到传热装置相对于阴极排气流的上游和空气预热器相对于空气入口流的下游，并且其尺寸设定成将所述阴极排气流在足够高温度下提供到传热装置中，以便于蒸发传热装置中的水；
混合器，其适合于将所述蒸汽与燃料入口流混合，以提供被加湿的燃料入口流；以及
阳极同流换热器，其适合于使用来自阳极排气流的热量来加热所述被加湿的燃料入口流；
其中阴极同流换热器热交换器尺寸被设定成提供以至少200℃的温度排出阴极同流换热器热交换器的阴极排气流。
CN2006100778615A 2005-05-09 2006-05-08 具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统 Active CN1862864B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/124,817 2005-05-09
US11/124,817 US7858256B2 (en) 2005-05-09 2005-05-09 High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1862864A CN1862864A (zh) 2006-11-15
CN1862864B true CN1862864B (zh) 2010-12-01

Family

ID=37295586

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2006100778615A Active CN1862864B (zh) 2005-05-09 2006-05-08 具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统

Country Status (7)

Country Link
US (1) US7858256B2 (zh)
JP (1) JP2006318908A (zh)
CN (1) CN1862864B (zh)
AU (1) AU2006201407A1 (zh)
BR (1) BRPI0601582A (zh)
DE (1) DE102006020097B4 (zh)
FR (1) FR2894390B1 (zh)

Families Citing this family (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7422810B2 (en) * 2004-01-22 2008-09-09 Bloom Energy Corporation High temperature fuel cell system and method of operating same
US7858256B2 (en) 2005-05-09 2010-12-28 Bloom Energy Corporation High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US20060251934A1 (en) * 2005-05-09 2006-11-09 Ion America Corporation High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US20060248799A1 (en) * 2005-05-09 2006-11-09 Bandhauer Todd M High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US8691462B2 (en) * 2005-05-09 2014-04-08 Modine Manufacturing Company High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US7233079B1 (en) 2005-10-18 2007-06-19 Willard Cooper Renewable energy electric power generating system
JP5237829B2 (ja) 2006-01-23 2013-07-17 ブルーム エナジー コーポレーション モジュール式燃料電池システム
US7659022B2 (en) 2006-08-14 2010-02-09 Modine Manufacturing Company Integrated solid oxide fuel cell and fuel processor
US8241801B2 (en) 2006-08-14 2012-08-14 Modine Manufacturing Company Integrated solid oxide fuel cell and fuel processor
US8435689B2 (en) * 2006-10-23 2013-05-07 Bloom Energy Corporation Dual function heat exchanger for start-up humidification and facility heating in SOFC system
JP2010517226A (ja) * 2007-01-22 2010-05-20 ロールス−ロイス・フューエル・セル・システムズ（ユーエス）インコーポレーテッド 多段燃焼器及び燃料電池システムを始動するための方法
US8034499B2 (en) * 2007-04-05 2011-10-11 Delphi Technologies, Inc. Energy conversion device including a solid oxide fuel cell fueled by ammonia
US8920997B2 (en) 2007-07-26 2014-12-30 Bloom Energy Corporation Hybrid fuel heat exchanger—pre-reformer in SOFC systems
US8852820B2 (en) 2007-08-15 2014-10-07 Bloom Energy Corporation Fuel cell stack module shell with integrated heat exchanger
WO2009105191A2 (en) 2008-02-19 2009-08-27 Bloom Energy Corporation Fuel cell system containing anode tail gas oxidizer and hybrid heat exchanger/reformer
US8968958B2 (en) 2008-07-08 2015-03-03 Bloom Energy Corporation Voltage lead jumper connected fuel cell columns
US8735012B2 (en) * 2008-11-20 2014-05-27 Mti Microfuel Cells Inc. Direct oxidation fuel cell system with uniform vapor delivery of fuel
KR100992340B1 (ko) * 2009-01-12 2010-11-04 두산중공업 주식회사 연료극 가스 가열 겸용 연료전지용 증기 발생기
US8568938B2 (en) * 2009-08-28 2013-10-29 The Boeing Company Thermoelectric generator and fuel cell for electric power co-generation
US8440362B2 (en) 2010-09-24 2013-05-14 Bloom Energy Corporation Fuel cell mechanical components
WO2012094514A1 (en) 2011-01-06 2012-07-12 Bloom Energy Corporation Sofc hot box components
JP5697577B2 (ja) * 2011-10-19 2015-04-08 本田技研工業株式会社 燃料電池モジュール
US8771884B1 (en) * 2011-12-21 2014-07-08 Plug Power, Inc. Reactant conditioning scheme for fuel cell systems
EP2869379B1 (en) 2012-06-28 2019-11-13 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Solid oxide fuel cell system
KR101421355B1 (ko) * 2012-12-24 2014-07-18 포스코에너지 주식회사 연료 가습기
US8956777B2 (en) 2013-01-07 2015-02-17 Ballard Power Systems Inc. Solid oxide fuel cell power plant having a fixed contact oxidation catalyzed section of a multi-section cathode air heat exchanger
US9077008B2 (en) 2013-03-15 2015-07-07 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated power generation and chemical production using fuel cells
US9755263B2 (en) 2013-03-15 2017-09-05 Bloom Energy Corporation Fuel cell mechanical components
US20140272613A1 (en) 2013-03-15 2014-09-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated power generation and carbon capture using fuel cells
AU2014235193B2 (en) * 2013-03-15 2017-08-03 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated power generation and carbon capture using fuel cells
CA2902986C (en) 2013-03-15 2019-09-17 Paul J. Berlowitz Integrated operation of molten carbonate fuel cells
DE202013009357U1 (de) 2013-06-27 2015-01-16 Dana Canada Corporation Integrierte Gasmanagementvorrichtung für ein Brennstoffzellensystem
US9273880B2 (en) * 2013-08-14 2016-03-01 Elwha Llc Heating device with condensing counter-flow heat exchanger
US9755258B2 (en) 2013-09-30 2017-09-05 Exxonmobil Research And Engineering Company Integrated power generation and chemical production using solid oxide fuel cells
US9556753B2 (en) 2013-09-30 2017-01-31 Exxonmobil Research And Engineering Company Power generation and CO2 capture with turbines in series
WO2015061274A1 (en) 2013-10-23 2015-04-30 Bloom Energy Corporation Pre-reformer for selective reformation of higher hydrocarbons
JP6566425B2 (ja) 2014-02-12 2019-08-28 ブルーム エネルギー コーポレイション 統合電気化学的インピーダンス分光法（「ｅｉｓ」）に配慮して複数の燃料電池および電力エレクトロニクスが負荷に並列に給電する燃料電池システムのための構造および方法
US10651496B2 (en) 2015-03-06 2020-05-12 Bloom Energy Corporation Modular pad for a fuel cell system
WO2017001411A1 (en) * 2015-06-29 2017-01-05 Ge Aviation Systems Limited Fuel cell emergency power system for an aircraft
US10541434B2 (en) * 2016-08-31 2020-01-21 Fuelcell Energy, Inc. Heat recovery for saturator water recovery of a direct fuel cell system
US11398634B2 (en) 2018-03-27 2022-07-26 Bloom Energy Corporation Solid oxide fuel cell system and method of operating the same using peak shaving gas
US11476486B2 (en) 2018-11-30 2022-10-18 ExxonMobil Technology and Engineering Company Fuel cell staging for molten carbonate fuel cells
US11211621B2 (en) 2018-11-30 2021-12-28 Exxonmobil Research And Engineering Company Regeneration of molten carbonate fuel cells for deep CO2 capture
US11742508B2 (en) 2018-11-30 2023-08-29 ExxonMobil Technology and Engineering Company Reforming catalyst pattern for fuel cell operated with enhanced CO2 utilization
WO2020112806A1 (en) 2018-11-30 2020-06-04 Exxonmobil Research And Engineering Company Layered cathode for molten carbonate fuel cell
KR102662253B1 (ko) 2018-11-30 2024-04-29 퓨얼셀 에너지, 인크 Co2 이용률이 향상된 용융 탄산염 연료 전지의 증가된 압력 작동
WO2020112812A1 (en) 2018-11-30 2020-06-04 Exxonmobil Research And Engineering Company Operation of molten carbonate fuel cells with enhanced co 2 utilization
WO2021118660A2 (en) * 2019-09-04 2021-06-17 Infinity Fuel Cell And Hydrogen, Inc. Hybrid o2/h2 regenerative fuel cell system
WO2021107933A1 (en) 2019-11-26 2021-06-03 Exxonmobil Research And Engineering Company Fuel cell module assembly and systems using same
KR20220107183A (ko) 2019-11-26 2022-08-02 엑손모빌 테크놀로지 앤드 엔지니어링 컴퍼니 높은 전해질 충전 수준을 갖는 용융 탄산염 연료 전지의 작동
JP2021103643A (ja) * 2019-12-25 2021-07-15 富士電機株式会社 燃料電池システム及び運転方法
US11978931B2 (en) 2021-02-11 2024-05-07 ExxonMobil Technology and Engineering Company Flow baffle for molten carbonate fuel cell

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5914200A (en) * 1993-06-14 1999-06-22 Siemens Aktiengesellschaft High-temperature fuel cell stack arrangement with centrally located exit air space
US6514634B1 (en) * 2000-09-29 2003-02-04 Plug Power Inc. Method and system for humidification of a fuel

Family Cites Families (95)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3488266A (en) * 1967-12-12 1970-01-06 Continental Oil Co Electrochemical reduction of benzene using a carbon anode
US4041210A (en) * 1976-08-30 1977-08-09 United Technologies Corporation Pressurized high temperature fuel cell power plant with bottoming cycle
US4182795A (en) * 1978-07-10 1980-01-08 Energy Research Corporation Fuel cell thermal control and reforming of process gas hydrocarbons
US4333992A (en) * 1980-10-30 1982-06-08 United Technologies Corporation Method for producing steam from the liquid in a moist gas stream
JPH0622148B2 (ja) * 1984-07-31 1994-03-23 株式会社日立製作所 溶融炭酸塩型燃料電池発電プラント
US4532192A (en) * 1984-11-06 1985-07-30 Energy Research Corporation Fuel cell system
US4792502A (en) 1986-11-14 1988-12-20 International Fuel Cells Corporation Apparatus for producing nitrogen
US4898792A (en) * 1988-12-07 1990-02-06 Westinghouse Electric Corp. Electrochemical generator apparatus containing modified high temperature insulation and coated surfaces for use with hydrocarbon fuels
JPH02183967A (ja) * 1989-01-09 1990-07-18 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 溶融炭酸塩型燃料電池発電システム
US4917971A (en) * 1989-03-03 1990-04-17 Energy Research Corporation Internal reforming fuel cell system requiring no recirculated cooling and providing a high fuel process gas utilization
US5302470A (en) * 1989-05-16 1994-04-12 Osaka Gas Co., Ltd. Fuel cell power generation system
EP0398111A1 (de) * 1989-05-18 1990-11-22 Asea Brown Boveri Ag Vorrichtung zur Umwandlung chemischer Energie von Kohlenwasserstoffen in elektrische Energie mittels eines elektrochemischen Hochtemperaturprozesses
JP2899709B2 (ja) * 1989-11-25 1999-06-02 石川島播磨重工業株式会社 溶融炭酸塩型燃料電池発電装置
US4983471A (en) * 1989-12-28 1991-01-08 Westinghouse Electric Corp. Electrochemical cell apparatus having axially distributed entry of a fuel-spent fuel mixture transverse to the cell lengths
US5034287A (en) * 1990-04-23 1991-07-23 International Fuel Cells Corporation Fuel cell cooling using heat of reaction
JP2942999B2 (ja) * 1990-05-01 1999-08-30 石川島播磨重工業株式会社 溶融炭酸塩型燃料電池発電装置
JP3038393B2 (ja) 1990-05-30 2000-05-08 石川島播磨重工業株式会社 Ｌｎｇ冷熱を利用したｃｏ▲下２▼分離装置を有する溶融炭酸塩型燃料電池発電装置
CA2018639A1 (en) 1990-06-08 1991-12-08 James D. Blair Method and apparatus for comparing fuel cell voltage
US5143800A (en) * 1990-07-25 1992-09-01 Westinghouse Electric Corp. Electrochemical cell apparatus having combusted exhaust gas heat exchange and valving to control the reformable feed fuel composition
US5047299A (en) * 1990-07-25 1991-09-10 Westinghouse Electric Corp. Electrochemical cell apparatus having an integrated reformer-mixer nozzle-mixer diffuser
US5169730A (en) 1990-07-25 1992-12-08 Westinghouse Electric Corp. Electrochemical cell apparatus having an exterior fuel mixer nozzle
US5084362A (en) * 1990-08-29 1992-01-28 Energy Research Corporation Internal reforming molten carbonate fuel cell system with methane feed
JP3064167B2 (ja) * 1993-09-01 2000-07-12 三菱重工業株式会社 固体電解質燃料電池
US5366819A (en) * 1993-10-06 1994-11-22 Ceramatec, Inc. Thermally integrated reformer for solid oxide fuel cells
US5449568A (en) * 1993-10-28 1995-09-12 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Indirect-fired gas turbine bottomed with fuel cell
TW299345B (zh) * 1994-02-18 1997-03-01 Westinghouse Electric Corp
US5498487A (en) * 1994-08-11 1996-03-12 Westinghouse Electric Corporation Oxygen sensor for monitoring gas mixtures containing hydrocarbons
US5763114A (en) * 1994-09-01 1998-06-09 Gas Research Institute Integrated reformer/CPN SOFC stack module design
US5441821A (en) * 1994-12-23 1995-08-15 Ballard Power Systems Inc. Electrochemical fuel cell system with a regulated vacuum ejector for recirculation of the fluid fuel stream
US5505824A (en) * 1995-01-06 1996-04-09 United Technologies Corporation Propellant generator and method of generating propellants
US5601937A (en) * 1995-01-25 1997-02-11 Westinghouse Electric Corporation Hydrocarbon reformer for electrochemical cells
US5733675A (en) * 1995-08-23 1998-03-31 Westinghouse Electric Corporation Electrochemical fuel cell generator having an internal and leak tight hydrocarbon fuel reformer
US5573867A (en) * 1996-01-31 1996-11-12 Westinghouse Electric Corporation Purge gas protected transportable pressurized fuel cell modules and their operation in a power plant
US5741605A (en) * 1996-03-08 1998-04-21 Westinghouse Electric Corporation Solid oxide fuel cell generator with removable modular fuel cell stack configurations
US6124050A (en) * 1996-05-07 2000-09-26 Siemens Aktiengesellschaft Process for operating a high temperature fuel cell installation, and high temperature fuel cell installation
US5686196A (en) * 1996-10-09 1997-11-11 Westinghouse Electric Corporation System for operating solid oxide fuel cell generator on diesel fuel
US5955039A (en) * 1996-12-19 1999-09-21 Siemens Westinghouse Power Corporation Coal gasification and hydrogen production system and method
US6013385A (en) * 1997-07-25 2000-01-11 Emprise Corporation Fuel cell gas management system
US6066408A (en) * 1997-08-07 2000-05-23 Plug Power Inc. Fuel cell cooler-humidifier plate
US5968680A (en) * 1997-09-10 1999-10-19 Alliedsignal, Inc. Hybrid electrical power system
US6348278B1 (en) * 1998-06-09 2002-02-19 Mobil Oil Corporation Method and system for supplying hydrogen for use in fuel cells
WO2000016423A2 (de) * 1998-09-14 2000-03-23 Forschungszentrum Jülich GmbH Festoxidbrennstoffzelle betrieben mit brennstoffüberschuss
US6051125A (en) * 1998-09-21 2000-04-18 The Regents Of The University Of California Natural gas-assisted steam electrolyzer
US6403245B1 (en) * 1999-05-21 2002-06-11 Microcoating Technologies, Inc. Materials and processes for providing fuel cells and active membranes
US6329090B1 (en) 1999-09-03 2001-12-11 Plug Power Llc Enthalpy recovery fuel cell system
US6280865B1 (en) * 1999-09-24 2001-08-28 Plug Power Inc. Fuel cell system with hydrogen purification subsystem
US6465118B1 (en) * 2000-01-03 2002-10-15 Idatech, Llc System and method for recovering thermal energy from a fuel processing system
US6451466B1 (en) * 2000-04-06 2002-09-17 Utc Fuel Cells, Llc Functional integration of multiple components for a fuel cell power plant
US6630264B2 (en) * 2000-05-01 2003-10-07 Delphi Technologies, Inc. Solid oxide fuel cell process gas sampling for analysis
US6720099B1 (en) * 2000-05-01 2004-04-13 Delphi Technologies, Inc. Fuel cell waste energy recovery combustor
US6759155B2 (en) * 2000-05-01 2004-07-06 Delphi Technologies, Inc. Plate construction of high temperature air-to-air heat exchanger
DE10032667A1 (de) * 2000-07-05 2002-08-01 Xcellsis Gmbh Brennstoffzellensystem
EP1299920B1 (en) * 2000-07-10 2010-12-08 Versa Power Systems, Ltd. Integrated module for solid oxide fuel cell systems
CA2420887A1 (en) * 2000-09-01 2002-03-07 Global Thermoelectric Inc. Anode oxidation protection in a high-temperature fuel cell
US6779351B2 (en) * 2000-09-27 2004-08-24 Idalex Technologies, Inc. Fuel cell systems with evaporative cooling and methods for humidifying and adjusting the temperature of the reactant streams
CA2325072A1 (en) * 2000-10-30 2002-04-30 Questair Technologies Inc. Gas separation for molten carbonate fuel cell
US6811913B2 (en) * 2000-11-15 2004-11-02 Technology Management, Inc. Multipurpose reversible electrochemical system
US7294421B2 (en) * 2001-02-07 2007-11-13 Delphi Technologies, Inc. Solid oxide auxiliary power unit reformate control
US6713040B2 (en) * 2001-03-23 2004-03-30 Argonne National Laboratory Method for generating hydrogen for fuel cells
US6861169B2 (en) * 2001-05-09 2005-03-01 Nuvera Fuel Cells, Inc. Cogeneration of power and heat by an integrated fuel cell power system
US6623880B1 (en) * 2001-05-29 2003-09-23 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Fuel cell-fuel cell hybrid system
US20030054215A1 (en) * 2001-09-20 2003-03-20 Honeywell International, Inc. Compact integrated solid oxide fuel cell system
US7255804B2 (en) * 2002-02-15 2007-08-14 University Of Delaware Process for making photonic crystal circuits using an electron beam and ultraviolet lithography combination
US7067208B2 (en) * 2002-02-20 2006-06-27 Ion America Corporation Load matched power generation system including a solid oxide fuel cell and a heat pump and an optional turbine
CN1151574C (zh) 2002-04-16 2004-05-26 上海交通大学 熔融碳酸盐燃料电池蒸汽轮机联合发电系统
US20030196893A1 (en) * 2002-04-23 2003-10-23 Mcelroy James Frederick High-temperature low-hydration ion exchange membrane electrochemical cell
US6854688B2 (en) * 2002-05-03 2005-02-15 Ion America Corporation Solid oxide regenerative fuel cell for airplane power generation and storage
AU2003294103A1 (en) 2002-08-07 2004-03-19 Battelle Memorial Institute Passive vapor exchange systems and techniques for fuel reforming and prevention of carbon fouling
CA2499957C (en) 2002-09-23 2012-01-17 Hydrogenics Corporation Fuel cell system and method of operation to reduce parasitic load of fuel cell peripherals
US7285350B2 (en) * 2002-09-27 2007-10-23 Questair Technologies Inc. Enhanced solid oxide fuel cell systems
US6821663B2 (en) 2002-10-23 2004-11-23 Ion America Corporation Solid oxide regenerative fuel cell
US7069981B2 (en) * 2002-11-08 2006-07-04 Modine Manufacturing Company Heat exchanger
US7410713B2 (en) * 2002-12-23 2008-08-12 General Electric Company Integrated fuel cell hybrid power plant with re-circulated air and fuel flow
WO2004076017A2 (en) * 2003-02-26 2004-09-10 Questair Technologies Inc. Hydrogen recycle for high temperature fuel cells
DE10310642A1 (de) 2003-03-12 2004-09-23 Forschungszentrum Jülich GmbH Hochtemperatur-Brennstoffzellensystem
US6924053B2 (en) * 2003-03-24 2005-08-02 Ion America Corporation Solid oxide regenerative fuel cell with selective anode tail gas circulation
US7045238B2 (en) * 2003-03-24 2006-05-16 Ion America Corporation SORFC power and oxygen generation method and system
US7364810B2 (en) * 2003-09-03 2008-04-29 Bloom Energy Corporation Combined energy storage and fuel generation with reversible fuel cells
US7575822B2 (en) * 2003-04-09 2009-08-18 Bloom Energy Corporation Method of optimizing operating efficiency of fuel cells
US7482078B2 (en) * 2003-04-09 2009-01-27 Bloom Energy Corporation Co-production of hydrogen and electricity in a high temperature electrochemical system
US7060382B2 (en) * 2003-05-15 2006-06-13 Fuelcell Energy, Inc. Fuel cell system with recycle of anode exhaust gas
US20040241513A1 (en) 2003-05-29 2004-12-02 General Electric Company Integrated recupreator and burner for fuel cells
CN100405643C (zh) * 2003-08-25 2008-07-23 松下电器产业株式会社 固体高分子型燃料电池系统及其运行方法
US7063047B2 (en) * 2003-09-16 2006-06-20 Modine Manufacturing Company Fuel vaporizer for a reformer type fuel cell system
US20050123810A1 (en) * 2003-12-09 2005-06-09 Chellappa Balan System and method for co-production of hydrogen and electrical energy
US7422810B2 (en) * 2004-01-22 2008-09-09 Bloom Energy Corporation High temperature fuel cell system and method of operating same
WO2005101562A1 (en) * 2004-03-31 2005-10-27 Modine Manufacturing Company Fuel humidifier and pre-heater for use in a fuel cell system
US20060147771A1 (en) 2005-01-04 2006-07-06 Ion America Corporation Fuel cell system with independent reformer temperature control
US7947407B2 (en) 2005-04-27 2011-05-24 Lilliputian Systems, Inc. Fuel cell apparatus having a small package size
US20060248799A1 (en) 2005-05-09 2006-11-09 Bandhauer Todd M High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US7858256B2 (en) 2005-05-09 2010-12-28 Bloom Energy Corporation High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US20060251934A1 (en) 2005-05-09 2006-11-09 Ion America Corporation High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US8691462B2 (en) 2005-05-09 2014-04-08 Modine Manufacturing Company High temperature fuel cell system with integrated heat exchanger network
US8048583B2 (en) * 2006-07-20 2011-11-01 Modine Manufacturing Company Compact air preheater for solid oxide fuel cell systems
GB0621784D0 (en) * 2006-11-01 2006-12-13 Ceres Power Ltd Fuel cell heat exchange systems and methods

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5914200A (en) * 1993-06-14 1999-06-22 Siemens Aktiengesellschaft High-temperature fuel cell stack arrangement with centrally located exit air space
US6514634B1 (en) * 2000-09-29 2003-02-04 Plug Power Inc. Method and system for humidification of a fuel

Also Published As

Publication number Publication date
DE102006020097A1 (de) 2006-11-16
FR2894390A1 (fr) 2007-06-08
AU2006201407A1 (en) 2006-11-23
BRPI0601582A (pt) 2007-07-17
DE102006020097B4 (de) 2022-03-24
US20060251940A1 (en) 2006-11-09
JP2006318908A (ja) 2006-11-24
CN1862864A (zh) 2006-11-15
FR2894390B1 (fr) 2015-02-27
US7858256B2 (en) 2010-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1862864B (zh) 具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统
CN1862862B (zh) 具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统
CN101238608B (zh) 具有整合的热交换器网络的高温燃料电池系统
CN1862863A (zh) 具有一体化热交换器网络的高温燃料电池系统
CN101589498B (zh) 燃料电池热交换系统和方法
US6316134B1 (en) Fuel cell electric power generation system
EP2174374B1 (en) Fuel cell system and method of operating the fuel cell system
WO2013046582A1 (ja) 高温動作型燃料電池モジュール、および高温動作型燃料電池システム
TW202328498A (zh) 具蒸氣產生之電解系統及操作其之方法
US11594742B2 (en) Fuel cell system with a combined fuel evaporation and cathode gas heater unit and its method of operation
AU2007315974B2 (en) Fuel cell heat exchange systems and methods
JP2001263968A (ja) プレートフィン型熱交換器
CN116445948A (zh) 伴随蒸汽生成的电解器系统和其操作方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant