CN1841174A - 放大多波长光的光放大器 - Google Patents

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Abstract

多波长光输入到作为光放大媒体的掺铒光纤。泵浦光提供给这个掺铒光纤。当多波长中短波长区上信号光输入到掺铒光纤的一种状态转变到没有输入信号光的另一种状态时，多波长光中长波长区上信号光的输出功率可以发生变化。按照如下的方法选择泵浦光波长，当功率发生变化时，长波长区上信号光的输出功率不可能是负值。

Description

放大多波长光的光放大器
本申请是申请日为2002年2月28日，申请号为02106427.X，发明名称为“放大多波长光的光放大器”的专利申请的分案申请。
技术领域
本发明涉及用在WDM(波分复用)传输系统中的光放大器。
背景技术
最近以来，随着互联网技术的发展，通过网络发射的信息量一直以很快的速度增长。所以，特别是在中继线路的光传输系统中，要求传输线路有更大的容量和灵活的网络结构。作为满足这些要求的一种最有效方法，WDM(波分复用)传输系统已经商业化。波分复用传输系统是通过一条光纤同时发射多个信号的一种技术，它可以通过复用多个不同波长的信号光而实现。在北美等地，已经实现了波分复用传输系统的商业化。
目前，在波分复用传输系统所用的光放大器中，掺稀土光纤光放大器得到最普遍的使用。通过添加稀土元素到光纤中，掺稀土光纤光放大器实现光放大。例如，掺铒光纤光放大器(EDFA)是大家所熟知的。由于掺稀土光纤光放大器有宽的增益波段，并可以集体地放大多波长光，这种放大器广泛地用作实现波分复用传输系统的重要元件。
通常，掺铒光纤光放大器主要是放大称之为“C波段(常规波段)”的1530-1565nm波段，然而，当前放大称之为“L波段(长波长波段)”的1570-1610nm波段的光放大器也正在得到发展。目前，把C波段和L波段合在一起，利用掺铒光纤光放大器的波分复用传输系统能够复用约200个波(信道)。
在掺铒光纤光放大器的设计中，必须正确地选择反转粒子数比率(或反转粒子数密度)，因此，波段中复用的每个信号光的增益可以是恒定的。以下简要地描述掺铒光纤光放大器的设计方法。
图1表示掺铒光纤光放大器的增益系数与波长之间的关系，其中铒的反转粒子数比率作为一个参数。反转粒子数比率是跃迁到激发态的铒元素数目与添加到光纤中铒元素总数之比。增益系数是单位长度掺铒光纤得到的增益。所以，在增益系数为正的区域中输入光被放大，而在增益系数为负的区域中输入光功率退化。
如图1所示，掺铒光纤的增益不但与波长有关，而且还与反转粒子数比率有关。具体地说，反转粒子数比率越大，增益就越高。反转粒子数比率越小，增益就越低。根据图1所示的特性，我们知道以下的性质。
(1)在集体放大C波段的情况下，由于该信号波段的增益-波长特性必须是平坦的，掺铒光纤的反转粒子数比率最好是约“0.7”。若反转粒子数比率是“0.7”，则可以得到相当高的增益系数。所以，使用相当短的光纤，放大C波段的掺铒光纤光放大器可以保证足够的增益。
(2)在集体放大L波段的情况下，由于该信号波段的增益-波长特性必须是平坦的，掺铒光纤的反转粒子数比率最好是约“0.4”。若反转粒子数比率是“0.4”，则增益系数是相当地低。所以，为了使L波段的增益与C波段的增益相当，放大L波段的掺铒光纤光放大器的长度必须相应地长一些。
图2表示放大L波段的掺铒光纤光放大器的基本配置。这种光放大器通常称之为增益移位型掺铒光纤光放大器。该放大器包括：作为光放大媒体的掺铒光纤1，光隔离器2-1和2-2，波分复用器(例如，WDM耦合器)3和泵浦光源4。从传输线输入的多波长光通过光隔离器2-1和WDM耦合器3输入到掺铒光纤1。此处，泵浦光源4产生的泵浦光提供给掺铒光纤1。所以，多波长光是被掺铒光纤1放大的。然后，放大的多波长光通过光隔离器2-2之后输出。放大C波段的掺铒光纤光放大器的配置与放大L波段的这种放大器的配置基本相同。然而，作为光放大媒体的两种光纤长度是不同的。
在这种光放大器中，例如，泵浦光源4的输出功率是受反馈系统的控制，反馈系统用于保持多波长光输出功率的恒定。具体地说，从掺铒光纤1输出的部分多波长光被分光器11引导到控制电路12。于是，这个控制电路12按照如下的方法控制泵浦光源4，使接收的多波长光可以保持在特定的电平上。
在波分复用传输系统中，可以给每个波长设置通信信道。所以，在不安装新的光纤或改变光纤之间连接的条件下，可以灵活地改变传输系统的配置。为了建立灵活的传输网，在具有多个不同波长的多个复用光信号中，必须实现分插特定波长光信号的光通信系统。
然而，当切断L波段多个信号光中的一个信号光时，剩余信号的掺铒光纤光放大器的增益发生变化。具体地说，与输入上述短波长区上信号光得到的光功率比较，若切断L波段中短波长区上的信号光时，则从掺铒光纤光放大器输出的L波段中长波长区上信号光的光功率就减小。在此情况下，长波长区上剩余信号光的光功率减小10dB或更多，它与各种条件有关。所以，若发生这种现象，则接收机不能接收长波长区上的剩余信号光是可能的，这就是个问题。
我们认为，这种现象是由于这样一个事实，L波段中短波长区上的信号光成了长波长区上信号光的泵浦光。在以下的描述中，这种现象称之为“输出功率变化现象”或“偏差”。
理论上，利用图2所示的反馈系统可以解决偏差问题。具体地说，当掺铒光纤1的输出光功率减小时，借助于控制电路12增大泵浦光源4的功率以补偿偏差。然而，为了补偿这种偏差，必须准备响应速度为微秒量级的反馈系统，实现这种装置是困难的。即使可以实现这种反馈系统，控制系统的稳定性也是个问题。由于这种方法的目的是补偿光放大媒体中因泵浦光反馈控制引起的偏差，但从掺铒光纤光放大器的光静态特性观点考虑，这不可能是一种基本的解决方法。具体地说，这种方法不能避免偏差本身。
为了避免偏差，例如，有缩短掺铒光纤光放大器中光纤长度的一种配置。然而，若缩短光纤的长度，则如参照图1所描述的，不能得到足够的增益。为了使短光纤有足够的增益，就要求较高的反转粒子数比率。然而，在改变反转粒子数比率的情况下，增益随波长而变化，不能以相同的增益放大多波长光中复用的每个信号。
作为另一种解决方法，有多个短掺铒光纤互相串联连接的一种配置。然而，在这种配置中，由于必须给每个掺铒光纤准备泵浦光源，实现光放大器的小型化和低成本是困难的。
这种问题不仅发生在掺铒光纤光放大器中，也可以发生在其他形式的光放大器中。
发明内容
本发明的目的是，即使在用于放大多波长光的光放大器中一部分的多波长光被切断，也可以防止剩余光输出功率的减小。
本发明的光放大器包括：光纤，用作放大多波长光的光放大媒体；和泵浦光源，给光纤提供泵浦光。泵浦光在光纤中可以传播的最小距离是按照如下方法确定的，当多波长中第一光输入到光纤的一种状态转变到第一光基本上没有输入到光纤的另一种状态时，从光纤输出的多波长光中第二光减小的功率可以不超过预定的阈值。
在光放大器中，泵浦光可以传播的距离(有效长度)超过阈值时，光纤能够充分地吸收泵浦光的能量。所以，多波长光可以从泵浦光接收足够的能量。具体地说，在多波长光的第一光与第二光之间不需要转移能量。所以，即使切断第一光，第二光的输出功率略微发生变化(通常是减小)。
可以设计泵浦光源输出这样一种波长的泵浦光，该泵浦光在光纤中可以传播的距离超过最小距离。
本发明另一个特征的光放大器包括：上述的光纤和泵浦光源，以及光纤输出端的最小反转粒子数比率是按照如下方法确定的，当多波长中第一光输入到光纤的一种状态转变到第一光基本上没有输入到光纤的另一种状态时，从该光纤输出的多波长光中第二光减小的功率可以不超过预定的阈值。在这种配置中也是如此，即使切断第一光，第二光的输出功率以相同的函数略微发生变化(通常是减小)。
附图说明
图1表示掺铒光纤的增益系数与波长之间的关系；
图2表示放大L波段的EDFA基本配置；
图3表示掺铒光纤的反转粒子数比率；
图4表示位于L波段中多波长光的光功率分布；
图5表示偏差与EDF长度之间的关系；
图6表示铒离子的能级和跃迁；
图7表示短波长区上信号光的泵浦效应；
图8A表示泵浦光波长变化时得到的偏差；
图8B表示泵浦光波长与它的有效长度之间的关系；
图9表示掺铒光纤中泵浦光的衰减特性；
图10表示泵浦光波长与噪声系数之间的关系；
图11表示获得预定增益所需的泵浦光功率与泵浦光波长之间的关系；
图12表示偏差与反转粒子数比率之间的关系；
图13A和13B表示泵浦光波长和信号光输入功率变化时得到的模拟结果；
图14A和14B表示改变光放大器增益时反转粒子数比率与偏差之间关系的模拟结果；
图15表示反转粒子数比率的阈值与增益之间的关系；
图16表示反转粒子数比率的阈值与泵浦光波长之间的关系；
图17A表示EDF长度与泵浦光波长之间的关系；
图17B表示剩余泵浦光功率与泵浦光波长之间的关系；
图18A和18B表示配备用于切断剩余泵浦光的光滤波器的光放大器；
图19A表示利用剩余泵浦光作喇曼放大的光放大器；
图19B和19C表示去复用器的损耗特性；
图20表示EDFA和喇曼放大共享泵浦光源的光放大器；
图21表示利用该实施例光放大器的长途光传输系统的配置；和
图22表示应用该实施例光放大器的光放大设备配置。
具体实施方式
参照附图描述本发明的几个实施例。在以下的描述中，我们主要描述掺铒光纤光放大器，用作放大L波段中多波长光的光放大器。添加了铒的光纤是掺铒光纤，它可以称之为“EDF”。掺铒光纤光放大器可以称之为“EDFA(EDF放大器)”。
首先，我们研究掺铒光纤光放大器的特性和现有技术中引起偏差的原因。
放大多波长光的光放大器一般设计成满足以下两个条件。
(1)可以获得所需的增益。
(2)增益在多波长光所在的整个波段内是平坦的。
所以，在设计放大L波段的掺铒光纤光放大器中，设定掺铒光纤的平均反转粒子数比率约为“0.4”以满足条件(2)。例如，通过控制泵浦光的光功率，可以控制反转粒子数比率。设定掺铒光纤的长度为这样的长度，在平均反转粒子数比率约为“0.4”的状态下，条件(1)得到满足。
图3表示掺铒光纤的反转粒子数比率。通过模拟得到这个反转粒子数比率，其中通过正向泵浦把预定光功率的泵浦光提供给掺铒光纤。
反转粒子数比率在靠近泵浦光的输入端是高的。具体地说，在从输入端直到约10m的区域，反转粒子数比率大约为“0.5”至“0.9”。然而，离泵浦光输入端的距离越大，泵浦光的衰减就越大，相应地反转粒子数比率就越小。在图3所示的例子中，在离输入端40m的位置处，反转粒子数比率大约为“0.2”。
以下是根据图3和图1得到的结论。
(1)在放大C波段的情况下，平均反转粒子数比率一定是在“0.7”附近。所以，在图3所示的例子中，掺铒光纤的长度约为10m。此处，在放大C波段的掺铒光纤光放大器中，反转粒子数比率在整个掺铒光纤中是高的。具体地说，在掺铒光纤的输出端，泵浦光功率也是足够地高。
(2)在放大L波段的情况下，平均反转粒子数比率一定是在“0.4”附近。所以，在图3所示的例子中，掺铒光纤的长度约为40至50m。此处，在放大L波段的掺铒光纤光放大器中，反转粒子数比率在掺铒光纤输出端附近是低的。就是说，在掺铒光纤输出端附近也不能提供足够的泵浦光。
图4表示位于L波段中多波长光的光功率分布。在图4中，在间隔约为4nm的1570nm至1605nm的波段中复用80个波。然而，在图4中，为了容易明白附图中的曲线，在该图中只画出80个波中大致等间隔的7个波。
每个波长的多个输入光功率是相等的。位于1570nm至1605nm波段内80个波中每个波用作信号光，利用这些信号光的通信信道称之为“ch1”至“ch80”。
如图4所示，每个信号光的光功率分布与波长有很大的关系。具体地说，在掺铒光纤输入端附近，短波长区(约1570nm)上的光被快速地放大，且光功率达到峰值，然后，在直到输出端之前光功率逐渐地下降。然而，长波长区(约1605nm)上光的光功率从掺铒光纤输入端开始直到输出端是单调地增大。
参照图3和4所示的特性，我们发现，掺铒光纤中增益的波长特性与反转粒子数比率有关。具体地说，在高反转粒子数比率区域(例如，从泵浦光的输入端开始直到10m的区域)，位于L波段中所有的波(ch1至ch80)都被放大。然而，在低反转粒子数比率区域，虽然L波段中长波长区上的光被放大，而短波长区上光的光功率是减小。根据这个事实可以判断，在低反转粒子数比率区域，L波段中短波长区上的光作为长波长区上光的泵浦光。具体地说，在低反转粒子数比率区域，我们推测泵浦光的能量是不够的，L波段中短波长区上的部分光能量被长波长区上的光吸收。
所以，若泵浦光的光功率是恒定的，则短波长区上有信号光情况下的长波长区上信号光的光功率高于短波长区上没有信号光情况下的信号光光功率。具体地说，例如，若L波段中短波长区上的信号光(例如，ch1)被切断，而利用掺铒光纤光放大器放大位于L波段中多波长光，则长波长区上剩余信号光的光功率就减小。这种现象称之为“偏差”。
图5表示偏差与EDF长度之间的关系。在图5中，在ch1信号光和ch80信号光都输入的状态转变成仅有ch80信号光输入的状态时，画出光功率的偏差。
若掺铒光纤是短的，则不发生偏差。在图5所示的例子中，若光纤长度是在20m以下，则基本上没有偏差。然而，若光纤长度超过预定值，则发生偏差。
可以利用泵浦光的光功率或反转粒子数比率解释这个事实。就是说，若掺铒光纤是长的，则在输出端附近不能提供足够的泵浦光，相应地，反转粒子数比率是低的。所以，在掺铒光纤输出端附近，长波长区上的信号光不能从泵浦光吸收足够的能量，而从短波长区上的信号光接收能量。因此，若掺铒光纤是长的，则当切断短波长区上的信号光时，长波长区上信号光的光功率就减小。
图6表示铒离子的能级和它的跃迁。在这个例子中，我们假设0.98μm泵浦光，1.48μm泵浦光和L波段中的多波长光输入到掺铒光纤中。
铒离子借助于0.98μm泵浦光从状态I(15/2)跃迁到状态II(11/2)，以及借助于1.48μm泵浦光从状态I(15/2)跃迁到状态I(13/2)。若铒离子从状态I(13/2)跃迁到状态I(15/2)，则在1.55-1.57μm的波段中产生自发辐射光(ASE)。此外，状态I(15/2)通过基态吸收(GSA)跃迁到状态I(13/2)。这种基态吸收包括这样的一种现象，铒离子吸收L波段中短波长区上部分的信号光能量。具体地说，若泵浦光的光功率不够，则铒离子有时吸收L波段中短波长区上部分的信号光能量。于是，若铒离子从状态I(13/2)跃迁到状态I(15/2)，则在1.55μm至1.61μm波段中的感应光(位于L波段中的信号光)引起感应发射，从而放大L波段。
如图1所示，若反转粒子数比率小于0.3，则L波段中的增益系数变成负的。这种现象意味着，图6中的GSA大于感应辐射。此处，如图3所示，在掺铒光纤输出端附近(离输入端20m或更长的区域)，反转粒子数比率小于0.3。所以，根据这个事实可以判断，在掺铒光纤输出端附近，L波段中短波长区上信号光的GSA放大长波长区上的信号光。
图7表示短波长区上信号光的泵浦效应。在这个例子中，我们假设利用图4中所示的ch1和ch80。特性“a”指出ch1和ch80都输入到掺铒光纤时得到的ch1光功率。特性“b”指出ch1和ch80都输入到掺铒光纤时得到的ch80光功率。特性“c”指出仅有ch80输入到掺铒光纤时得到的ch80光功率。在此情况中，泵浦光的光功率是恒定的。
在比较特性“b”与特性“c”时，我们发现，ch80的信号光被ch1的信号光泵浦。具体地说，当切断ch1的信号光时，ch80信号光的光功率在掺铒光纤输出端附近大大地衰减了，而当输入ch1的信号光时，不能检测到这种衰减。这意味着，ch80的信号光被ch1信号光的GSA放大。
如上所述，在利用掺铒光纤光放大器放大多波长光的系统中，若由于某种原因切断短波长区上的信号光，则长波长区上信号光的输出功率就减小。即使该光放大器配备ALC(自动电平控制)电路或AGC(自动增益控制)电路，避免暂时的偏差是困难的。所以，按照常规的系统，有这样一种可能性，从这种光放大器接收多波长光的接收机不能接收长波长区上的信号光，因此可能发生接收差错。
若放大器是按照如下方法配置的，通过设定低的平均反转粒子数比率，使作为光放大媒体的光纤长度变长，则这种现象不但出现在掺铒光纤光放大器中，而且还出现在完成三级跃迁的其他掺稀土光纤光放大器中。例如，相同的偏差还发生在完成膺三级跃迁的掺铥(Tm)氟化物光纤光放大器中。
考虑到掺稀土光纤的特性，按照如下的方法设计本发明光放大器，可以不发生上述的偏差。具体地说，在光放大器设计中使用某些参数阈值，其中包括掺稀土光纤中泵浦光的有效长度，给掺稀土光纤提供的泵浦光波长，掺稀土光纤输出端处的反转粒子数比率，等等，可以不发生这种偏差。
以下，描述本发明的几个实施例(模拟结果)。模拟条件是如下所述。
(1)使用信道：
在图4所示的ch1至ch80中，使用ch1(1570.41nm)和ch33(1583.69nm)。
(2)偏差定义：
偏差是在从仅输入ch33信号光情况下的ch33光功率电平减去输入ch1信号光和ch33信号光情况下的ch33光功率电平得到的值。所以，若这个值是正的，则它指出ch33的输出功率没有减小(没有偏差)。若这个值是负的，则它指出ch33的输出功率减小，且这个值的绝对值越大，ch33光功率的减小就越大(偏差是大的)。
(3)掺铒光纤光放大器：
(a)光放大媒体：掺铒石英光纤
(b)泵浦方法：一级正向泵浦
(c)泵浦光波长：在0.98μm至1.46μm之间的范围内变化
(d)每个信道输入电平：在-14.3dBm/ch至-21.3dBm/ch之间的范围内变化
(e)光放大器增益：在16.1dB至29.1dB之间的范围内变化
(f)控制方法：AGC(自动增益控制)
注意：在AGC系统中，若信号光的输入光电平发生变化，则输出功率也相应地发生变化。虽然图2中画出ALC的反馈系统，基于光放大器的输入光功率和输出光功率，通过控制泵浦光源可以建立AGC系统。
(g)EDF长度：这是用作光放大媒体的掺铒光纤长度。按照如下的方法优化EDF长度，当ch1信号光和ch33信号光输入时，使ch1信号光的增益与ch33信号光的增益相等或几乎相等。若泵浦光波长或信号光输入电平发生变化，则EDF长度可以相应地发生变化。
在上述的条件下，我们模拟泵浦光有效长度与偏差之间的关系。“泵浦光有效长度”是泵浦光在掺铒光纤中可以传播的距离。在这个例子中，这个长度定义为掺铒光纤输入端与泵浦光光功率衰减到它输入端光功率1/e(约0.368)的位置之间的距离。
以下是为什么检查泵浦光有效长度与偏差之间关系的原因。如上所述，偏差是由于在直到掺铒光纤输出端附近之前不能提供足够的泵浦光。我们估计，是否发生偏差与在掺铒光纤中可以提供足够泵浦光的距离(即，泵浦光有效长度)有密切的关系。所以，我们判断，泵浦光有效长度是用作设计没有偏差的光放大器参数。
可以利用以下的三种方法调整泵浦光有效长度。
(1)改变泵浦光波长。
(2)改变激励密度。
(3)改变光放大媒体。
首先，给出通过改变泵浦光波长调整泵浦光有效长度的模拟结果。
图8A表示改变泵浦光波长时得到的偏差。图8B表示泵浦光波长与其有效长度之间的关系。此外，图9表示掺铒光纤中泵浦光的衰减特性。在图8A和8B所示的模拟结果中，展示改变光放大器增益时(16dB，23.5dB和29.1dB)得到的三组数据。
如图8A所示，当泵浦光波长约为1430nm时，偏差变成零。当泵浦光波长是在1400nm至1430nm的范围内时，这个偏差是正值。换句话说，输出功率没有减小。在这个波长范围内，泵浦光波长越短，正向的偏差就越大。然而，偏差值在1dB附近饱和。所以，即使切断ch1的信号光，ch33信号光的光功率变化很小，这不是个问题。
若泵浦光波长大于1430nm，则偏差变为负值。换句话说，输出功率减小。在此情况下和在这个波长范围内，泵浦光波长越长，偏差的绝对值越快地增大。特别是，若光放大器的增益很小，则偏差的绝对值变得相当地大。所以，若泵浦光波长大于1460nm，则在切断ch1的信号光时，ch33信号光的光功率大大地减小。
EDF输入端纵向方向上泵浦光的功率分布与泵浦光波长之间有很强的依赖关系。利用0.98μm和1.46μm作为泵浦光波长，以下描述信号光的输入条件与输出条件相同的情况。由于0.98μm泵浦光的增益效率(增益/EDF长度/泵浦光功率)高于1.46μm泵浦光的增益效率，当使用0.98μm泵浦光时，信号光的光功率剧烈地增大，在EDF的输入端附近达到峰值，并沿EDF的纵向方向快速地衰减。在此情况下，由于0.98μm泵浦光被快速地吸收，它在EDF的输入端附近剧烈地衰减。
所以，在必须使用EDF长度很长的L波段EDF中，泵浦光不能传播到EDF的输出端，它取决于泵浦光波长。参照图9描述这种情况(沿EDF输入端纵向方向上的泵浦光功率分布)。此处，泵浦光波长小于1.48μm，这是EDF的通用泵浦光波长。如图9所示，泵浦光在EDF中按照1.43μm，1.46μm和0.98μm的顺序传播得更远些。具体地说，泵浦光的有效EDF长度按照以上的顺序延长。
图8B表示与常规的通用泵浦光波长(1.48μm)比较的较短波长泵浦光(1.40μm至1.46μm)的EDF泵浦光有效长度。此处，“泵浦光有效长度”定义为EDF输入端与泵浦光光功率衰减到其输入端初始泵浦光功率1/e(约0.368)的位置之间的距离。泵浦光有效长度基本上是基于一般光放大器的宽增益范围和宽输入范围的相应泵浦光波长确定的。例如，在泵浦光波长为1.46μm，1.43μm和1.40μm时得到的泵浦光有效长度分别是约7m，20m和50m。然而，具体地说，由于反转粒子数比率随增益而变化，泵浦光有效长度与增益有关(图8B)。所以，在仔细的设计中，必须注意泵浦光有效长度与增益之间的关系。例如，在16dB至29dB的增益范围内，若泵浦光波长为1.43μm，则泵浦光有效长度几乎是恒定的；然而，若泵浦光波长为1.40μm和1.46μm，则泵浦光有效长度分别有约10m和5m的误差。
泵浦光有效长度与输入之间也有某种程度的关系。由于反转粒子数比率在EDF的信号输入端附近随输入功率而变化，泵浦光波长的增益系数越高，泵浦光有效长度就越短。所以，泵浦光有效长度是受输入功率的影响。就是说，输入功率越高，EDF输入端附近的反转粒子数比率就越小，泵浦光有效长度往往就延长。例如，在-36.34dBm至+6.1dBm的范围内，若泵浦光波长为1.40μm，则泵浦光有效长度几乎是恒定的；然而，若泵浦光波长为1.43μm和1.46μm，则其误差分别有约1m和6m。与此类似，输入功率变得与增益效率非常有关。所以，若使用有高增益效率的泵浦光波长，且输入功率过高，则必须注意输入功率以确定泵浦光有效长度。
把这些因素考虑进去，我们发现，若泵浦光有效长度设计成大于放大L波段的掺铒光纤光放大器的预定值，则可以实现没有偏差的光放大器。在上述的例子中，若泵浦光有效长度设计成大于20m，则可以避免偏差。为了得到20m或更长的泵浦光有效长度，泵浦光波长应当等于或小于1430nm。然而，考虑到以下描述的噪声特性，泵浦光波长最好应当等于或大于1400nm。这种设计方法可应用于很宽的工作范围(光放大器的增益和泵浦光的输入功率)。
对于放大L波段的掺铒光纤光放大器的泵浦光波长，我们主要使用0.98μm和1.48μm的波段。由于这些波段没有激发态吸收(激励电子被泵浦光激励到更高能级的一种现象)，并可以获得高的增益，已经实现了商业化。对于1.48μm波段的泵浦光源，我们已开发了波长范围在1460nm至1490nm的半导体激光器。换句话说，通常，我们不使用1400nm至1460nm范围内的泵浦光波长。
使用1460nm至1490nm范围内泵浦光波长的理由主要是很小的噪声。因为本发明试图解决的偏差没有被确认，在使用1460nm至1490nm范围内泵浦光波长时通常不存在问题。换句话说，通常不需要使用1460nm至1490nm范围之外的泵浦光波长。
然而，该实施例中光放大器使用小于1460nm范围的泵浦光波长以抑制放大L波段时产生的偏差。特别是，使用1400nm至1430nm范围内泵浦光波长可以避免偏差。
作为调整泵浦光有效长度的其他方法，一种方法是改变光放大媒体的激励密度，另一种方法是改变光放大媒体的材料，如上所述，任何方法中的基本设计原理是相同的。以下简要地描述这些方法。
激励密度是与增益效率密切相关的参数。即，激励密度越小，增益效率就越低。此处，增益效率越低，泵浦光有效长度就越长。所以，通过抑制掺铒光纤的激励密度到预定值以下，可以使泵浦光有效长度超过预定值。
通常我们知道，使光放大媒体中信号光与泵浦光之间的重叠变窄可以减小激励密度。作为使光放大媒体中信号光与泵浦光之间的重叠变窄的一种方法，例如，引入低NA纤心或大直径纤心到光放大媒体的结构，光放大媒体的大范围掺杂，等等是适宜的。因为按照这些结构，可以避免稀土离子集中到高激励光强度的区域中，从而可以减小激励密度。
通过改变模场直径与掺稀土直径之间的比率，这些直径是掺稀土光放大媒体的通用参数，也可以延长泵浦光有效长度，相应地也可以防止偏差。
我们知道光放大媒体的基质玻璃不仅仅是石英类型，还可以是氟化物类型，碲化物类型，铋类型，磷酸类型和硅酸盐类型，等等。所以，通过适当地选择基质玻璃的材料，可以调整泵浦光有效长度。
虽然我们介绍三种方法作为独立调整泵浦光有效长度的手段，也可以把这些方法进行组合。例如，也可以调整泵浦光波长和激励密度以获得预定的泵浦光有效长度。
若使泵浦光有效长度大于预定值以避免偏差，则可能使噪声特性和增益效率成为问题。所以，必须考虑到这些值。
以下，描述泵浦光波长与噪声之间的关系。
当掺铒光纤光放大器用在光通信系统中时，该光放大器最好有高饱和输出和低噪声(低的噪声系数NF)。与0.98μm波段泵浦比较，1.48μm波段泵浦有较高的饱和输出和较大的噪声。具体地说，在0.98μm波段泵浦情况下，噪声系数约为3dB；然而，在1.48μm波段泵浦情况下，噪声系数约为5dB。通常我们知道，激励电平与高电平之差越接近，噪声系数就越大。
在该实施例中，为了抑制偏差，使用小于1460nm的较短波长泵浦光。然而，若使用这个波长范围内波长的泵浦光，与使用1460nm至1490nm范围内波长的泵浦光比较，则其噪声系数就减小了。
图10表示泵浦光波长与噪声系数之间的关系。此处，在ch1信号光和ch33信号光都输入时得到的ch1噪声系数的模拟结果。还画出光放大器增益变化时得到的结果。在这个例子中，该图展示每个信号光输入功率是16.34dBm的情况。然而，即使信号光的输入功率发生变化，泵浦光波长与噪声系数之间的关系几乎是相同的。
如图10所示，在1400nm至1460nm波长的范围内，泵浦光波长越短，噪声系数就越大。在这个例子中，与泵浦光波长为1460nm的情况比较，在泵浦光波长为1400nm的情况下，噪声系数约下降2dB。光放大器中噪声系数的退化严重影响光通信系统的传输特性。若噪声系数下降2dB或更大，则在通信系统中使用光放大器是困难的。所以，最好是，泵浦光波长超过1400nm。
如上所述，泵浦光波长的变化严重影响偏差和噪声系数。所以，在掺铒光纤光放大器的设计中，必须考虑偏差抑制与噪声系数退化之间的权衡。以下描述设计掺铒光纤光放大器的指导原则。
如图8B所示，使泵浦光有效长度为20m至40m，可以防止发生偏差。如图8A所示，让泵浦光的波长为1400nm至1430nm，可以满足这个条件。然而，若在这个范围内使用泵浦光，则与使用1.48μm波段(1460nm至1490nm)的一般泵浦光波长时得到的结果比较，噪声系数退化的最大值约2dB。所以，必须小心谨慎。
如图8B所示，若泵浦光有效长度为5m至20m，则在抑制偏差的同时可以使噪声系数最小。如图8A所示，让泵浦光波长为1430nm至1460nm，可以满足这个条件。若在这个条件下设计光放大器，则可以得到比使用1400nm至1430nm泵浦光波长时更佳的噪声系数，且可以比使用1.48μm波段中一般泵浦光波长时抑制更多的偏差。
图11表示得到预定增益所需的泵浦光功率与泵浦光波长之间的关系。此处，展示光放大器中得到增益为16dB所需的泵浦光功率。考虑到与单位长度增益效率的关系，在1400nm至1460nm波段中，基本上是泵浦光波长越短，所需的泵浦光功率就越大。然而，例如，在应当使用较长光放大媒体的L波段EDFA的情况中，考虑到这样一个事实，泵浦光有效长度越长，泵浦效率(＝信号光功率/泵浦光功率)就越高。在1400nm至1460nm波段内的这些模拟条件下(EDF长度，等等)，在1430nm附近得到最低值。具体地说，使用1430nm的泵浦光波长，利用最小光功率可以得到所需的增益。
以下，描述偏差与反转粒子数比率之间的关系。
图12表示偏差与反转粒子数比率之间的关系。在这个例子中，泵浦光波长是在0.98μm的波段内。光放大器的增益是16dB。当仅有输入功率为21.34dBm的信号光(ch33)时，得到图12中所示的反转粒子数比率。
如以上参照图3时所描述的，基本上是EDF长度越长，反转粒子数比率就越小。然而，若EDF长度是短的，则ch33信号光的偏差是正值；若EDF长度超过预定的长度，则偏差变成负值。就是说，若EDF长度超过预定值，则发生偏差(输出功率减小)。在这个例子中，当EDF长度大约超过35m时，发生偏差(输出功率减小)。
如上所述，EDF长度超过预定值时发生偏差。对应于阈值的反转粒子数比率既与信号光输入功率无关，也与泵浦光波长无关，反转粒子数比率变成恒值。在这个例子中，当EDF长度大约为35m时，偏差是零，而输出端处的反转粒子数比率是0.17。
图13A和13B表示改变泵浦光波长和信号光输入功率时得到的模拟结果。在图13A和13B中，两个信号光的输入功率分别是-21.34dBm/ch和-14.34dBm/ch。对于每种输入功率设定三种泵浦光波长。
在这些模拟结果中，我们确认，当反转粒子数比率为0.17时，偏差变成零；而当反转粒子数比率小于0.17时，发生负偏差(减小输出功率)。若图13B中的泵浦光波长是1.43μm，则反转粒子数比率总是大于0.17，且没有偏差。
如上所述，在光放大媒体输出端处的反转粒子数比率下降到特定阈值以下时发生偏差。在图12所示的例子中，在掺铒光纤输出端处的反转粒子数比率小于0.17时发生偏差。所以，若掺铒光纤输出端处的反转粒子数比率设计成超过阈值，则没有偏差。具体地说，在图12所示的例子中，若掺铒光纤输出端处的反转粒子数比率设计成大于0.17，就没有偏差。
虽然与发生偏差有关的反转粒子数比率的阈值既与信号光输入功率无关，也与泵浦光波长无关，但该阈值与光放大器的增益有关。图14A和14B表示在改变光放大器增益时进行图12，13A和13B所示模拟得到的结果。图14A和14B分别表示光放大器增益为16dB和29.1dB情况下的模拟结果。
在这些模拟结果中，若光放大器增益是低的，则与发生偏差有关的反转粒子数比率的阈值也是低的；若光放大器增益是高的，则反转粒子数比率的阈值也是高的。具体地说，如图15所示，反转粒子数比率的阈值几乎与光放大器的增益成正比。若反转粒子数比率的阈值和光放大器的增益分别是“Y”和“X”，则满足以下的公式。
Y＝0.007X+0.062
所以，在掺铒光纤光放大器的设计中，首先，按照以上公式计算反转粒子数比率的阈值。然后，按照以下的方法设定泵浦光波长和激励密度，掺铒光纤输出端处的反转粒子数比率可以大于阈值。若按照这个过程设计光放大器，则在无须降低其他特性(噪声系数，等等)的条件下可以有效地抑制偏差。
反转粒子数比率是利用感应辐射根据光放大媒体放大特性导出的一个简单参数。所以，可以判断，即使基质玻璃从石英改变成氟化物，反转粒子数比率的阈值几乎不发生变化。
图16表示反转粒子数比率阈值与泵浦光波长之间的关系。此处，当一个信道的信号光输入到光纤时，在用作光放大媒体的掺铒光纤输出端处得到反转粒子数比率。
如以上参照图15时所描述的，光放大器的增益越高，反转粒子数比率的阈值就越大。在这个实施例中，当光放大器的增益为29.1dB时，该阈值是0.26。所以，若放大器设计成掺铒光纤输出端处的反转粒子数比率为0.26或更大，则在增益小于29dB的范围内没有偏差。然而，如图16所示，为了在掺铒光纤输出端处得到的反转粒子数比率大于或等于0.26，泵浦光波长应当小于1415nm。如以上参照图10时所描述的，为了抑制噪声系数的退化小于现有技术配置2dB，泵浦光波长应当大于1400nm。所以，为了在很宽的增益范围内避免偏差和在允许的范围内抑制噪声系数的退化，泵浦光波长最好应当在1400nm至1415nm的范围内。
这个实施例中的光放大器(特别是，参照以上图8A和8B时所描述的光放大器)是这样配置的，通过得到大于现有光放大器的泵浦光有效长度，可以抑制偏差。然而，在泵浦光有效长度很长的情况下，即使在掺铒光纤输出端的泵浦光能量仍保持不变。所以，在这个实施例的光放大器中，从掺铒光纤输出端输出剩余的泵浦光。
图17A表示EDF长度与泵浦光功率之间的关系。在1400nm至1460nm的波长范围内，泵浦光波长越长，在掺铒光纤中吸收的泵浦光能量就越多。换句话说，在这个波长范围内，泵浦光波长越短，泵浦光就传播得越远。在图17A所示的例子中，若EDF长度是40m，则波长为1460nm的泵浦光输出功率几乎为零；然而，波长为1400nm的泵浦光输出功率大约为50mW。
图17B表示剩余泵浦光功率与泵浦光波长之间的关系。图17B表示调整EDF长度和泵浦光输入功率而可以得到预定增益(16dB，23.5dB和29.1dB)时从掺铒光纤输出端处得到的剩余泵浦光功率。在1400nm至1460nm的波长范围内，泵浦光波长越短，剩余泵浦光功率就越高。特别是，在1400nm至1430nm的波长范围内，从EDF输出的泵浦光功率是相当地高。
当剩余泵浦光功率很高时，光放大器的控制误差变得很大，就有这样的可能性，完成喇曼放大且非线性效应使传输线上的传输特性退化。所以，在这个实施例的光放大器中，最好是，消除从EDF输出的剩余泵浦光的影响。
在图18A所示的例子中，在光放大器的输出侧配备截去泵浦光波长的光滤波器21。在这种配置中，从发射信号光的传输线上去掉泵浦光因素。
在图18B所示的例子中，配备截去来自分支光的泵浦光因素的光滤波器22，该分支光用于控制光放大器的输出功率或增益。具体地说，从光传输媒体(掺铒光纤)1输出的光(包括信号光和剩余泵浦光)被分光器11分割。光滤波器22截去来自分光器11分割的分支光部分的泵浦光因素。然后，光电二极管(PD)23检测泵浦光因素被截去的光功率。所以，基于没有剩余泵浦光的多波长光功率，控制电路12可以控制泵浦光源(LD)4。在完成增益控制时，控制电路12必须检测输入光功率，因为输入光不包含泵浦光，所以，在光放大器的输入侧不需要提供光滤波器。
在图19A所示的例子中，剩余泵浦光用于喇曼放大。具体地说，去复用器31把输入的多波长光分解成C波段和L波段信号。如图19B所示，去复用器31的L波段端口有截去C波段的损耗特性。如图19C所示，C波段端口有仅仅传送C波段的损耗特性。C波段EDFA 32放大去复用器31分解的C波段信号，而L波段EDFA 33放大L波段信号。然后，复用器34复用相应放大器放大的C波段信号和L波段信号并输出复用光。在这个设备中，由于L波段EDFA 33是这样设计的，泵浦光的有效长度可以大于预定值，从而输出相当强的剩余泵浦光。
在L波段EDFA 33的输出侧，WDM耦合器35用于从信号光中分解泵浦光。这个WDM耦合器35引导信号光到复用器34和引导泵浦光到L波段EDFA 33输入侧上的WDM耦合器36。WDM耦合器36引导来自去复用器31的信号光到L波段EDFA 33和引导来自WDM耦合器35的泵浦光到去复用器31。此处，去复用器31的L波段端口有图19B所示的损耗特性。所以，从L波段EDFA 33输出的剩余泵浦光通过WDM耦合器35，WDM耦合器36和去复用器31被引导到光放大器输入侧上的传输线。
喇曼放大有增益的频带比提供给传输媒体的泵浦光频率小13.2THz。此处，在1.55μm波段，13.2THz相当于约100nm。所以，若喇曼放大的泵浦光波长是1430nm，则可以得到的增益是在1530nm附近的波段。所以，在此情况下，完成C波段的喇曼放大。
另一方面，对于L波段EDFA 33，使用1400nm至1460nm范围内的泵浦光波长。在此情况下，若L波段EDFA 33中使用的泵浦光波长是1430nm，则剩余泵浦光可用作C波段喇曼放大的泵浦光。所以，如图19A所示，若从L波段EDFA 33输出的剩余泵浦光被引导到光放大器输入侧上的传输线，则完成C波段的喇曼放大。
按照这种方法，在图19A所示的光放大器中，避免剩余泵浦光与信号光一起发射到输出侧的传输线上。与此同时，剩余泵浦光用作信号光的喇曼放大。所以，这种配置不仅但抑制传输特性的退化，而且有利于提高传输特性。
在通过长距离发射多波长光的系统中，短波长区上信号光的光功率被传输线上信号之间的喇曼效应移向长波长区，从而使短波长区上的信号退化。例如，在集体发射C波段和L波段的系统中，位于C波段的信号可能退化。退化量随信号光功率，各个信号之间的波长间隔等而发生变化，退化量有时可达到约5dB。所以，在上述的系统中，提供放大EDFA输入侧上C波段的喇曼放大器(集中型或分布型)是有效的，可以补偿短波长区(C波段)上信号光的增益退化。
图20表示EDFA和喇曼放大共享泵浦光源的光放大器。这种光放大器包括：C波段EDFA 32和L波段EDFA 33。L波段EDFA 33使用的泵浦光波长为1430nm。喇曼放大是在输入侧的传输线上完成的，喇曼放大使用的泵浦光波长也是1430nm。
泵浦光源41产生并输出波长为1430nm的泵浦光。可以用光耦合器实现的分光器42分割产生的泵浦光。例如，分割比是“10∶1”。此处，一个分割后的泵浦光通过可变光衰减器43被引导到复用器44。然后，复用器44给传输线提供泵浦光。因此，在传输线上可以完成C波段中信号光的喇曼放大。另一个分割后的泵浦光通过可变光衰减器45被引导到L波段EDFA 33。因此，L波段中的信号光被L波段EDFA 33放大。另一个泵浦光源给C波段EDFA 32提供泵浦光，图20中没有画出这个泵浦光源。
例如，基于从这个光放大器输出的多波长光功率，可以调整可变光衰减器43和45的衰减量。在此情况下，按照如下的方法可以独立地控制可变光衰减器43和45，例如，正确地调整C波段和L波段中的每个光功率。
如上所述，在图20所示的光放大器中，由于EDFA的泵浦光和喇曼放大的泵浦光是由一个泵浦光源产生的，可以实现光放大器的小型化，并可以预期降低元件成本。
图21表示利用这个实施例中光放大器的长途光传输系统的配置。
在长途光传输系统中，传输线上往往配备多个光放大器。此处，若这些多个光放大器的任何一个光放大器中发生偏差，则在这个系统中发生传输误差。所以，在这个系统中最好使用以上实施例中的光放大器，作为传输线上的全部光放大器。
然而，如以上参照图10时所描述的，在该实施例的光放大器中噪声特性可能退化。所以，在传输系统的设计中，必须综合地考虑偏差抑制效应，噪声特性，成本，等等。
具体地说，该实施例的光放大器配备在不要求严格噪声特性的位置上。例如，如图21所示，这些实施例中光放大器用作发射侧上的关放大器或位于传输线上的在线光放大器。然而，在要求严格噪声特性的接收侧，应当利用以下描述的多级EDFA单元。虽然多级EDFA单元是在保持良好噪声特性的同时避免偏差的光放大器，但是它不仅体积庞大，而且生产成本也高。所以，为了降低整个系统的成本，必须尽可能减少多级EDFA单元的数目。
如上所述，在有多个光放大器的光传输系统中，通过在合适的位置上配备该实施例中光放大器，在降低整个系统的成本的同时，又可以避免偏差。
图22表示包含该实施例光放大器的光放大设备的配置。这个光放大设备包括：串联连接的四个光放大器。多级EDFA单元是在第一级和末级中实现的。该实施例的光放大器是在第二级和第三级中实现的。
多级EDFA单元还包括：串联连接的两个EDF。此处，由于在第一级放大中要求良好的噪声特性和相当高的增益，在第一级放大器中使用波长为0.98μm波段的泵浦光和波长为1.48μm波段的泵浦光。另一方面，由于在末级放大中要求高的增益和良好的噪声特性，在末级放大器中配备多个泵浦光源，每个泵浦光源产生波长为1.48μm波段的泵浦光。
在第二级和第三级放大中，不要求严格的噪声特性。所以，该实施例的光放大器用在第二级和第三级。例如，在该实施例的光放大器中，使用波长为1.43μm的泵浦光。
在第一级放大器与第二级放大器之间配置增益均衡器GEQ1和可变光衰减器ATT1，以及在第三级放大器与末级放大器之间配置增益均衡器GEQ2和可变光衰减器ATT2，增益均衡器用于均衡包含在多波长光中多个信号光的光功率，而可变光衰减器用于调整多波长光的光功率并完成恒定输出控制。在第二级放大器与第三级放大器之间配置图22中没有展示的色散补偿光纤。
从第一级到末级中的每个放大器是按照如下方法实现的。
第一级光放大器：
在第一级光放大器中，EDF是利用第一EDF(EDF1(a))和第二EDF(EDF1(b))实现的，该EDF是在得到1.58μm波段(1570nm至1605nm)中平坦波长特性所需的反转粒子数比率下得到预定的增益。
第一WDM耦合器(WDM1)引导第一泵浦光源(Pump1)的0.98μm泵浦光和传播通过第一光分支耦合器(BS1)和光隔离器(ISO1)的多波长光的复用光到第一EDF(EDF1(a))。
第一EDF(EDF1(a))利用该泵浦光放大多波长光，并通过光隔离器(ISO2)输出放大的多波长光到第二WDM耦合器(WDM2)。
第二WDM耦合器(WDM2)复用多波长光和第二泵浦光源(Pump2)的1.48μm泵浦光，并输出复用光到第二EDF(EDF1(b))。
第二EDF(EDF1(b))利用第二泵浦光源(Pump2)的泵浦光放大多波长光。
第一光监测器(PD1)和第二光监测器(PD2)分别监测第一光分支耦合器(BS1)和第二光分支耦合器(BS2)分出的相应分支光。然后，基于监测结果控制第一泵浦光源(Pump1)和第二泵浦光源(Pump2)的输出功率，并调整第一EDF(EDF1(a))和第二EDF(EDF1(b))构成的多级EDFA单元的增益。
第一级光放大器(多级EDFA单元)放大的多波长光通过增益均衡器(GEQ1)和可变光衰减器(ATT1)被引导到第二级光放大器。
第二级光放大器：
在第二级光放大器中，EDF是利用第三EDF(EDF2)实现的，该EDF是在得到1.58μm波段(1570nm至1605nm)中平坦波长特性所需的反转粒子数比率下得到预定的增益。
来自第一级光放大器的多波长光通过第三光分支耦合器(BS3)，光隔离器(ISO4)和第三WDM耦合器(WDM3)输入到第三EDF(EDF2)。第三EDF(EDF2)通过第三WDM耦合器(WDM3)接收第三泵浦光源(Pump3)产生的约1.43μm泵浦光，并利用该泵浦光放大多波长光。
第三EDF(EDF2)放大的多波长光通过光隔离器(ISO5)和光分支耦合器(BS4)被引导到第三级光放大器。
光连接器连接第二级光放大器和第三级光放大器。第三光监测器(PD3)和第四光监测器(PD4)分别监测第三光分支耦合器(BS3)和第四光分支耦合器(BS4)分出的相应分支光，并基于监测结果，通过控制来自泵浦光源(Pump3)泵浦光的光功率和波长，调整第二级光放大器的增益。
第三级光放大器：
在第三级光放大器中，EDF是利用第四EDF(EDF3)实现的，该EDF是在得到1.58μm波段(1570nm至1610nm)中平坦波长特性所需的反转粒子数比率下得到预定的增益。
来自第二级光放大器的多波长光通过第五光分支耦合器(BS5)，光隔离器(ISO5)和第四WDM耦合器(WDM4)输入到第四EDF(EDF3)。第四EDF(EDF3)通过第四WDM耦合器(WDM4)接收来自第四泵浦光源(Pump4)约1.43μm泵浦光，并利用该泵浦光放大多波长光。
第四EDF(EDF3)放大的多波长光通过光隔离器(ISO6)，增益均衡器(GEQ2)，光分支耦合器(BS6)和可变光衰减器(ATT2)被引导到第四级光放大器。
第五光监测器(PD5)和第六光监测器(PD6)分别监测第五光分支耦合器(BS5)和第六光分支耦合器(BS6)分出的相应分支光，并基于监测结果，通过控制来自泵浦光源(Pump4)泵浦光的光功率和波长，调整第三级光放大器的增益。
末级(第四级)光放大器：
在末级(第四级)光放大器中，类似于第一级光放大器，EDF是利用第五EDF(EDF4(a))和第六EDF(EDF4(b))实现的，该EDF是在得到1.58μm波段(1570nm至1605nm)中平坦波长特性所需的反转粒子数比率下得到预定的增益。
来自第三级光放大器的多波长光通过第七光分支耦合器(BS7)，光隔离器(ISO7)和第五WDM耦合器(WDM5)输入到第五EDF(EDF4(a))。
第五WDM耦合器(WDM5)复用泵浦光源(Pump5和Pump6)产生的1.47μm泵浦光和来自第三级光放大器的多波长光。此处，泵浦光是在偏振光束耦合器(PBS1)组合之后经第九光分支耦合器(BS9)提供给第五WDM耦合器(WDM5)。
第五EDF(EDF4(a))利用来自第五WDM耦合器(WDM5)的泵浦光放大来自第三级光放大器的多波长光。第五EDF(EDF4(a))的输出通过光隔离器(ISO8)和第六WDM耦合器(WDM6)被引导到第六EDF(EDF4(b))。
第六WDM耦合器(WDM6)复用光分支耦合器(BS9)分出的泵浦光和第五EDF(EDF4(a))的输出，并输出复用结果到第六EDF(EDF4(b))。
第七WDM耦合器(WDM7)引导泵浦光源(Pump7和Pump8)产生并由偏振光束耦合器(PBS2)组合的1.47μm泵浦光到第六EDF(EDF4(b))。
第六EDF(EDF4(b))利用来自WDM耦合器(WDM6)和WDM耦合器(WDM7)的泵浦光放大多波长光。然后，通过第七WDM耦合器(WDM7)，光隔离器(ISO9)和光分支耦合器(BS8)输出第六EDF(EDF4(b))放大的多波长光。
第七光监测器(PD7)和第八光监测器(PD8)分别监测第七光分支耦合器(BS7)和第八光分支耦合器(BS8)分出的相应分支光，并基于监测结果，通过控制来自泵浦光源(Pump5-8)泵浦光的光功率和波长，调整末级(第四级)光放大器的增益。
如上所述，通过设计该实施例的光放大器可以避免偏差的发生，因此，光放大媒体中的泵浦光有效长度大于预定值，或光放大媒体输出端处的反转粒子数比率大于预定值。
在以上的实施例中，我们描述当输入多波长光中短波长区上信号光的一种状态转变到切断信号光的另一种状态时发生偏差，然而，当短波长区上信号光的功率减小时也可以发生类似的偏差。在这种情况下，该实施例的光放大器可以有效地避免偏差的发生。此处，输入到光放大媒体的短波长区上信号光功率大大减小的一种状态可以看成是基本上切断信号光的一种状态。
在以上的实施例中，主要假设输出光功率的偏差应当等于零的状态，我们确定光放大器设计中所用泵浦光有效长度的参考值或光放大媒体输出端处反转粒子数比率的参考值，然而，本发明不限制于这种方法。例如，可以按照以下方法确定泵浦光有效长度或反转粒子数比率，允许特定的偏差以避免噪声特性的退化。
此外，在以上的实施例中，我们集中讨论切断多波长光中短波长区上的信号光时，长波长区上的信号光功率减小的现象；本发明不限制于这种现象。具体地说，本发明也可应用于避免这样一种现象，当切断多波长光中任何波长的信号光时，其他信号光的功率发生变化。
此外，虽然光放大媒体的基质玻璃不仅可以使用石英类型，也可以使用氟化物类型，碲化物类型，铋类型，磷酸类型和硅酸盐类型，等等，但是从高增益，低噪声，可靠性和实用性的观点进行综合比较，当前的石英类型是最合适的。虽然添加到光纤中的材料不仅是铒，也可以使用镨等材料，但从上述的观点进行综合比较，铒是最合适的。
按照本发明，由于在放大多波长光的光放大器中，正确设计光放大媒体中的泵浦光有效长度或光放大媒体输出端的反转粒子数比率，即使切断多波长光中的部分光，剩余光的输出功率并没有减小或略微减小。所以，在接收从光放大器输出的多波长光的接收机中，可以避免传输误差。

Claims (14)

1.一种用于放大L波段的多波长光的光放大器，包括：
掺铒光纤，用作放大多波长光的光放大媒体；和
泵浦光源，给所述光纤提供泵浦光，该泵浦光源的波长在1430nm到1460nm之间，其中
所述光纤的长度使得所述泵浦光可以传播到所述光纤的末端，并且使得，对于所述多波长光中波长最短的第一光和波长长于所述第一光的第二光，当在AGC控制下发生从所述第一光输入到所述光纤的状态到所述第一光不输入到所述光纤的状态的转变时，从所述光纤输出的所述第二光的功率偏差小于预定的阈值。
2.按照权利要求1的光放大器，其中第一光的波长短于第二光的波长。
3.按照权利要求1的光放大器，其中泵浦光在所述光纤中能传播的距离使得切断第一光时从所述光纤输出的第二光功率不小于第一光输入到所述光纤中时从所述光纤输出的第二光功率。
4.按照权利要求1的光放大器，其中所述泵浦光源输出的泵浦光的波长使得泵浦光在所述光纤中能传播的距离大于最小距离。
5.按照权利要求1的光放大器，还包括：
光器件，把从所述光纤输出的剩余泵浦光引导到传输线，用于传输连接到所述光放大器输入侧的多波长光。
6.按照权利要求1的光放大器，其中所述光纤是石英光纤。
7.按照权利要求1的光放大器，其中所述光纤是掺铒光纤。
8.一种用于放大L波段的多波长光的光放大器，包括：
掺铒光纤，用作放大多波长光的光放大媒体；和
泵浦光源，给所述光纤提供泵浦光，该泵浦光源的波长在1430nm到1460nm之间，其中
所述光纤的长度使得所述泵浦光可以传播到所述光纤的末端，并且使得，对于所述多波长光中波长最短的第一光和波长长于所述第一光的第二光，当在AGC控制下，所述第一光的功率减小时，从所述光纤输出的所述第二光的功率偏差小于预定的阈值。
9.一种用于放大L波段的多波长光的光放大器，包括：
掺铒光纤，用作放大多波长光的光放大媒体；和
泵浦光源，给所述光纤提供泵浦光，该泵浦光源的波长在1430nm到1460nm之间，其中
泵浦光的功率和波长使得在所述光纤输出端处获得最小反转粒子数比率，该最小反转粒子数比率使得对于所述多波长光中波长最短的第一光和波长长于所述第一光的第二光，当在AGC控制下发生从所述第一光输入到所述光纤的状态到所述第一光不输入到所述光纤的状态的转变时，从所述光纤输出的所述第二光的功率偏差小于预定的阈值。
10.按照权利要求9的光放大器，其中第一光的波长短于第二光的波长。
11.按照权利要求9的光放大器，其中所述光纤输出端处的反转粒子数比率使得，切断第一光时从所述光纤输出的第二光功率不小于第一光输入到所述光纤中时从所述光纤输出的第二光功率。
12.按照权利要求9的光放大器，其中基于所述光放大器增益确定最小反转粒子数比率。
13.一种用于放大L波段的多波长光的光放大器，包括：
掺铒光纤，用作放大多波长光的光放大媒体；和
泵浦光源，给所述光纤提供泵浦光，该泵浦光源的波长在1400nm到1430nm之间，其中
所述泵浦光的功率和波长使得在所述光纤输出端处获得最小反转粒子数比率，该最小反转粒子数比率使得对于所述多波长光中波长最短的第一光和波长长于所述第一光的第二光，当在AGC控制下所述第一光的功率减小时，从所述光纤输出的所述第二光的功率偏差小于预定的阈值。
14.一种配备多个光放大器的光传输系统，光放大器用于放大发射机与接收机之间的L波段多波长光，多个光放大器中至少一个的每个光放大器包括：
掺铒光纤，用作放大多波长光的光放大媒体；和
泵浦光源，给所述光纤提供泵浦光，该泵浦光源的波长在1430nm到1460nm之间，其中
所述光纤的长度使得所述泵浦光可以传播到所述光纤的末端，所述泵浦光的功率和波长使得在所述光纤输出端处获得最小反转粒子数比率，所述距离或最小反转粒子数比率使得，对于所述多波长光中波长最短的第一波和波长长于所述第一波的第二波，当在AGC的控制下发生从所述第一光输入到所述光纤的状态到所述第一光不输入到所述光纤的状态的转变时，从所述光纤输出的所述第二光的功率偏差小于预定的阈值。
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