背景技术
电磁燃料喷射器通常包括带有中央通道的管状支撑体,所述中央通道执行燃料导管功能并终止于由电磁激励器控制的喷射阀所调节的喷射喷口中。喷射阀提供有柱塞,该柱塞刚性地连接到电磁激励器的可动电枢(armature),以便于通过抵抗弹簧动作的电磁激励器在喷射喷口的闭合位置和打开位置之间的动作而被移动,所述弹簧趋于将柱塞保持在闭合位置。
上述类型的电磁燃料喷射器的一个例子在美国专利6027050-A1中给出,所述专利涉及提供有柱塞的燃料喷射器,所述柱塞在一端与阀座协同工作而在相对端与电磁激励器的可动电枢成为整体;柱塞由电枢在顶部导引而通过阀座导引部分中的柱塞末端部分的滑动在底部导引。
由于上述类型的已知电磁燃料喷射器结合了高性能和低成本,其得到非常广泛的应用。然而,带有柱塞电磁激励的这种喷射器不能在很高的燃料压力工作;由于该原因,已提出带有柱塞液压激励的喷射器,即在所述喷射器中,抵抗弹簧动作的柱塞从闭合位置到打开位置的移动在液压产生的力的作用下进行。带有柱塞液压激励的喷射器的一个例子由专利申请EP-1036932-A2和EP-0921302-A2提供;带有柱塞液压激励的喷射器的另一个例子由专利申请WO-0129395-A1提供。
带有柱塞液压激励的喷射器显示出良好的动态性能,并且能够在很高的燃料压力工作。然而,由于这样的喷射器需要提供具有压电或电磁激励控制阀的液压线路,它们是复杂的并且生产成本高。此外,在带有柱塞液压激励的喷射器中,始终有一定程度的燃料回流,其在环境压力下排放;这种燃料回流具有两个负面影响,在于其浪费能量并且有加热燃料的趋势。最后,在带有柱塞液压激励的喷射器中,由于喷射器自身所造成的负载损失,燃料压力有基本的下降;举例而言,如果燃料在120MPa的入口压力提供给带有柱塞液压激励的喷射器,可由喷射器造成达20MPa的负载损失,使得燃料的有效喷射压力是100MPa。
US2003201346公布了一种燃料喷射阀,其具有电磁线圈,所述电磁线圈使用覆盖有绝缘涂层的绝缘线圈线,并具有涂覆在所述绝缘涂层之上的有自熔合(self-fusing)特性的熔合接合层(fusion bonding layer);因此可无需使用线轴,并因此可提供低成本并且紧凑的燃料喷射阀,其需要减少的用于生产的人时数。此外,绝缘涂层中的瑕疵或小孔通过自熔合而修复,并且由此绝缘特性和防水性得到改善;因此,可防止由于电解腐蚀造成的线圈断开。
具体实施方式
在图1中,1表示整个燃料喷射器,其绕纵轴2基本柱形对称,并能够进行控制,以便使燃料从打开的喷射喷口3直接喷射到汽缸的燃烧室(explosion chamber)中(未示出)。喷射器1包括支撑体4,该支撑体4具有沿纵轴2可变横截面的管状柱形,并具有沿所述支撑体4的整个长度延伸的供应通道5,以便将加压的燃料供应到喷射喷口3。支撑体4在其上部水平容纳电磁激励器6并在其下部水平容纳喷射阀7(图2中示出);在使用中,喷射阀7由电磁激励器6激励以便调节通过喷射喷口3的燃料流,所述喷射喷口3在所述喷射阀7的水平产生。
如图3所示,电磁激励器6包括电磁体8对(分别为上部和下部),其每个在被激励(energised)时能够抵抗弹簧10的动作沿轴2将电磁材料的可动电枢9从喷射阀7的闭合位置移动到打开位置,所述弹簧10趋于将可动电枢9保持在喷射阀7的闭合位置。特别地,每个电磁体8包括:线圈11,其由电子控制单元(未示出)供电并容纳在支撑体4之外;以及磁性电枢12,其容纳在支撑体4之内并具有中央孔13以允许燃料流向喷射喷口3,并能够将弹簧10保持在抵抗上部电磁体8的可动电枢9的压缩状态。每个电磁体8磁性独立于另一电磁体8并且因此包括与另一电磁体8的线圈11隔离的线圈11、与另一电磁体8的固定磁性电枢12隔离的固定磁性电枢12以及与另一电磁体8的可动电枢9隔离的可动电枢9。
每个线圈11直接缠绕在相应的环形槽15中,所述环形槽15通过从支撑体4的外表面移除材料而生成,并且具有弧形横截面以确保最大结构强度。每个线圈11由涂以釉(enamelled)并提供有自接合清漆(self-bondingvarnish)的传导线构成,并具有特别小的轴尺度(即,沿纵轴2测量)以便使分散的磁通量最小;特别地,每个线圈11,以及因此每个槽15具有基本上正方形的横截面,即具有近似相等的高度和深度。在线圈11的水平,管状保护体16绕支撑体4固定,该保护体用于为线圈11提供充分的机械保护,以允许由线圈11所产生的磁通量线的闭合,并增加支撑体4在由槽15的存在所导致的不可避免的结构薄弱的水平的机械强度。
可动电枢9是可移动组件的部分,该可移动组件还包括提升阀或柱塞17,所述提升阀或柱塞17具有与每个可动电枢9形成整体的上部以及与喷射阀7的阀座18(图2中示出)协同工作的下部,以便于以已知方式调节通过喷射喷口3的燃料流。
在工作中,当电磁体8解除激励时,每个可动电枢9不被其磁性电枢12所吸引,并且弹簧10的弹力将可动电枢9连同柱塞17一起向下推;在这种情况下喷射阀7闭合。当电磁体8被激励时,每个可动电枢9抵抗弹簧10的弹力由其磁性电枢12所磁性吸引,并且可动电枢9连同柱塞17一起向上移动以便使喷射阀7打开。
为了精确限定由柱塞17执行的向上冲程(stroke),上部电磁体8的可动电枢9具有比下部电磁体8的可动电枢9的有效冲程短的有效冲程。以此方式,当电磁体8被激励时,不管任何不可避免的结构容差,始终仅上部电磁体8的可动电枢9冲击其磁性电枢12。为了限制上部电磁体8的可动电枢9的有效冲程,电枢12的下表面或可动电枢9的上表面覆盖有硬且非铁磁性的金属材料层,优选为铬;以此方式,铬层的厚度确定上部电磁体8的可动电枢9的有效冲程的减小。铬层的进一步功能是增加区域的抗冲击性,并且特别是避免由于可动电枢9的铁磁性材料和电枢12的铁磁性材料之间的直接接触所造成的磁性粘附现象。换句话说,铬层限定了磁性间隙,该磁性间隙防止由于可动电枢9和电枢12之间的残余磁性所造成的磁性吸引力变得过高,即超过由弹簧10所产生的弹力。
如图2所示,阀座1 8由密封构件19限定,所述密封构件19密封支撑体4的供应通道5的底部,并且由喷射喷口3通过。特别地,密封构件19拧在支撑体4之内以确保接合的机械紧密性,并随后焊接到所述支撑体4以确保接合的液压紧密性。
柱塞17终止于基本上球形的塞头20中,该塞头20能够靠着阀座18以密封方式放置。在塞头20的水平,密封构件19具有环形导引构件21,塞头20放置于所述导引构件21上使得其能够滑动;导引构件21的功能是限定对柱塞17沿纵轴2的移动的下部导引。塞头20在导引构件21的水平具有四个展平部分22(其中仅三个在图2中可见)以便产生朝向喷射喷口3的燃料的四个通路。喷射喷口3由多个喷射通孔23(其中仅2个在图2中示出)限定,所述喷射通孔自半球形喷射室24开始产生,所述喷射室设置在阀座18的紧接下游。
如图4中所示,每个可动电枢9包括环形构件25和圆盘形构件26,所述圆盘形构件26封闭环形构件25底部并具有能够容纳柱塞17上部的中央通孔27和能够允许燃料流向喷射喷口3的多个周边供应通孔28(其中仅两个在图4中示出)。柱塞17借助于环形焊接优选地与每个可动电枢9的圆盘形构件26形成整体。上部电磁体8的可动电枢9的圆盘形构件26的中央部分邻接弹簧10的下端。
每个可动电枢9的环形构件25具有与支撑体4的供应通道5的对应部分的内直径基本相同的外直径;以此方式,每个可动电枢9能够沿纵轴2相对于支撑体4滑动,但不能相对于支撑体4进行横向于纵轴2的任何移动。由于柱塞17刚性连接到每个可动电枢9,清楚的是每个可动电枢9也作为对柱塞17的上部导引;因此,柱塞17由可动电枢9在顶部导引并由导引构件21在底部导引。
液压型反回弹装置29附着到每个可动电枢9的圆盘形构件26的下面,当柱塞17从喷射阀7的打开位置移动到闭合位置时,该反回弹装置能够抑制柱塞17的塞头20靠着阀座18的回弹。每个反回弹装置29包括相应的阀构件30,所述阀构件30的每个与可动电枢9的相应周边供应孔28耦合,并依赖于通过供应孔28的所述燃料通道的方向而对燃料通道具有不同的渗透性。特别地,每个阀元件30包括弹性片31,所述弹性片31在相应的供应孔28的仅一侧部分地固定到可动电枢9的下表面32,并且包括与所述供应孔28对准的较小尺度的孔33;当燃料向下流时,即朝向喷射喷口3时,片31在燃料的推力下变形,允许燃料基本自由地流过供应孔28,而当燃料向上流时,片31由燃料的推力压向可动电枢9的下表面32,闭合供应孔28并允许燃料仅流过其较小尺度的孔33。换句话说,每个反回弹装置29构造用于衰减对应可动电枢9的动能的非对称系统。
柱塞17具有柱形对称的杆34,所述杆34借助于环形焊接连接到基本上球形的塞头20。当上部电磁体的可动电枢9靠着其磁性电枢12达到静止时,在可动电枢9上明显地产生平行于纵轴2的直接纵向应力。由于各种部件的不可避免的结构容差,可动电枢9的上表面可以不是完全平面的和完全平行于磁性电枢12的下表面,并且柱塞17可以不完全相对于可动电枢9垂直;因此,当可动电枢9靠着磁性电枢12达到静止时,可在可动电枢9上产生垂直于纵轴2的直接横向应力。这种横向应力的部分还传输到柱塞17并在柱塞17的塞头20与导引构件21之间的耦合的水平耗散(dissipate)。
必须限制在柱塞17的塞头20与导引构件21之间的耦合的水平耗散的应力的强度,以便避免塞头20的过度局部磨损现象。限制这种负面应力的强度的方法总是借助于部件的精确加工而限制在可动电枢9水平所产生的横向应力,以便获得很紧密的结构容差。然而,注意到还可使用不同方法以限制这种负面应力的强度,即取代限制在可动电枢9水平所产生的横向应力,可限制从可动电枢9到柱塞17的塞头20的横向应力的传输。为此,可以如此方式制造柱塞17的杆34,以便给予所述杆34相对高的挠性(或者换句话说相对低的挠曲刚度),该挠性当然大于通常已知的当前商业可获得的喷射器中所表现的挠性;事实上已注意到,增大杆34的挠性减小了从可动电枢9到塞头20的横向应力的传输。换句话说,如果柱塞17的杆34是充分挠性的,从可动电枢9到塞头20的横向应力的传输减小,并且然后再不必为了实现很紧密的结构容差而精确加工部件。
重要的是注意到,柱塞17的杆34不能太挠性,因为如果其太挠性它将不能够确保对喷射阀7的快速和精确的控制。
理论分析和试验测试已产生对挠性参数Pf的限定,所述挠性参数Pf是杆34的挠性的可靠指标,并具有压力的量纲(N/mm2)。重要的是注意到,由于挠性参数Pf具有压力的量纲(N/mm2),所述挠性参数Pf能够追溯到塞头20和导引构件21之间接触/冲击压力磨损现象。
挠性参数Pf使用以下等式计算:
Pf=Keq/Dh
其中:
Pf[N/mm2]为挠性参数;
Dh[mm]为柱塞17的塞头20的直径;
Keq[N/mm]为柱塞17的杆34的等效刚度。
柱塞17的杆34的等效刚度Keq通过以下定义,假设杆34在一端受约束并在相对端受到力F以便在其自由端通过偏转f使杆34弯曲;在上述情况下,杆34的等效刚度Keq使用以下等式计算:
Keq=F/f
其中:
Keq[N/mm]为柱塞17的杆34的等效刚度;
F[N]为施加在杆34的自由端的力;
f[mm]为杆34的自由端的偏转。
在恒定圆形横截面的杆34由单一材料制成的情况下,所述等效刚度Keq可使用以下等式计算:
Keq=(E*Ds 4)/(6.8*Ls 3)
其中:
Keq[N/mm]为柱塞17的杆34的等效刚度;
Ds[mm]为杆23的圆形横截面的直径;
Ls[mm]为杆23的长度;
E[N/mm2]为杆的构造材料的弹性模数。
在杆34由单一材料制成并由两个或更多不同直径的柱形截面的情况下,所述等效刚度Keq可使用以下等式计算:
1/Keq=∑i1/Ki
其中:
Keq[N/mm]为柱塞17的杆34的等效刚度;
Ki[N/mm]为使用上述公式计算的杆34的第i个横截面的等效刚度。
为了实现限定从可动电枢9到塞头20的横向应力传输的期望效果而不损害喷射阀7的性能,挠性参数Pf必须在0.3和4N/mm2之间。挠性参数Pf优选地在0.4和0.8N/mm2之间并基本等于大约0.6N/mm2。
举例来说,为了获得挠性参数Pf的期望值,可使用几种方法,所述方法是可替换的和/或能够以不同方式彼此组合:杆34的横截面可变化,较大或较小弹性的材料可被使用以产生杆34,杆34的横截面形状可变化。
由于其全部由柱形对称的组合部件所产生并且因此可通过旋转和钻探操作而容易地获得,上述喷射器1得以简单并经济地制造。此外,上述喷射器1使其可能以很高的燃料压力(作为信息,达160Mpa)工作而不显示出显著的负载损失。