CN1578897A - 分离含有甲烷和乙烷的气体的方法与设施—其使用在两种不同压力下运行的两个塔 - Google Patents

分离含有甲烷和乙烷的气体的方法与设施—其使用在两种不同压力下运行的两个塔 Download PDF

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Abstract

本发明涉及干燥供应气体(1)的分离方法，所述气体(1)主要含有甲烷、乙烷和丙烷，所述分离方法将所述气体(1)分离成一相对更易挥发的第一种产物(17)—所谓有被处理气体，和一相对不易挥发的第二种产物(34)—称之C2以上馏分。本发明的方法包括：(i)将供应气体(1)冷却成冷气体(2)的操作，(ii)来自操作(i)的冷气体(2)的分离与处理操作，(iii)在蒸馏设备(C3)中的蒸馏操作。本发明还涉及相应的设施。根据本发明，所述蒸馏设备(C3)包括至少第一和第二蒸馏塔(C1)和(C2)，它们的操作压力不同。

Description

分离含有甲烷和乙烷的气体的方法与设施 ——其使用在两种不同压力下运行的两个塔
技术领域
[1]首先，本发明一般地涉及一干燥的供应气体的分离方法，所述气体主要含有甲烷、乙烷和丙烷，并且典型地为天然气，其次，本发明涉及能够实施这些方法的装备与工业设施。
[2]更确切地，首先，本发明涉及一干燥的供应气体的分离方法，所述气体主要含有甲烷、乙烷和丙烷，所述分离方法将所述气体分离成一相对更易挥发的第一种产物——所谓的被处理气体，和一相对不易挥发的第二种产物——称之C2以上馏分，该方法包括：
[3](i)将供应气体冷却成冷气体的操作，
[4](ii)来自操作(i)的冷气体的分离与处理操作，这种冷气体被分离成一基本上为液体的第一塔底物流和一基本上为气体的第一塔顶物流，第一塔底物流然后至少部分地被减压，以便形成一冷的第一塔底物流，第一塔顶物流分离成一主物流和一次物流，主物流在一涡轮中减压以便形成一减压的主物流，并且次物流在一交换器中被冷却，然后减压以便形成一减压的次物流，
[5](iii)在一蒸馏设备中的蒸馏操作，产生一第二塔顶物流和一第二塔底物流，该蒸馏设备被供给至少一部分减压的主物流、至少一部分冷却的塔底物流、和至少一部分减压的次物流，冷的塔底物流温度相对地没有减压的主物流低，而减压的次物流温度比减压的主物流相对地低些，第二塔顶物流在交换器中冷却次物流，然后在再加热和多个压缩和冷却步骤之后，构成第一种产物，第二塔底物流在压缩与再加热后构成第二种产物。
[6]根据第二个方面，本发明涉及一干燥供应气体的分离设施，所述气体主要含有甲烷、乙烷和丙烷，所述分离设施将所述气体分离成一相对更易挥发的第一种产物——所谓的被处理气体，和一相对不易挥发的第二种产物——称之C2以上馏分，该设施包括：
[7](i)将供应气体冷却成冷气体的冷却装置，
[8](ii)将来自(i)的冷气体分离与处理的装置，这种冷气体分离成一基本上为液体的第一塔底物流和一基本上为气体的第一塔顶物流，第一塔底物流然后至少部分地减压，以便形成冷的第一塔底物流，第一塔顶物流分离成一主物流和一次物流，主物流在涡轮中减压以便形成减压的主物流，并且次物流在交换器中冷却，然后减压以便形成减压的次物流，
[9](iii)蒸馏设备产生一第二塔顶物流和一第二塔底物流，该蒸馏设备被供给至少一部分减压的主物流、至少一部分冷的塔底物流、和至少一部分减压的次物流，冷的塔底物流温度相对地没有减压的主物流低，减压的次物流温度比减压的主物流相对地低些，第二塔顶物流在交换器中冷却次物流，然后，在再加热与多个压缩和冷却步骤后，构成第一种产物，第二塔底物流在压缩与再加热后构成第二种产物。
背景技术
[10]由现有技术、特别地由专利US 4 157 904知道这种方法与实施该方法所使用的设施。该专利公开了几种方法及其具有上述特征的相应设施，这些方法还考虑到在冷却、减压和加到蒸馏设备之前，让一部分第一塔底物流与次物流混合。
[11]这些方法使用的蒸馏设备由一个蒸馏塔构成。在塔顶供给次物流，并起回流作用，在中间段供给主物流。在低于主物流的段可供给冷的第一塔底物流。
[12]在主物流供给段与次物流供给段之间的塔高起作从主物流提取C2和C2以上烃的提取区段的作用，而在主物流供给段以下的塔下部起作除去甲烷区段的作用。
[13]降低塔的温度分布可以增加提取乙烷和丙烷的提取率。如果只是增加冷却供应气体所使用的致冷循环功率，则这样的能量成本太高。
[14]降低这种分布的另一种方式是使加到蒸馏塔的物流更强地减压，这样可冷却这些物流，而且还能降低塔的运行压力。再压缩第一种产物所需要的功率因此也就增加了。
[15]专利US 4 157 904，主要地通过在冷却、减压和加到蒸馏设备之前将一部分第一塔底物流与次物流混合达到优化能量效率，提出了多个能够降低这种分布的方案，由于这些物流的物理-化学特性，这样能够达到较低的蒸馏塔加料温度，无须限制其运行压力。
[16]另一方面，由一部分第一塔底物流与次物流的混合物构成的回流中C2和C2以上的烃含量高于只有次物流的含量，这样制约了在塔的高区段从主物流提取C2和C2以上的烃。
发明内容
[17]在这个范围内，本发明的目的是同时优化乙烷和丙烷的提取率、及所述方法和相应设施的能量效率。
[18]为此，根据本发明的第一个方面，另外根据前面序言给出的一般定义，本发明的基本特征在于分离方法的蒸馏设备至少包括在不同压力下运行的第一和第二蒸馏塔。
[19]在本发明方法的一个可能实施方式中，第一和第二蒸馏塔在各自压力P1和P2下运行，P1与P2的差是5-25巴。
[20]根据本发明方法的其中一个有利方面，第一蒸馏塔的运行压力P1可以是30-45巴。
[21]根据本发明方法的其中一个有利方面，第二蒸馏塔的运行压力P2可以是15-30巴。
[22]根据本发明方法的其中一个有利方面，第二蒸馏塔可以产生第四塔顶物流和第四塔底物流，第四塔底物流构成由该蒸馏设备产生的第二塔底物流，至少一部分第四塔底物流在至少部分压缩与液化后加到第一蒸馏塔的顶段。
[23]根据本发明方法的其中一个有利方面，第一蒸馏塔可以产生第三塔顶物流和第三塔底物流，第三塔顶物流构成由该蒸馏设备产生的第二塔顶物流，第一蒸馏塔在其下段被供给至少一部分减压的主物流，第一蒸馏塔在其中间段被供给至少一部分减压的次物流。
[24]根据本发明方法的其中一个有利方面，第二蒸馏塔在其上段被供给至少一部分由第一蒸馏塔产生的第三塔底物流，第二蒸馏塔在其中间段被供给至少一部分冷的第一塔底物流。
[25]根据本发明方法的其中一个有利方面，第二蒸馏塔可以包括至少一个再蒸发器。
[26]根据本发明方法的其中一个有利方面，第四塔顶物流在压缩前可以在交换器中传递出一部分其冷却势。
[27]根据本发明方法的其中一个有利方面，第四塔顶物流在压缩后可以进行多个冷却步骤，其中至少一个步骤在交换器中进行，然后在加到第一蒸馏塔之前进行减压处理。
[28]根据第二方面，另外根据在前面序言给出的定义，本发明的基本特征在于该分离设施的蒸馏设备至少包括在不同压力下运行的第一和第二蒸馏塔。
[29]在本发明设施的一种可能实施方式中，第一和第二蒸馏塔在各自压力P1和P2下运行，P1与P2之差是5-25巴。
[30]根据本发明设施的其中一个有利方面，第一蒸馏塔的运行压力P1可以是30-45巴。
[31]根据本发明设施的其中一个有利方面，第二蒸馏塔的运行压力P2可以是15-30巴。
[32]根据本发明设施的其中一个有利方面，第二蒸馏塔可以产生第四塔顶物流和第四塔底物流，第四塔底物流构成了由该蒸馏设备产生的第二塔底物流，至少一部分第四塔底物流在至少部分压缩和液化后加到第一蒸馏塔塔的顶段。
[33]根据本发明设施的其中一个有利方面，第一蒸馏塔可以产生第三塔顶物流和第三塔底物流，第三塔顶物流构成了由该蒸馏设备产生的第二塔顶物流，第一蒸馏塔在其下段被供给至少一部分减压的主物流，和在其中间段被供给至少一部分减压的次物流。
[34]根据本发明设施的其中一个有利方面，第二蒸馏塔在其塔上段被供给至少一部分由第一蒸馏塔产生的第三塔底物流，和在其中间段被供给至少一部分冷的第一塔底物流。
[35]根据本发明设施的其中一个有利方面，第二蒸馏塔可以有至少一个再蒸发器。
[36]根据本发明设施的其中一个有利方面，第四塔顶物流在压缩前可以在交换器中传递出一部分其冷却势。
[37]根据本发明设施的其中一个有利方面，第四塔顶物流在压缩后可以进行多个冷却步骤，其中至少一个步骤在交换器中进行，然后在加到第一蒸馏塔之前进行减压。
附图说明
[38]参照下面的附图，由下面提示性和非限制性的说明可清楚地得出本发明的其它特征和优点，其附图：
[39]-图1表示现有技术的气体分离设施原理图；
[40]-图2表示本发明的气体分离设施原理图。
具体实施方式
[41]首先，参照图1描述现有技术的经典分离方法。
[42]下面说明书中指出的流量、温度、压力和组成值是在图1所示实施方式中通过该方法数值模拟所得到的值。
[43]这个方法供给一供应气体物流1，典型地是主要含有甲烷、乙烷和丙烷的天然气。这种气体是干燥的，典型地具有下述特征：绝对压力73巴，温度40℃，流量30000kgmol/h。
[44]在下表中列出了以kgmol/h表示的供应气体主要组分的近似摩尔流量。
N2 CO2 甲烷 乙烷 丙烷 异丁烷
1200 300 25800 1650 600 120
正丁烷 异戊烷 正戊烷 正己烷 正庚烷
120 60 60 30 30
[45]该方法得到两种产物：第一种产物17——所谓的被处理气体主要地由甲烷构成，并且相对于供应气体1贫乏C2和C2以上的烃——特别是乙烷和丙烷，第二种产物34——称之C2以上馏分主要地由乙烷和丙烷构成，并且含有最大部分的由供应气体1提供的C2及其以上的烃。
[46]供应气体1在致冷交换器E1中在-50℃的温度下进行第一次致冷操作，得到冷的气体物流2。在这个操作中一部分气体(约10％)被冷凝，最低挥发性组分的冷凝比例高于最高挥发性组分。
[47]这种冷的气体2然后进行第二次分离与处理操作。这种冷的气体2在分离圆底瓶B1中分离成C2及其以上的烃相对贫的第一塔顶物流3，和C2及其以上的烃相对丰富的第一塔底物流4。
[48]第一塔顶物流3基本上是气体，第一塔底物流基本上是液体，它们的各自流量是约27000kgmol/h和3000kgmol/h。
[49]第一塔底物流4然后减压到压力25绝对巴，这样导致冷却到-80℃，并且部分蒸发约45％液体，以形成冷的第一塔底物流10。
[50]第一塔顶物流3分成主物流5和次物流6，其各自流量为20000kgmol/h与7000kgmol/h。主物流5在与压缩机K1连接的涡轮T1中减压到压力25绝对巴，形成减压的主物流7。这种减压伴随着冷却到-92℃和部分冷凝约20％气体。
[51]次物流6在-99℃的第二致冷交换器E2中被冷却与液化，形成物流8，得到的这种物流8然后减压到25绝对巴，形成减压的次物流9。这种减压伴随着冷却到-103℃，并部分蒸发约6％液体。
[52]由这种分离与处理操作所产生的不同物流再在蒸馏设备C3中进行蒸馏，典型地在现有技术的蒸馏塔中进行蒸馏。
[53]减压的主物流7加到蒸馏设备C3的中间段，减压的次物流9加到蒸馏设备C3的顶段，并构成回流。
[54]冷的第一塔底物流10加到蒸馏设备C3位于减压主物流7供给段下面的中间段。
[55]蒸馏设备C3在25绝对巴下运行，该设备典型地配备两台再蒸发器，它们由图1所说明实施方式中的致冷交换器E1区段构成。
[56]第一台再蒸发器被供给其流量为7000kgmol/h，温度-56℃的物流18，物流18从位于冷的第一塔底物流10供给段下面的段S1排出，再加热的物流构成温度-19℃的物流19，该物流19加到位于段S1下面的段S2。
[57]第二台再蒸发器被供给其流量为4000kgmol/h，温度5℃的物流20，物流20从位于段S2下部的段S3排出，再加热的物流构成温度14℃的物流21，该物流21加到位于段S3下面的段S4。
[58]蒸馏设备C3产生基本上为气体的第二塔顶物流11和基本上为液体的第二塔底物流22，它们的流量分别是27200kgmol/h和2800kgmol/h。
[59]第二塔顶物流11中C2及其以上的烃是相对贫化的，而第二塔底物流22中C2及其以上的烃是相对丰富的。
[60]第二塔底物流22的温度是14℃，压力是25绝对巴，第二塔底物流22在通过泵P1压缩到35绝对巴形成物流33和在交换器E1中再加热到32℃后，可构成第二种产物34。
[61]未被本发明覆盖的，因此也就没有描述的第二物流34的后续处理操作，规定了在这个第二物流34中以摩尔计C1烃与C2烃的比约0.01。
[62]第二塔顶物流11在致冷交换器E2中将一部分其热势能传递给次物流6，以形成温度-73℃的物流12，然后在致冷交换器E1中进行加热到33℃的第二再加热步骤，形成物流13。
[63]这个物流13在与涡轮T1连接的压缩机K1中压缩到30绝对巴，形成物流14，再通过交换器E3冷却到40℃，形成物流15。
[64]这个物流15用压缩机K2第二次压缩到75绝对巴，形成物流16，压缩机K2例如可以与气体涡轮GT连接，然后用交换器E4冷却到45℃，这样构成第一种产物17。
[65]根据运行的条件，在致冷交换器E1中一个冷却循环可提供冷却供应气体1所需要的补充冷却功率。
[66]这个循环在上述运行条件下是没有效的，不过在下面对此作了说明。
[67]气体丙烷物流51借助典型地配备电动机的压缩机K4压缩到14绝对巴，以便产生物流52，然后用交换器E5冷却到40℃，形成液体物流53。
[68]物流53在致冷交换器E1中冷却到-20℃，形成物流54，然后减压到4绝对巴，形成物流55。
[69]物流55在致冷交换器E1中蒸发，形成物流51，其温度-6℃。
[70]该方法主物流的每个分物流流量列于下表中，流量以kgmol/h表示：
物流 CO2 甲烷 乙烷 丙烷
7 190 17600 960 270
9 66 6170 340 95
10 49 2080 360 230
17 77 25800 120 5
34 220 15 1530 590
[71]现在参照图2描述本发明的方法。只是详细说明与现有技术不同的部分。与在现有技术方法中所起的作用相同的物流保持相同的参照标记。
[72]该方法供给供应气体流1，它具有与前面所描述的相同特征。
[73]供应气体1的冷却操作和冷气体2的分离和处理都与现有技术的相同。只是改变了操作条件，如下面所描述的。
[74]第一塔底物流4减压到20绝对巴，这样使冷却的第一塔底物流10温度达到-86℃。
[75]主物流5和次物流6的各自流量是26000和1000kgmol/h。主物流5减压到38.5绝对巴，这样使减压的主物流7温度达到-77℃。
[76]次物流6在致冷交换器E2中冷却到-91℃，并减压到38.5绝对巴，这样使减压的次物流9的温度达到-92℃。
[77]蒸馏设备C3包括第一和第二蒸馏塔C1和C2，它们在各自压力P1和P2为38.5和20绝对巴下运行。
[78]第一蒸馏塔C1产生第三塔顶物流11和第三塔底物流23，其各自流量是27300kgmol/h和8000kgmol/h，第二蒸馏塔C2产生第四塔顶物流25和第四塔底物流22，其各自流量是8310kgmol/h和2730kgmol/h。
[79]第二蒸馏塔C2在其中间段被供给冷却的第一塔底物流10，在其上段被供给减压的第三塔底物流24。使第三塔底物流23减压到20绝对巴和-98℃时，产生减压的第三塔底物流24，它以38.5绝对巴和-78℃从第一蒸馏塔C1流出。
[80]第四塔底物流22以20绝对巴和5℃流出。
[81]第四塔顶物流25的温度为-97℃，压力为20绝对巴，该物流25在致冷交换器E2中传递出一部分其冷却势(potentiel frigoririque)，形成-60℃的物流26。
[82]然后，这个物流26在致冷交换器E1中被再加热形成物流27，其温度38℃，然后通过压缩机K3压缩到50巴和128℃，形成物流28。压缩机K3典型地配置有一电动机。
[83]物流28然后通过交换器E6冷却到40℃，得到物流29，再在致冷交换器E1中进行第二个冷却步骤，形成物流30，其温度-50℃，这个物流30在致冷交换器E2中进行第三个冷却步骤，形成物流31，其温度-91℃。
[84]物流31在减压到38.5绝对巴和-92℃后形成物流32，该物流32加到第一蒸馏塔C1的顶段。
[85]第一蒸馏塔C1在其下段被供给减压的主物流7，在其中间段被供给减压的次物流9。
[86]第三塔顶物流11以-89℃和38.5绝对巴从第一蒸馏塔C1流出，再进行与现有技术所描述的同样处理。
[87]物流11再加热到-69℃，形成物流12，该物流12再加热到38℃，形成物流13。
[88]这个物流13用压缩机K1和K2进行两次相继的压缩，先压缩到44绝对巴和51℃，然后压缩到75绝对巴和96℃，每次压缩后接一次冷却，分别冷却到40℃和45℃。
[89]第四塔底物流22压缩与再加热到35℃和35绝对巴。
[90]应该指出，第一种和第二种产物17和34是在与现有技术方法同样的温度和压力条件下得到的，这样允许人们能够进行能量平衡的比较。
[91]第二蒸馏塔C2配置两台再蒸发器，这些蒸发器由图2所说明的实施方式中的致冷交换器E1的区段构成。
[92]第一再蒸发器被供给流量为约5700kgmol/h、温度为-55℃的物流18，而物流18从位于冷却的第一塔底物流10供给段下面的段S1排出，再加热的物流构成物流19，其温度-20℃，该物流19被供给位于段S1下面的段S2。
[93]第二再蒸发器被供给流量为约3600kgmol/h，温度为-3℃的物流20，而物流20从位于段S2下面的段S3排出，再加热的物流构成物流21，其温度5℃，物流21被供给位于段S3下面的段S4。
[94]该方法主物流的每个分流流量列于下表中，流量以kgmol/h表示：
物流 CO2 甲烷 乙烷 丙烷
7 250 22900 1240 350
9 9 880 48 14
10 44 2080 360 230
17 140 25800 120 1
23 170 5920 1290 370
25 48 7990 120 4
34 160 15 1530 600
[95]下面描述本发明方法的另外运行情况，第一蒸馏塔C1的运行压力P1总是38.5绝对巴，第二蒸馏塔C2的运行压力P2是25绝对巴。
[96]主物流的特性汇集于下表：
物流 温度 压力 总流量
7 -77℃ 39绝对巴 25500kgmol/h
9 -90℃ 39绝对巴 1500kgmol/h
10 -81℃ 25绝对巴 3000kgmol/h
17 45℃ 75绝对巴 27200kgmol/h
23 -79℃ 39绝对巴 9100kgmol/h
25 -92℃ 25绝对巴 9400kgmol/h
34 35℃ 34绝对巴 2760kgmol/h
物流 CO2 甲烷 乙烷 丙烷
7 240 22400  1220 350
9 14 1320  72 20
10 44 2080 360 230
17 110 25800 110 1
23 200 6910 1330 370
25 63 8980 150 6
34 190 15 1540 600
[97]在这种运行情况下，使用了附属致冷循环，在回路中丙烷的流量是约550kgmol/h。
[98]现有技术方法与本发明方法两种运行情况的主要特性比较表明，乙烷和丙烷的提取率相近时，本发明的方法有可能大大增加其效能，因此经济效益也提高。
  现有技术    本发明第一种情况   本发明第二种情况
C1的压力 巴 25* 38.5 38.5
C2的压力 巴 25* 20 25
C1与C2的压力差 巴 0 18.5 13.5
物流6的流量 kgmol/h 7000 1000 1500
乙烷回收率 ％ 92.8 92.7 93.3
丙烷回收率 ％ 99.2 99.8 99.8
K2功率 kw 27444 14937 14916
K3功率 kw 0 7663 6681
K4功率 kw 0 0 500
总功率 kw 27444 22600 22097
[99]*蒸馏设备C3的压力
[100]在所考虑流量的情况下，与现有技术相比，本发明方法消耗的功率可节省5000kw。
[101]本发明中包括了其它的实施方案。
[102]蒸馏塔C1的运行压力P1可以从30巴改变到45巴，蒸馏塔C2的运行压力P2可以从15巴改变到30巴。P1与P2之差是5-25巴时，能量效率是比较好的。
[103]第一蒸馏塔C1采用较高的压力P1有可能节省最后压缩第一种产物17，这些节省可大大抵消中间压缩第四塔底物流25所需要的成本。
[104]另外，由于在第一蒸馏塔C1中用作回流的第四塔顶物流25，其C2及其以上的烃是非常贫的，如下表所表明的，所以该方法在分离性能方面获得好处：
  现有技术   本发明第一种情况   本发明第二种情况
第四塔顶物流中乙烷含量 ％摩尔 -     1.46    1.60
第一塔顶物流中乙烷含量 ％摩尔     4.8*     4.8    4.8
[105]*用作塔顶的回流

Claims (14)

1、干燥供应气体(1)的分离方法，所述气体(1)主要含有甲烷、乙烷和丙烷，所述分离方法将所述气体(1)分离成一相对更易挥发的第一种产物(17)——所谓被处理气体，和一相对不易挥发的第二种产物(34)——称之C2以上馏分，该方法包括：
(i)将供应气体(1)冷却成冷气体(2)的操作，
(ii)来自操作(i)的冷气体的分离与处理操作，所述分离与处理操作将这种冷气体(2)分离成一基本上是液体的第一塔底物流(4)和一基本上是气体的第一塔顶物流(3)，所述第一塔底物流(4)然后至少部分地被减压，以便形成一冷的第一塔底物流(10)，所述第一塔顶物流(3)分离成一主物流(5)和一次物流(6)，所述主物流(5)在一涡轮(T1)中被减压，以便形成一减压的主物流(7)，并且所述次物流(6)在一交换器(E2)中被冷却，然后减压以便形成一减压的次物流(9)，
(iii)在一蒸馏设备(C3)中的蒸馏操作，产生一第二塔顶物流(11)和一第二塔底物流(22)，该蒸馏设备(C3)被供给至少一部分减压的主物流(7)、至少一部分冷的塔底物流(10)、和至少一部分减压的次物流(9)，并且包括一在压力P1下运行的第一蒸馏塔(C1)，所述冷的塔底物流(10)的温度相对地没有减压主物流(7)的低，且所述减压次物流(9)的温度比所述减压主物流(7)相对地低些，所述第二塔顶物流(11)在所述交换器(E2)中冷却所述次物流(6)，然后在再加热和多个压缩和冷却步骤之后，构成其第一种产物(17)，第二塔底物流(22)在压缩与再加热后构成第二种产物(34)，其特征在于：
所述蒸馏设备(C3)包括至少一在压力P2下运行的第二蒸馏塔(C2)，P1与P2之差在5至25巴之间；
所述第二蒸馏塔(C2)产生一第四塔顶物流(25)和一第四塔底物流(22)，所述第四塔底物流(22)构成由所述蒸馏设备(C3)产生的第二塔底物流，至少一部分第四塔顶物流(25)在压缩与液化后至少部分加到所述第一蒸馏塔(C1)的塔顶段；
并且，所述第一蒸馏塔(C1)产生一第三塔顶物流(11)和一第三塔底物流(23)，所述第三塔顶物流(11)构成由所述蒸馏设备(C3)产生的第二塔顶物流，所述第一蒸馏塔(C1)在其下段被供给至少一部分减压的主物流(7)，所述第一蒸馏塔(C1)在其中间段被供给至少一部分减压的次物流(9)。
2、按照权利要求1所述的分离方法，其特征在于，所述第一蒸馏塔(C1)的运行压力P1在30至45巴之间。
3、按照权利要求1所述的分离方法，其特征在于，所述第二蒸馏塔(C2)的运行压力P2在15至30巴。
4、按照权利要求1所述的分离方法，其特征在于，所述第二蒸馏塔(C2)在其上段被供给至少一部分由所述第一蒸馏塔(C1)产生的第三塔底物流(23)，所述第二蒸馏塔(C2)在其中间段被供给至少一部分冷却的第一塔底物流(10)。
5、按照上述权利要求中任一项所述的分离方法，其特征在于，所述第二蒸馏塔(C2)包括至少一再蒸发器。
6、按照权利要求1所述的分离方法，其特征在于，所述第四塔顶物流(25)在压缩前在所述交换器(E2)中传递一部分其冷却势。
7、按照权利要求1所述的分离方法，其特征在于，所述第四塔顶物流(25)在压缩后进行多个冷却步骤，其中至少一步骤在所述交换器(E2)中进行，然后在加到所述第一蒸馏塔(C1)之前进行减压。
8、干燥供应气体(1)的分离设施，所述气体(1)主要含有甲烷、乙烷和丙烷，所述分离设施将所述气体(1)分离成一相对更易挥发的第一种产物(17)——所谓有被处理气体，和一相对不易挥发的第二种产物(34)——称之C2以上馏分，该设施包括：
(i)将供应气体(1)冷却成冷气体(2)的冷却装置，
(ii)来自步骤(i)的冷气体(2)的分离与处理装置，所述分离与处理装置将这种冷气体(2)分离成一基本上是液体的第一塔底物流(4)和一基本上是气体的第一塔顶物流(3)，所述第一塔底物流(4)然后至少部分地被减压，以便形成一冷的第一塔底物流(10)，所述第一塔顶物流(3)分离成一主物流(5)和一次物流(6)，所述主物流(5)在一涡轮(T1)中被减压，以便形成一减压的主物流(7)，并且所述次物流(6)在一交换器(E2)中被冷却，然后减压以便形成一减压的次物流(9)，
(iii)一蒸馏设备(C3)，其产生一第二塔顶物流(11)和一第二塔底物流(22)，该蒸馏设备(C3)被供给至少一部分减压的主物流(7)、至少一部分冷的塔底物流(10)、和至少一部分减压的次物流(9)，并且包括一在压力P1下运行的第一蒸馏塔(C1)，所述冷的塔底物流(10)的温度相对地没有减压主物流(7)的低，且所述减压次物流(9)的温度比所述减压主物流(7)相对地低些，所述第二塔顶物流(11)在所述交换器(E2)中冷却所述次物流(6)，然后在再加热和多个压缩和冷却步骤之后，构成其第一种产物(17)，第二塔底物流(22)在压缩与再加热后构成第二种产物(34)，其特征在于：
所述蒸馏设备(C3)包括至少一在压力P2下运行的第二蒸馏塔(C2)，P1与P2之差在5至25巴之间；
并且，所述第一蒸馏塔(C1)产生一第三塔顶物流(11)和一第三塔底物流(23)，所述第三塔顶物流(11)构成由所述蒸馏设备(C3)产生的第二塔顶物流，所述第一蒸馏塔(C1)在其下段被供给至少一部分减压的主物流(7)，所述第一蒸馏塔(C1)在其中间段被供给至少一部分减压的次物流(9)。
9、按照权利要求8所述的分离设施，其特征在于，所述第一蒸馏塔(C1)的运行压力P1在30至45巴之间。
10、按照权利要求8所述的分离设施，其特征在于，所述第二蒸馏塔(C2)的运行压力P2在15至30巴。
11、按照权利要求8所述的分离设施，其特征在于，所述第二蒸馏塔(C2)在其上段被供给至少一部分由所述第一蒸馏塔(C1)产生的第三塔底物流(23)，所述第二蒸馏塔(C2)在其中间段被供给至少一部分冷却的第一塔底物流(10)。
12、按照权利要求8-11中任一项所述的分离设施，其特征在于，所述第二蒸馏塔(C2)包括至少一再蒸发器。
13、按照权利要求8所述的分离设施，其特征在于，所述第四塔顶物流(25)在压缩前在所述交换器(E2)中传递一部分其冷却势。
14、按照权利要求8所述的分离设施，其特征在于，所述第四塔顶物流(25)在压缩后进行多个冷却步骤，其中至少一步骤在所述交换器(E2)中进行，然后在加到所述第一蒸馏塔(C1)之前进行减压。
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