CN1547667A - 现场测量表面蒸发的装置和方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种用于在现场测量从一表面蒸发的方法以及一种测量从一表面蒸发的装置。该装置包括一种由亲水、多孔材料构成的蒸发表面，将该表面连接于一个容器。该方法描述了使用本发明装置的方法。
Description
技术领域
本发明涉及一种在现场测量表面蒸发的方法以及一种在现场测量表面蒸发的装置。固化技术尤其涉及在混凝土的成分和硬化结构方面对温度和湿度状态的调节和控制。固化技术还包括，例如在混凝土的早期硬化阶段对湿度状态的测量/调节/控制，从而在硬化混凝土内获得最佳的性能发育(湿固化)。
背景技术
在最近十几年中，混凝土技术的发展已经为一新概念——高性能混凝土的形成奠定了基础。通常，现有的混凝土使用的水/水泥的比例(w/c比例)在0.40-0.60范围内，但是，现今的超级增塑剂在将20％的硅石烟雾加入时，使得制造具有w/c比例为0.20-0.30的比较流体态的混凝土成为了可能。通过使用这些非常粘稠的混凝土，工业上可获得200-400MPa的混凝土强度，相比而言，现有的混凝土通常只具有30-50MPa的混凝土强度。
在该新概念的理论和实验发展方面，丹麦的混凝土研究发挥了重要的作用，而且，几个丹麦公司目前已经进入到高性能混凝土在特殊目标产品方面的工业实施阶段。
在固化技术术语中，高性能混凝土的概念意味着在硬化过程中明显提高了对优化和控制湿固化的需要。在低w/c比例时，即使在早期硬化阶段只损失了不多的水分，但都可能对随后的混凝土硬化和性能发育产生有害的影响。
在高性能混凝土领域内，在未来的几年中，预期将会出现一种对在加工过程中用于混凝土的湿固化状态的测量/调节/控制方面的简单和可操作性方法的增长需求。
发明内容
在混合和浇注的最初几个小时中，混凝土为塑性和可处理的。混凝土的凝固，即变硬和变刚硬的时间通常是在加入水并混合之后的4-8小时内出现。在凝固阶段及紧随其后的过程中，混凝土的强度非常低，在此状态下，浇注混凝土非常易于受到各种型式的机械影响。
如果在凝固之前和凝固的过程中，混凝土暴露于非常干燥的状态下，则在混凝土的表面会出现有害的破裂。这些塑性收缩裂纹产生的原因是，在硬化粘合阶段，孔隙水在毛细管内液面的凹面中的表面张力建立了临界的毛细管拉伸应力。
对于现有的混凝土而言，在早期硬化阶段，由于塑性收缩而产生的裂缝损害通常会在高温、较低的湿度和高的风速浇注时带来一个问题。特别是，当在薄层中浇注混凝土/灰浆时，例如，当与修补工作有关而喷混凝土时，这种损害将可能变得更严重了。在这种情况下，由于薄层的原因，即使只有少量水分的蒸发损失，也会由于塑性收缩而引起裂缝损害。
根据美国的混凝土协会报告ACI 305R-91，如果在早期硬化阶段由于蒸发导致的水分的损失小于大约1kg/m2h，则可避免在整个混凝土、即较大尺寸的混凝土结构中出现实际的裂缝损害。但，对于诸如喷混凝土的薄层而言，容许蒸发率将更低。
高性能混凝土特别容易在早期硬化阶段变得干燥。这主要是由于以下三方面的原因而造成的：
1.混凝土低的孔隙度和渗透性意味着任何由于从表面区域的蒸发而导致的损失只能通过从下层混凝土中加入水而补充到一有限的程度。
2.混凝土内高的固体微粒的含量使系统“坚硬”，结果，即使只有不多水分的损失也会“锁紧”微粒系统，在此基础上，水分的更多损失将导致孔隙水内管内液面的凹面和毛细管拉伸应力的形成。
3.加入的硅石烟雾通常具有0.1μm的微粒尺寸，该微粒尺寸比水泥微粒的平均尺寸小约100倍；这样，由于早期干燥引起的毛细管拉伸应力因而要比现有混凝土的大得多。
在高性能混凝土中，这些有害的物理现象通过在粘合阶段发生的大量的自动收缩这样的事实而会更加恶化，从而增加了在硬化过程中裂缝形成的倾向。
因此，本发明的目的在于提供一种用于测量从一表面尤其是从一含有水泥稳定材料的表面，特别是从一物质蒸发的任何表面蒸发的方法以及装置。
下面将对基于水泥的材料的早期硬化阶段来进行讨论。
应用于湿式水泥稳定材料的表面的热力学原理可与几种其它表面的情况进行比较，所述的这些表面诸如运动员或者动物的皮肤表面，自然进行蒸发的植物的叶子表面或者一个诸如着色表面的表面处理物的表面，在该表面上，表面处理的溶剂的蒸发将连同该表面处理剂的固化。总之，本发明的原理同样可应用允许在装置和表面之间进行热力接触的任何类型的表面上。
蒸发损失的测量
湿式混凝土表面的蒸发率取决于下层混凝土内热含量和热量发育，环境空气的温度和湿度以及周围的风速之间复杂的相互作用。浇注之后，混凝土的表面温度将相对于环境空气在准湿温均衡方面进行调节。因此，湿式混凝土表面的蒸发率将受到大量随时间变化的参量的影响，诸如：
空气温度：θa(t)
相对湿度：RH(t)
混凝土表面的风速：v(t)
硬化混凝土内热量的发育：Q(t)
蒸发过程中的调节势差是环境空气内部分蒸汽压和湿式混凝土表面上部分饱和蒸汽压之间的压力差Δp(t)。混凝土的表面温度，就像调节势差Δp(t)一样，明显受到由对流决定的热量和在混凝土表面的边界层内传递的湿度的影响，而且该温度还依赖于环境空气中的风速。
在局部小气候、环境作用和下层混凝土块内的热量发育之间的相互作用使技术上的计算和测量变得复杂了。
在某种简化的情况下，对于这种在湿式混凝土表面和环境空气之间的边界层内耦合的湿热传递而言，可建立起近似的热力计算公式，从而对蒸发率进行估计。图1示出了通常用于估计湿式硬化混凝土表面的蒸发率的一个例子(ACI305R-91)。
如果将这种用于测量/调节/控制浇注、硬化混凝土的蒸发损失的方法用于建筑技术，则将会受到以下大量的自然因素的限制：
1.用于估计蒸发率随时间变化的参量和对给定的浇注混凝土结构进行灌注的参量。
2.局部蒸发率的估算需要测量至少四个量，其中的两个量为局部风速v和局部相对湿度RH，而且，从测量技术的观点出发，应该将它们表示成“瞬态”量。
3.在凝固的临界时刻上，用标准的测量设备很难记录下水化热对混凝土表面温度的影响。
4.为了估计湿式表面的蒸发率，必需的测量设备和必需的经验都需要具备测量技术方面的广泛知识。
本发明装置的整体构思是测量出湿式硬化混凝土的实际总蒸发损失，从而取代根据难以测量的随时间变化的参量而对混凝土蒸发率的瞬时值的近似估计。该测量构思已经利用按本发明装置构造的不同的多种样机而实验过。
上述问题和本发明背后的整体构思都引发了本发明在现场从一表面测量出物质蒸发的装置的设计，其中，该装置包括一由亲水、多孔材料构成的具有轮廓分明区域的蒸发表面，而且所述的蒸发表面与含有从该表面蒸发的相同物质的容器处于开放连接状态。
在使用中，当该装置与一表面紧密地接触起来时，具有用作蒸发表面的亲水、多孔表面的所述装置将确保相同的边界条件立即出现在该蒸发表面和材料表面之上。，
如果是基于水泥的材料，尤其是在上述混凝土的情况下，从该表面蒸发的物质首先是水。通过设置一带有水的容器，混凝土表面上的蒸发状态将与在该装置的蒸发表面上蒸发的状态完全相同。直接与该容器开放连接的所述亲水、多孔材料将吸取容器中通过蒸发而逸出的流体。这就能够记录下从该表面实际总的蒸发物质。
在本发明的一个实施例中，该容器为一毛细管。毛细管的特征在于其具有非常窄的内径，因此，蒸发表面的即使非常小的蒸发都将引起该毛细管内物质表面(即液体表面)的可测量的位移。
在本发明的另一个优选的实施例中，表面蒸发的程度能从安装在该装置上的标尺中读出来。通过在受控状态下测试该装置，能校准一个标尺以便适合于将其应用于该装置的表面上。在以下进行的大量实验中，借助于该标尺记录下在受控状态下实际的蒸发损失，而且设置一个相应的校准尺，以便在用于测定硬化水泥表面的蒸发损失的装置中使用。
在如下对混凝土表面描述的一类似方式中，能够测试那些经过处理的表面，运动员或者动物的皮肤表面或者记录植物叶子上的蒸发。因此，可以设置校准尺来测量不同表面的蒸发。
在本发明的另一个优选的实施例中，将毛细管内的物质染色并且将该管的一端密封，这样，在使用前必须打破该密封；或者可供选择的是，毛细管在不与蒸发表面相连接的这端是开放的。当使用该装置的后一种型式时，在现场将管注满液体。一种注满液体的方式是将开口端浸在液体中，然后通过毛细吸引作用使液体充满毛细管。
尽管包装非常严密，但在运输或者长期储存过程中上述第一种形式的毛细管内可能还会出现气泡，所以优选后一个实施例。如果在采取测量之前，在现场立即或者很快将毛细管充满，则完全能避免上述的问题。此外，如果将毛细管内的物质染色并因而醒目的话，将更容易地读出表面的全部蒸发损失。
对于能够模拟实际蒸发过程的装置而言，一个条件是该装置与蒸发发生的表面之间具有良好的热力接触。在本发明的一个优选实施例中，将蒸发表面和毛细管都设置在一个导热底板上。通过确保在装置和该需要测量蒸发的表面之间的这种热力接触，可确保将蒸发表面上的液体裸露在包括表面水化热在内的相同边界条件上。
本发明一个优选实施例的特征在于，底板是由铝或者是由在与所述表面进行紧密热力接触的侧面上具有铝涂层的合成材料来制成的。由于铝是一种特别的导热材料，所以该实施例更为优选。
在另一个优选的实施例中，亲水、多孔材料是从诸如石膏、毡制品、纤维材料或烧结陶瓷材料中选择出来的。在下面一些特定实施例的描述中，蒸发表面是由硬化石膏来制成的。亲水、多孔材料的特性依设计该装置的用途而定。此内容的最重要的一方面是应使用这样的一种亲水、多孔材料，该材料能够将毛细管内的物质运送至从蒸发表面蒸发出来，该表面的环境与需要记录蒸发损失的表面相同。
在另一个优选的实施例中，在毛细管或者底板上设置校准尺，以便示出从装置的蒸发表面测量到的毛细管内物质的总蒸发损失，并且用诸如kg/m2的清楚的单位来表示。因此，使用户能连续和清楚地记录表面的蒸发损失的任务变得简单和容易了。
在本发明的一个优选实施例中，在装置上设有用于电子数据收集的装置。该装置包括一个带有接口的ICC芯片(集成电路卡)。蒸发可根据诸如毛细管内阻抗的测量而记录下来，其中，在该毛细管内，阻抗与表面的蒸发成比例地增加，或者从激光器二极管向毛细管内的液面发出一束激光并利用一光敏二极管记录下表面反射的干涉，或者可替换的是，将多个光敏二极管设置在与测量尺对应的毛细管旁边，通过改变二极管上光的角度表示出该毛细管内液面的通道以及蒸发表面的蒸发。将芯片编程，以某特定的时间间隔来输入数据，并允许数据经过接口而下载以便在计算机上进行进一步的处理。
在一个优选的实施例中，该装置是由柔性的导热材料来制成的，因此，该装置能用于其它类型的表面上。就此而论，尤其是应用在皮肤表面。在此应用中，将装置设计成能粘附到皮肤上的诸如绑带形状的产品。
在本发明的特定实施例中，将该装置设计成可随意使用的测量计。在本发明装置的其它实施例中，尤其是使用电子器具因而测量计更加昂贵的情况下，将装置以这样的一种方式来设计，即可更换容器/毛细管而且蒸发表面能清洁和更换。
下面，将结合附图对本发明进行详细的说明。
附图说明
图1示出根据ACI 305R-91(高温混凝土)常规用于建立湿式硬化混凝土表面的蒸发率的标准曲线图；
图2a和2b分别示出在早期硬化阶段风和干燥的影响效果；
图3a示出本发明的装置；
图3b示出本发明密封包装的装置；
图4a-d示出测试本发明的装置时一个测量程序的几个例子；
图5示出利用本装置测量到的结果与实际测量到的重量损失之间的比较；
图6示出用于测试该装置的实验装置。
图2a示出在早期硬化阶段风影响的效果。两个样品的高性能混凝土的粘合阶段都具有w/c之比为3.30以及加入20％的硅石烟雾(silica fume)。左面的样品是根据在20℃和50％相对湿度的静止空气中硬化16小时后拍摄的照片而绘出的。右面的样品是在相同的空气气候下裸露在4-5m/s的风速情况下获得的。图中示出的样品是15×15cm，厚为10cm。显然，风载荷使由塑性收缩而引起的裂缝损害变得恶化了。
图2b示出在早期硬化阶段干燥的影响。左面的样品示出了具有w/c之比为0.5以及加入0％的硅石烟雾的现有混凝土的粘合阶段。右面的样品示出了具有w/c之比为0.3以及加入20％的硅石烟雾的高性能混凝土的粘合阶段。两个样品都是根据在20℃和50％相对湿度的静止空气中硬化16小时后拍摄的照片而绘出的。图中示出的样品是15×15cm，厚为10mm。左面示出的现有混凝土的粘合阶段有早期破裂的迹象；右面示出的高性能混凝土由于塑性收缩造成了严重的破裂。
图3a示出本发明装置1的加工和实验样机的例子。测量系统包括具有水/石膏比率为0.60的石膏的圆形蒸发表面2。嵌入的内径为φ0.9的毛细管3与蒸发表面2液力接触。
设有毛细管的蒸发表面可安装在0.5×15×65mm的铝底板4的上部上或者嵌入在1.5mm丙稀酸类板上，其中，已经将类似尺寸的铝盘粘结到该丙稀酸类板上。
毛细管3包含加入了染料的水。在测量的过程中，该装置与湿式下层紧密地热力接触，从而使蒸发表面和下层具有相同的温度。将底板4上的尺子校准，这样，石膏表面的蒸发损失能直接以单位kg/m2来读出。
在该装置的工业化大批生产的情况下，下面的两个实施例将是可能的：
1.该装置是在具有低吸水率的硬型塑料，诸如聚苯乙烯中注射模制出来的。毛细管可以是安装在导向凹槽内的一个玻璃管或者可以是在底板本身上的一个浇铸口。蒸发表面是在圆形的充满石膏的型腔内在毛细管的端面上形成的。底板的总厚度为1.6～1.8mm。装置的最终外形与图3示出的样机相似。
2.底板4是由0.2-0.3mm的铝板经模制和冲压而制成的。在模制的过程中，形成了用于毛细管的约1.4mm的深槽和同样深度的轮廓分明的圆形型腔，该型腔用于充满石膏的蒸发表面。由于铝具有高的热扩散性能，所以本实施例的热力性能将优于上面1)的实施例的热力性能。
装置的灵敏度和测量范围通过毛细管和蒸发表面之间直径比的选择可用于大量不同的应用中。
在实际应用中，毛细管3的端面可以从底板4中突出出来并且是密封的。在毛细管和蒸发表面2充满真空之后，利用图3b所示的防扩散密封，将底板封闭在饱水、防藻的纤维断裂试验仪中。
为了测量，要破坏密封，毛细管的端面破坏了，并且将装置在选择的测量点处压入到混凝土表面上。
如上所述，另一个实施例的特征在于，空的毛细管在远离蒸发表面的端面上为开放的。在使用前通过将毛细管浸入液体中而将其立即充满。
为了能证明装置的操作，利用该制成的样机进行大量的测量。在这些测量过程中，如图6所示，将装置安装在具有轮廓分明的蒸发区域的样品上，其中，将该样品放置在具有0.001g溶液的数字式标尺上。然后，将以kg/m2形式表示的实际蒸发损失记录下来，并且与该装置获得的结果进行比较。样品表面上的风速v(m/s)和RH(％)在实验的过程中是变化的。
在测量过程中，要记录下周围空气的温度θa和相对湿度RH以及风速v和湿式表面θt的温度。
图4a-d示出了一个这种测量过程的实例，其中样品处于复杂的干燥作用中。
图4a示出在早期硬化阶段时，自由的样品上的相对湿度RH，RH约为35％的阶段从以全覆盖的方式RH为90-100％的阶段中分离出来。
图4b示出在早期硬化阶段时，样品表面上的大致风速情况。如图所示，在测量过程中，在一部分时间内，风速保持为常数，此外风速分别增加或者减小。最大的风速为4-5m/s；在某些阶段中，该样品被静止的空气所围绕着。
图4C示出在测量过程中样品的测量到的蒸发率。值得注意的是，蒸发率从全覆盖过程中0kg/m2h改变为最大风速过程中的约0.70kg/m2h。尤其注意到，最大的蒸发率是在全覆盖阶段之后立即出现的，此时，样品的温度已经升至接近室内湿度的值。由于湿度冷却降低了样品的温度，所以蒸发率再次降低。
图4d示出在测量过程中，测量到的样品的总蒸发损失。曲线代表图4c中示出的蒸发率的时间积分。在实验过程中，在暴露100-120分钟之后，表面上可以看到最初的裂缝迹象，而在140-150分钟之后，在表面上就出现了清晰、深入和开放式的裂缝。这也验证了一个理论，即塑性收缩裂缝形成的危险更高地依赖于样品的厚度。
图4a示出了在实验过程中相对湿度RH的变化情况，而图4b示出风速v的变化情况。如图4c所示，蒸发率明显地受到这些变化的边界条件的影响。样品在实验过程中总的蒸发损失如图4d所示。
作为一个例子，0.70kg/m2h的蒸发率是在120分钟后测量到的而且紧随全覆盖过程之后。在此时间点上，样品的温度与周围温度的温度相匹配，即约为22℃，相对湿度约为35％，而且风速约为4.5m/s(约16km/h)。利用这些边界条件，如在ACI 305R-91列线图(图1)中(A)所示，通过计算能够估计出蒸发率约为0.70kg/m2h，该值与测量值非常一致。从图4c可以看出，借助于列线图对干燥作用的正在进行的蒸发的研究不是一种适宜的测量技术，这是因为，在蒸发率的每次测量中包含了四个随时间变化的参量。此外，实际中，调节的固化参量是与图4d对应的总蒸发损失。
相比而言，通过该装置已经进行的实验标明，尽管边界条件内存在这些复杂的变化，但是利用本发明的技术还是能够容易和非常精确地确定出全部的蒸发损失。在进行的干燥状况实验中，将该装置测得的蒸发损失与图5示出的蒸发损失进行比较。
图5是在用于图4表示的硬化的边界条件下，该装置的一个实验的例子。受检的样品的粘合阶段具有w/c之比为0.30以及加入20％的硅石烟雾。该图以kg/m2的形式示出了测量到的蒸发损失和与其相比的从校准装置中读出的值。所用的装置是一个矩形蒸发表面的样机；具有大量与产品有关利益的设计。实验装置如图6所示。
图6示出了用于测试该装置的样机的实验装置。受检的粘合阶段是在一个15×15cm的模具中浇注出来的。在浇注之后，如图所示，将该装置在粘合阶段安装并且将模具放置在具有0.001g溶液的标尺上。
从技术上说，该装置的特征在于：
具有轮廓分明区域的蒸发表面是由多孔、亲水材料制成的，该蒸发表面确保最新浇注的混凝土的热力接触，这样，通过以下的随时间变化的参量可以确定出蒸发表面上的局部小气候，这些参量包括：表面温度θ(t)，空气温度θa(t)，相对湿度RH(t)和风速v(t)，而且该局部小气候与围绕混凝土表面上的相应的局部小气候是相同的。
准湿温差θ(t)-θ′(t)与周围空气温度θa(t)之比对于测试器的蒸发表面和周围混凝土的表面而言是相同的。
将水以这样的一种方式从一诸如嵌入毛细管的容器加入到蒸发表面中，该方式为从蒸发表面蒸发的水w(kg/m2)的量能从毛细管内的校准尺上直接读出来。
在任意时刻记录下的蒸发表面的总的蒸发损失w(kg/m2)等于在混凝土表面上测量到的、随时间变化的独立的蒸发参量的表面温度θ(t)，空气温度θa(t)，相对湿度RH(t)和风速v(t))的总体效应。
通过使用该装置，本方法的特征在于：
1.其是一种便宜的、可成批生成的非必需测试器，在简单的脱模后就能被激活并且通过在一最近浇注的混凝土表面上压痕能实现其功能。
2.职员在建筑现场就能快速和容易地进行对湿式硬化混凝土表面的总蒸发损失的测量，而不需要具备有关测量温度和湿度方法的专门技术知识。
3.在用于混凝土的工作说明书中，该测量方法可规定出清晰和可控制的对湿式固化的要求。
4.普通技术人员能以一种简单和便宜的方式通过测量来进行该工作，遵守工作说明书的要求，从而完成混凝土的水分处理。
5.该测量方法代替了现有的对湿式硬化混凝土表面的蒸发损失进行的复杂、昂贵技术测定，而且同时，在测量该蒸发损失方面具有更高的确定性和精确性。
因此，该装置产生了一种在早期硬化阶段用于现场测量混凝土表面的水分蒸发的新方法。当在早期硬化阶段确定出干燥的程度，而且与到目前为止使用的方法相比，该装置提供了一种简单、确定和更精确的测定硬化混凝土的蒸发损失的方法；反之，该方法也能够避免包括由于塑性收缩导致的有害裂缝损害在内的固化问题。
本发明一个特定的实施例可以分成以下两个目标组：
目标组A：公司涉及混凝土结构的浇注，混凝土道路，混凝土物品或者利用现有的混凝土修复混凝土。在这些情况中，该装置能用于在现场对干燥状态的测量/调节/控制，该干燥状态是早期硬化阶段混凝土裸露的环境。对于这些类型的混凝土工作而言，目前实际的编码保证了不同于文件记载的大量对湿式固化的特定需求。这些需求的一个例子如在从DS(丹麦编码)482:199中抽取出来的第17页和第18页所示。结合所谓的高温混凝土，其尤其需要一种用于干燥状态的测量/调节/控制的方法。
目标组B：公司涉及高性能混凝土的工业实施和应用。目前高性能混凝土的粘合阶段尤其易于受到干燥作用的影响。在固化技术中，对于这种产品的制造而言，该装明显提高了对优化和控制湿固化的需要。该装置更容易地满足这些更严格的湿固化的需要。近年来，市场对于由高性能混凝土制成的特定产品的需求一直在增加。
从DS482:1999摘录的有关干燥的问题
DS482:1999
9.7在硬化阶段混凝土的保护
应该保护混凝土以防在硬化阶段受到有害的影响。
注意：有害的影响可以是，例如阳光直射、强风、水和冲洗。这些影响可能出现在处理、定位、压缩的过程中或者在硬化阶段结束前的任何时间上。
应该保护自由表面以防出现严重的干燥，而且建筑物作为一个整体应该被保护以防受到有害温度的影响。
在无源环境中防止干燥的保护应该仅仅在特定需要的情况下才进行。
注意：内部表面和基底通常需要干燥保护。
9.7.1干燥
在硬化阶段，为了避免由于塑性收缩而形成裂缝以及为了确保水泥的水化阶段有充足的水，应该保护自由表面以防出现严重的干燥。
注意：上述内容在最近可能建立保护和保护的持续时间内更需要。塑性收缩裂缝可能在混凝土的凝固过程中就会出现。混凝土的凝固时间可参考DS423.17来确定或者参考DS423.37根据混凝土的热量发育来确定。
9.7.1.1保护的建立时刻
在浇注之后尽快如表9.7.1.1a所示保护所有的表面以防受到严重的干燥。
表9.7.1.1a 在建立干燥保护之前最大许可的水分蒸发
| 混凝土的内含物， 混凝土的内含物， 从表面蒸发的水分的FA+MS中的X MS中的Y 最大量在C+FA+MS中 在C+FA+MS中的重量百分比 的重量百分比 |
| X＞15％ Y＞5％ 1.5kg/m215％≥X＞15％ 5％≥Y＞0％ 3.0kg/m25％≥X Y＝0％ 6.0kg/m2 |
表9.7.1.1a中水分量对应于对应于厚0.2m或者更大的土层。对于小于0.2m的厚度而言，水分量应该成比例地降低。然而，在凝固开始之前应该在原位进行干燥的保护。
注意：如果没有文件能证明已经满足了表9.7.1.1a所规定的要求，应该在按照表9.7.1.1b自浇注开始所允许的时间期限之前建立表面保护。
注意：表9.7.1.1b-在最大风速5米/秒的情况下，建立保护以防干燥的最终期限
| 混凝土的内含物， 凝土的内含物， 室外 室内温度FA+MS中的X MS中的Y 作业 混凝土的温度在C+FA+MS中 在C+FA+MS中 ＞30℃ 15-30℃ ＜15℃的重量百分比 的重量百分比 |
| X＞15％ Y＞5％ 1小时 1小时 1.5小时 2小时15％≥X＞15％ 5％≥Y＞0％ 2小时 2小时 3小时 4小时5％≥X Y＝0％ 4小时 4小时 6小时 8小时 |
表9.7.1.2a的时间对应于厚度为0.2m或者更多的土层。对于厚度小于0.2m的土层而言，时间应成比例地降低。
9.7.1.2保护的持续时间
为了确保混凝土表面的密度和充分的水化，如表9.7.1.2a所示，应该保护混凝土表面以防出现严重的干燥。
表9.7.1.2a-以相对水化表示的干燥保护的最小持续时间(根据混凝土的绝热发育来表示)
| 环境等级 | P | M | A | E |
| 相对水化％ | 40 | 60 | 85 | 90 |
注意：持续时间是根据测量到的混凝土的绝热发育参数来计算的。如果没有限定热量参数，则表9.7.1.2b表示的值通常足以避免严重的干燥。
注意：表9.7.1.2b-干燥保护的最小持续时间
| 在去除保护的最早时间上以成熟2)小时的量测得的混凝土年龄1) |
| 环境等级： P M A E |
| w/c＞0.55 15 - - -0.55≥w/c＞0.45 15 36 - -0.45≥w/c＞0.40 12 24 1200.40≥w/c 12 24 96 120 |
1)如果混凝土在混合后多于5小时才开始凝固，则图示的成熟时间也将相应的改变。
2)混凝土的成熟是在10mm的最深处通过测量混凝土的表面而获得的。
3)需要的干燥保护可通过以下来提供：
脱模并且覆盖上混凝土的自由表面
用防蒸气隔膜覆盖上
使环境保持足够高的相对湿度
总保持表面潮湿；然而，应该避免表面重复地潮湿和干燥
除非在项目说明书中提出其它的需要，否则使用设有密封介质的密封剂通过参考实验方法TI-B33确定出至少75％的效应因素。
一旦新的混凝土能容许表面这些，应开始湿化处理。
Claims (12)
1.一种用于在现场从一表面测量出物质蒸发的装置，其特征在于，该装置包括一由亲水、多孔材料构成并具有轮廓分明区域的蒸发表面；而且所述的蒸发表面与含有从该表面蒸发的相同物质的容器处于开放连接。
2.根据权利要求1所述的装置，其特征在于，所述的容器为一毛细管，并且所述的装置设有一个校准尺，从该校准尺上能直接读出该表面的蒸发量。
3.根据权利要求1或者2所述的装置，其特征在于，将染料加入到该管内的物质中，并且所述的毛细管一端密封，此时在使用前打破该密封，或者远离蒸发表面的端面为开放状态，此时在使用前将该毛细管充满。
4.根据权利要求1、2或者3所述的装置，其特征在于，所述的蒸发表面和毛细管都设有一个导热底板。
5.根据权利要求4所述的装置，其特征在于，所述的底板为一铝板或者一合成板，所述的合成板在与所述表面进行密切的热接触的侧面上具有铝涂层。
6.根据前述权利要求中的任一项或者多项所述的装置，其特征在于，所述的亲水、多孔材料是从下组之一选择出来的：石膏、毡制品、纤维材料和/或烧结陶瓷材料。
7.根据前述权利要求1-6中的任一项或者多项所述的装置，其特征在于，将该装置上的校准尺校准以便显示出在该装置的蒸发表面上物质的总蒸发损失。
8.根据前述权利要求中的任一项或者多项所述的装置，其特征在于，将所述的毛细管整体结合到所述的底板上。
9.根据前述权利要求中的任一项或者多项所述的装置，其特征在于，所述的底板是由一种柔性的导热材料制成的。
10.根据前述权利要求中的任一项或者多项所述的装置，其特征在于，所述的装置设有用于电子数据收集的装置和用于与外部单元电子联通的装置，其中，所述的电子数据主要包括随时间变化和/或总蒸发损失的数据。
11.一种根据权利要求1-6中的任一项或者多项所述装置测量到的蒸发来现场从一表面测量出物质蒸发的方法，其中：
将所述毛细管的密封端打破或者在使用前将该毛细管充满；
使蒸发表面与所述表面紧密地热接触，这样，所述表面的蒸发状态与该装置的蒸发表面的蒸发状态相同，从而能够从毛细管的表面上读出总的蒸发。
12.根据权利要求11所述的方法，其中，所述表面为一种基于水泥的材料，并且将该毛细管校准以便记录从一基于水泥表面的蒸发损失，从而将所述基于水泥材料的表面的相关的总蒸发损失记录下来。
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