CN117165825A - 一种FeCrNiCuTi高熵合金及其制备方法与应用 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金及其制备方法与应用，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTix，其中，0<x<1。本发明提供的FeCrNiCuTi高熵合金具有优异的综合力学性能，其维氏硬度>327HV，尤其可以达到650HV，屈服强度>523MPa，最高可达1464MPa，抗压强度>1276MPa，最高可达1947MPa，平均摩擦系数在0.47‑0.62，具有较高的硬度、强度和良好的耐磨性，能够满足盾构机钻头、轮船螺旋桨零件等苛刻工况条件的使用要求；制备方法采用现有工业生产设备，操作简易、成本低廉、可进行规模生产应用。
Description
技术领域
本发明属于合金材料技术领域，涉及一种高熵合金，尤其涉及一种FeCrNiCuTi高熵合金及其制备方法与应用。
背景技术
高熵合金突破传统合金以一种元素为主的设计理念，是由五种或五种以上近等摩尔合金元素共同形成的固溶体合金，具有高的混合熵、严重的晶格畸变和迟滞的扩散效应等特性。高熵合金的高熵效应会抑制金属间化合物的形成，使其更容易形成简单的固溶体结构，如面心立方(FCC)和体心立方(BCC)等。高熵合金的晶格畸变效应、迟滞扩散效应以及“鸡尾酒”效应使得合金表现使合金表现出相较于传统合金更优异的综合性能，如高强度硬度、优良的耐磨性耐蚀性及高温稳定性等等，具有在苛刻工况条件下服役的潜力。
作为典型的FCC单相高熵合金，FeCrMnCoNi合金具有优异的塑性和断裂韧性，但是其硬度和强度较低。已有研究表明，在室温下，FeCrMnCoNi合金的硬度不超过200HV，屈服强度不超过400MPa，难以获得实际应用。金属材料在室温条件下服役的条件居多，不仅需求一定的塑性变形能力，还应具备足够的强度硬度以及耐磨等。
CN113564444A公开了一种CrMnFeNi2Cu2Ti0.1高熵合金及制备方法和热处理方法，该种合金的组织相主要为FCC和BCC相固溶体，强度较好，塑性较好，压缩屈服强度达到了1398.2MPa，硬度达到543HV，但应用于苛刻条件工况下，其强度、硬度和耐磨性稍显不足。
现有技术中，研发的FeCrNiCuTi高熵合金体系，不使用Co、Mn、Mo等贵金属，经济性好，但是其强度方面的力学性能难以达到苛刻工况条件的使用要求。例如，CN107523740A公开了CuCrFeNiTi高熵合金材料及其制备方法，其Cu:Cr:Fe:Ni:Ti的摩尔比为1:1:1:1:1；CN114990413A公开了一种耐蚀FeCrNiCuTi高熵合金及其制备方法，其组分原子百分比为：Fe:24-30％，Ni:24-30％，Cu:12-15％，Ti:12-15％，Cr:9-29％，两种FeCrNiCuTi系高熵合金均在耐蚀性能方面表现良好。
因此，针对现有技术不足，需要提供一种FeCrNiCuTi高熵合金及其制备方法与应用。
发明内容
本发明的目的在于提供一种FeCrNiCuTi高熵合金及其制备方法与应用，提高FeCrNiCuTi高熵合金的硬度、强度和耐磨性，满足苛刻工况条件的使用要求，且经济性好。
为达到此发明目的，本发明采用以下技术方案：
第一方面，本发明提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTix，其中，0<x<1。
本发明提供的高熵合金以等摩尔比的Fe、Cr、Ni、Cu组成基体合金，具有单一的面心立方结构，在基体合金中加入Ti元素，形成FCC、BCC和金属间化合物Fe2Ti三相，Ti元素的原子半径相对于Fe、Cr、Ni和Cu四种元素而言较大，能够形成更为剧烈的晶格畸变效应，进而增强固溶强化效应，使合金的硬度强度大大提升，同时，Ti元素相较于其他四种元素其密度低，可以极大地降低合金的密度，扩大合金的应用范围。随着Ti元素含量的增加，高熵合金中的FCC相含量不断减小，BCC相含量先增加后减小。
优选地，x为0.2-0.8，例如可以是0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7或0.8，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用，优选为0.4-0.8。
当Fe:Cr:Ni:Cu:Ti的摩尔比为1:1:1:1:(0.2-0.6)时，合金为FCC和BCC双相结构，BCC相合金硬而脆，提升了合金整体的硬度、强度和耐磨性。
第二方面，本发明提供了一种如第一方面所述的FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法，所述制备方法包括如下步骤：
(1)按照高熵合金的组成化学式将金属原料进行配料；
(2)将步骤(1)配料的金属原料进行熔炼。
本发明提供的制备方法操作简单、成本低廉、易于工业化生产，且所得高熵合金化学成分分布均匀，致密性高。
优选地，步骤(1)所述金属原料的纯度≥99.99wt％，例如可以是99.99wt％、99.992wt％、99.994wt％、99.995wt％、99.996wt％、99.998wt％或99.999wt％，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，步骤(2)所述熔炼前对金属原料进行预处理。
优选地，所述预处理包括依次进行的超声清洗、酸浸、醇洗和烘干。
优选地，所述酸浸的酸液包括盐酸。
优选地，步骤(2)所述熔炼在保护气氛下进行。
优选地，所述保护气氛包括氩气气氛。
优选地，步骤(2)所述熔炼的次数为7-11次，例如可以是7次、8次、9次、10次或11次。
优选地，步骤(2)所述熔炼时的气压为0.05-0.07MPa，例如可以是0.05MPa、0.055MPa、0.06MPa、0.065MPa或0.07MPa，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，步骤(2)所述熔炼的电流为200-250A，例如可以是200A、210A、220A、230A、240A或250A，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
第三方面，本发明提供了一种如第一方面所述的FeCrNiCuTi高熵合金的应用，所述FeCrNiCuTi高熵合金应用于盾构机钻头和/或轮船螺旋桨零件。
相对于现有技术，本发明具有以下有益效果：
本发明提供的FeCrNiCuTi高熵合金具有优异的综合力学性能，其维氏硬度>327HV，尤其可以达到650HV，屈服强度>523MPa，最高可达1464MPa，抗压强度>1276MPa，最高可达1947MPa，平均摩擦系数在0.47-0.62，具有较高的硬度、强度和良好的耐磨性，能够满足盾构机钻头、轮船螺旋桨零件等苛刻工况条件的使用要求；制备方法采用现有工业生产设备，操作简易、成本低廉、可进行规模生产应用。
附图说明
图1是实施例1-4及对比例1-2制备的合金的XRD图。
图2是实施例1-4及对比例1-2制备的合金的维氏硬度图。
图3是实施例1-4及对比例1-2制备的合金的应力应变曲线图。
图4是实施例1-4及对比例1-2制备的合金的摩擦系数变化图。
图5是实施例1制备的FeCrNiCuTi0.2高熵合金的SEM图。
图6是实施例2制备的FeCrNiCuTi0.4高熵合金的SEM图。
图7是实施例3制备的FeCrNiCuTi0.6高熵合金的SEM图。
图8是实施例4制备的FeCrNiCuTi0.8高熵合金的SEM图。
图9是对比例1制备的FeCrNiCu合金的SEM图。
图10是对比例2制备的FeCrNiCuTi高熵合金的SEM图。
具体实施方式
下面通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案。本领域技术人员应该明了，所述实施例仅仅是帮助理解本发明，不应视为对本发明的具体限制。
为了清楚说明本发明的技术方案，对实施例制备的合金分别测定X射线衍射(XRD)、扫描电子显微(SEM)图像、维氏硬度、压缩性能和摩擦磨损性能。测试方法及参数如下：
XRD：X射线衍射仪的扫描角度2θ范围为20-100°，扫描速度为2°·min-1。
SEM：将制备的合金进行环氧树脂胶镶样处理，树脂胶配比为A:B＝2:1，混合均匀后将模具放于真空干燥箱中静置一段时间缓慢凝固，将镶样好的样品分别用#400、#600、#800、#1200、#2500和#5000不同型号的金相砂纸进行研磨，之后再对样品进行抛光处理；研磨抛光后，将样品浸入王水腐蚀10-12s，利用扫描电子显微镜观察试样的微观组织。
维氏硬度：将制备的合金进行镶样和研磨抛光处理，采用TMVP-1型维氏硬度计测试维氏硬度，该硬度计的试验载荷为200g，保压15s，对每个试样选取9个不同位置测量其硬度，去掉最高硬度值和最低硬度值，取其余硬度值的平均数值作为合金的硬度值。
压缩性能：将制备的合金通过机械加工的方法切割成直径为5mm、高为10mm的圆柱形试样，采用INSTRON-5982型万能试验机测试压缩强度，实验时压缩速率为10-3s-1。
摩擦磨损性能：将制备的合金进行镶样和研磨抛光处理，采用HT-1000型高温摩擦磨损试验机测试摩擦系数，摩擦介质为直径6mm的Si3N4小球，摩擦时间为10min，承载载荷为10N，滑动速度为0.98rad·s-1，摩擦磨损实验前后质量变化通过分析天平称量，称量前后利用超声清洗表面杂质。
实施例1
本实施例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTi0.2。
所述FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法包括如下步骤：
(1)按照目标摩尔比Fe:Cr:Ni:Cu:Ti＝1:1:1:1:0.2，转化为Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料对应的质量比，利用分析天平称量纯度均在99.99wt％以上的Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料，称量时精确到小数点后两位，然后将原料先以去离子水作为清洗液进行超声清洗，再采用0.5mol·L-1盐酸溶液进行酸浸去除原料表面氧化皮，随后采用无水乙醇进行醇洗，最后放入真空干燥箱中进行烘干；
(2)将步骤(1)处理后的所有原料放入非自耗型真空电弧熔炼炉的水冷铜坩埚主熔池中，将Ti单质放置在水冷铜坩埚副熔池内，先将非自耗真空电弧炉炉腔气压抽至10- 5Pa，在炉腔中充入高纯氩气并反复洗气3次，洗气完成后通入氩气使炉内气压达到0.06MPa，接着将事先放在炉内的高纯Ti单质反复熔化3次，消耗炉内残余的氧气后开始熔炼，控制熔炼时的电流为210A，熔炼后得到的合金液经自然冷却得到合金铸锭，将合金铸锭翻转，重复熔炼10次，得到所述FeCrNiCuTi高熵合金。
本实施例制备的FeCrNiCuTi0.2高熵合金(记为Ti0.2)的XRD图如图1所示，维氏硬度如图2所示，应力应变曲线如图3所示，摩擦系数变化图如图4所示，SEM图如图5所示，硬度、强度及摩擦测试结果列于表1中。
实施例2
本实施例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTi0.4。
所述FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法包括如下步骤：
(1)按照目标摩尔比Fe:Cr:Ni:Cu:Ti＝1:1:1:1:0.4，转化为Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料对应的质量比，利用分析天平称量纯度均在99.99wt％以上的Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料，称量时精确到小数点后两位，然后将原料先以去离子水作为清洗液进行超声清洗，再采用0.5mol·L-1盐酸溶液进行酸浸去除原料表面氧化皮，随后采用无水乙醇进行醇洗，最后放入真空干燥箱中进行烘干；
(2)将步骤(1)处理后的所有原料放入非自耗型真空电弧熔炼炉的水冷铜坩埚主熔池中，将Ti单质放置在水冷铜坩埚副熔池内，先将非自耗真空电弧炉炉腔气压抽至10- 5Pa，在炉腔中充入高纯氩气并反复洗气3次，洗气完成后通入氩气使炉内气压达到0.05MPa，接着将事先放在炉内的高纯Ti单质反复熔化3次，消耗炉内残余的氧气后开始熔炼，控制熔炼时的电流为220A，熔炼后得到的合金液经自然冷却得到合金铸锭，将合金铸锭翻转，重复熔炼10次，得到所述FeCrNiCuTi高熵合金。
本实施例制备的FeCrNiCuTi0.4高熵合金(记为Ti0.4)的XRD图如图1所示，维氏硬度如图2所示，应力应变曲线如图3所示，摩擦系数变化图如图4所示，SEM图如图6所示，硬度、强度及摩擦测试结果列于表1中。
实施例3
本实施例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTi0.6。
所述FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法包括如下步骤：
(1)按照目标摩尔比Fe:Cr:Ni:Cu:Ti＝1:1:1:1:0.6，转化为Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料对应的质量比，利用分析天平称量纯度均在99.99wt％以上的Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料，称量时精确到小数点后两位，然后将原料先以去离子水作为清洗液进行超声清洗，再采用0.5mol·L-1盐酸溶液进行酸浸去除原料表面氧化皮，随后采用无水乙醇进行醇洗，最后放入真空干燥箱中进行烘干；
(2)将步骤(1)处理后的所有原料放入非自耗型真空电弧熔炼炉的水冷铜坩埚主熔池中，将Ti单质放置在水冷铜坩埚副熔池内，先将非自耗真空电弧炉炉腔气压抽至10- 5Pa，在炉腔中充入高纯氩气并反复洗气3次，洗气完成后通入氩气使炉内气压达到0.07MPa，接着将事先放在炉内的高纯Ti单质反复熔化3次，消耗炉内残余的氧气后开始熔炼，控制熔炼时的电流为230A，熔炼后得到的合金液经自然冷却得到合金铸锭，将合金铸锭翻转，重复熔炼10次，得到所述FeCrNiCuTi高熵合金。
本实施例制备的FeCrNiCuTi0.6高熵合金(记为Ti0.6)的XRD图如图1所示，维氏硬度如图2所示，应力应变曲线如图3所示，摩擦系数变化图如图4所示，SEM图如图7所示，硬度、强度及摩擦测试结果列于表1中。
实施例4
本实施例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTi0.8。
所述FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法包括如下步骤：
(1)按照目标摩尔比Fe:Cr:Ni:Cu:Ti＝1:1:1:1:0.8，转化为Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料对应的质量比，利用分析天平称量纯度均在99.99wt％以上的Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料，称量时精确到小数点后两位，然后将原料先以去离子水作为清洗液进行超声清洗，再采用0.5mol·L-1盐酸溶液进行酸浸去除原料表面氧化皮，随后采用无水乙醇进行醇洗，最后放入真空干燥箱中进行烘干；
(2)将步骤(1)处理后的所有原料放入非自耗型真空电弧熔炼炉的水冷铜坩埚主熔池中，将Ti单质放置在水冷铜坩埚副熔池内，先将非自耗真空电弧炉炉腔气压抽至10- 5Pa，在炉腔中充入高纯氩气并反复洗气3次，洗气完成后通入氩气使炉内气压达到0.06MPa，接着将事先放在炉内的高纯Ti单质反复熔化3次，消耗炉内残余的氧气后开始熔炼，控制熔炼时的电流为240A，熔炼后得到的合金液经自然冷却得到合金铸锭，将合金铸锭翻转，重复熔炼10次，得到所述FeCrNiCuTi高熵合金。
本实施例制备的FeCrNiCuTi0.8高熵合金(记为Ti0.8)的XRD图如图1所示，维氏硬度如图2所示，应力应变曲线如图3所示，摩擦系数变化图如图4所示，SEM图如图8所示，硬度、强度及摩擦测试结果列于表1中。
实施例5
本实施例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，与实施例2相比，控制步骤(2)的熔炼电流为190A，其余均与实施例2相同。
实施例6
本实施例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，与实施例2相比，控制步骤(2)的熔炼电流为260A，其余均与实施例2相同。
对比例1
本对比例提供了一种FeCrNiCu合金，所述FeCrNiCu合金的组成化学式为FeCrNiCu。
所述FeCrNiCu合金的制备方法包括如下步骤：
(1)按照目标摩尔比Fe:Cr:Ni:Cu＝1:1:1:1，转化为Fe原料、Cr原料、Ni原料与Cu原料对应的质量比，利用分析天平称量纯度均在99.99wt％以上的Fe原料、Cr原料、Ni原料与Cu原料，称量时精确到小数点后两位，然后将原料先以去离子水作为清洗液进行超声清洗，再采用0.5mol·L-1盐酸溶液进行酸浸去除原料表面氧化皮，随后采用无水乙醇进行醇洗，最后放入真空干燥箱中进行烘干；
(2)将步骤(1)处理后的所有原料放入非自耗型真空电弧熔炼炉的水冷铜坩埚主熔池中，将Ti单质放置在水冷铜坩埚副熔池内，先将非自耗真空电弧炉炉腔气压抽至10- 5Pa，在炉腔中充入高纯氩气并反复洗气3次，洗气完成后通入氩气使炉内气压达到0.06MPa，接着将事先放在炉内的高纯Ti单质反复熔化3次，消耗炉内残余的氧气后开始熔炼，控制熔炼时的电流为200A，熔炼后得到的合金液经自然冷却得到合金铸锭，将合金铸锭翻转，重复熔炼10次，得到所述FeCrNiCu合金。
本实施例制备的FeCrNiCu合金(记为Ti0)的XRD图如图1所示，维氏硬度如图2所示，应力应变曲线如图3所示，摩擦系数变化图如图4所示，SEM图如图9所示，硬度、强度及摩擦测试结果列于表1中。
对比例2
本对比例提供了一种FeCrNiCuTi高熵合金，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTi。
所述FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法包括如下步骤：
(1)按照目标摩尔比Fe:Cr:Ni:Cu:Ti＝1:1:1:1:1，转化为Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料对应的质量比，利用分析天平称量纯度均在99.99wt％以上的Fe原料、Cr原料、Ni原料、Cu原料与Ti原料，称量时精确到小数点后两位，然后将原料先以去离子水作为清洗液进行超声清洗，再采用0.5mol·L-1盐酸溶液进行酸浸去除原料表面氧化皮，随后采用无水乙醇进行醇洗，最后放入真空干燥箱中进行烘干；
(2)将步骤(1)处理后的所有原料放入非自耗型真空电弧熔炼炉的水冷铜坩埚主熔池中，将Ti单质放置在水冷铜坩埚副熔池内，先将非自耗真空电弧炉炉腔气压抽至10- 5Pa，在炉腔中充入高纯氩气并反复洗气3次，洗气完成后通入氩气使炉内气压达到0.06MPa，接着将事先放在炉内的高纯Ti单质反复熔化3次，消耗炉内残余的氧气后开始熔炼，控制熔炼时的电流为250A，熔炼后得到的合金液经自然冷却得到合金铸锭，将合金铸锭翻转，重复熔炼10次，得到所述FeCrNiCuTi高熵合金。
本实施例制备的FeCrNiCuTi高熵合金(记为Ti1)的XRD图如图1所示，维氏硬度如图2所示，应力应变曲线如图3所示，摩擦系数变化图如图4所示，SEM图如图10所示，硬度、强度及摩擦测试结果列于表1中。
对比例3
本对比例提供了一种FeCrNiMgTi高熵合金，所述FeCrNiMgTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiMgTi。
所述FeCrNiMgTi高熵合金的制备方法与实施例1相同。
对比例4
本对比例提供了一种FeCrNiCuMn高熵合金，所述FeCrNiCuMn高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuMn。
所述FeCrNiCuMn高熵合金的制备方法与实施例1相同。
表1
表中“—”表示无数据。
由附图及表1数据可以看出：
本发明提供的FeCrNiCuTi高熵合金由FCC、BCC和Fe2Ti三相构成，Ti元素加入，合金会出现花瓣状的BCC相，且随着Ti元素含量的增加，花瓣状BCC相的体积分数出现先增大后减小。
本发明提供的FeCrNiCuTi高熵合金的综合力学性能优异，硬度、强度和耐磨性能均有显著提升，维氏硬度在327HV以上，尤其可以达到656HV，屈服强度在523MPa以上，最高可达1646MPa，抗压强度在1276MPa以上，最高可达1947MPa，摩擦系数在0.62以下；并且，随着Ti元素含量的增加，高熵合金的硬度先增加后减小，抗压强度和屈服强度先增加后减小，塑形应变一直降低，平均摩擦系数和摩擦磨损质量也呈现先增加后减小。
与实施例2相比，实施例5中，熔炼时的电流过小，熔炼时的温度也较低，导致熔炼不充分，合金成分不均匀，其组成相可能有所变化，合金的强度性能有明显下降；实施例6中，熔炼时的电流过大，其成分可能有烧损进而导致其成分与组成相的变化，合金的强度性能同样有明显下降。
对比例3和对比例4中，改变高熵合金的元素组成后，其各相性能均有明显下降，因此，采用本发明优选的高熵合金成分及原子比，硬度、强度及耐磨性各项性能能够协调达到最佳效果。
综上所述，本发明提供的FeCrNiCuTi高熵合金具有优异的综合力学性能，其维氏硬度在327-656HV，屈服强度在523-1646MPa，抗压强度在1276-1947MPa，平均摩擦系数在0.47-0.62，具有较高的硬度、强度和良好的耐磨性，能够满足盾构机钻头、轮船螺旋桨零件等苛刻工况条件的使用要求；制备方法采用现有工业生产设备，操作简易、成本低廉、可进行规模生产应用。
申请人声明，以上所述仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，所属技术领域的技术人员应该明了，任何属于本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
Claims (10)
1.一种FeCrNiCuTi高熵合金，其特征在于，所述FeCrNiCuTi高熵合金的组成化学式为FeCrNiCuTix，其中，0<x<1。
2.根据权利要求1所述的FeCrNiCuTi高熵合金，其特征在于，x为0.2-0.8，优选为0.4-0.8。
3.一种如权利要求1或2所述的FeCrNiCuTi高熵合金的制备方法，其特征在于，所述制备方法包括如下步骤：
(1)按照高熵合金的组成化学式将金属原料进行配料；
(2)将步骤(1)配料的金属原料进行熔炼。
4.根据权利要求3所述的制备方法，其特征在于，步骤(1)所述金属原料的纯度≥99.99wt％。
5.根据权利要求3或4所述的制备方法，其特征在于，步骤(2)所述熔炼前对金属原料进行预处理；
优选地，所述预处理包括依次进行的超声清洗、酸浸、醇洗和烘干；
优选地，所述酸浸的酸液包括盐酸。
6.根据权利要求3-5任一项所述的制备方法，其特征在于，步骤(2)所述熔炼在保护气氛下进行；
优选地，所述保护气氛包括氩气气氛。
7.根据权利要求3-6任一项所述的制备方法，其特征在于，步骤(2)所述熔炼的次数为7-11次。
8.根据权利要求3-7任一项所述的制备方法，其特征在于，步骤(2)所述熔炼时的气压为0.05-0.07MPa。
9.根据权利要求3-8任一项所述的制备方法，其特征在于，步骤(2)所述熔炼的电流为200-250A。
10.一种如权利要求1或2所述的FeCrNiCuTi高熵合金的应用，其特征在于，所述FeCrNiCuTi高熵合金应用于盾构机钻头和/或轮船螺旋桨零件。
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