CN116949377A - 一种提升管材硬度的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种提升管材硬度的方法，所述方法包括：将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材。本发明提供的方法，通过对过渡管材进行多次的拉拔处理，改善管材内部晶相的流动性，实现了对管材硬度的提升同时确保了管材内表面和外表面的硬度差异较小，有利于提升管材整体的硬度均匀性，从而提升管材作为管状靶材使用时的使用性能。
Description
技术领域
本发明涉及材料处理领域，具体涉及一种提升管材硬度的方法。
背景技术
目前，靶材主要分为平面靶和管靶。与平面靶相比，管靶具有利用率高，镀膜成分均匀等特点，是溅射镀膜领域的标准选材。
如CN201722424U公开了一种管靶材组件，其包括：两端具有螺纹的铝或铝合金管靶材；带螺纹的连接接头，与所述铝或铝合金管靶材通过螺纹进行连接。此外，所述管靶材组件还包括密封圈；所述密封圈材质可以为耐高温的橡胶或树脂，且所述密封圈可以具有金属骨架。另外，所述连接接头材料选自铝基合金或铁基合金。本实用新型通过螺纹连接构成管靶材组件，可以循环再利用所述连接接头，降低成本，节约资源，解决了以往连接接头无法循环利用造成资源浪费的问题。而且，本实用新型操作简单，并能使所述管靶材与所述连接接头牢固地连接在一起。
CN212128289U公开了一种旋转管靶材，包括内衬管、标记杆和靶材本体，所述内衬管的端部设置有螺纹件，且内衬管与螺纹件之间为焊接连接，并且螺纹件的外侧连接有防护盖，所述防护盖的边侧设置有固定块，且固定块的内部设置有弹簧，所述弹簧的端部连接有卡杆，且卡杆的端部连接有卡槽，所述标记杆贯穿于固定块的内部，且固定块与标记杆之间为活动连接，所述内衬管的另一端开设有第一连接槽，且第一连接槽的内部设置有固定杆。该旋转管靶材设置有内衬管，不使用时可安装防护盖对内衬管进行保护，在靶材与设备连接处采用不锈钢管通过螺纹方式与设备连接，降低了成本，设置密封圈能够保证加工时的密封性。
然而当前的含铜管状靶材在使用过程中仍存在硬度较低，及内表面和外表面硬度均匀性较差的问题。
发明内容
鉴于现有技术中存在的问题，本发明的目的在于提供一种提升管材硬度的方法，以解决现有含铜管状靶材在使用过程中仍存在硬度较低，及内表面和外表面硬度均匀性较差的问题。
为达此目的，本发明采用以下技术方案：
本发明提供了一种提升管材硬度的方法，所述方法包括：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材。
本发明提供的方法，通过对过渡管材进行多次的拉拔处理，改善管材内部晶相的流动性，实现了对管材硬度的提升同时确保了管材内表面和外表面的硬度差异较小，有利于提升管材整体的硬度均匀性，从而提升管材作为管状靶材使用时的使用性能。
作为本发明优选的技术方案，所述锭材包括纯铜锭材或铜合金锭材。
作为本发明优选的技术方案，所述第一热处理的温度为700-800℃。
优选地，所述第一热处理的时间为3-4h。
作为本发明优选的技术方案，所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸。
作为本发明优选的技术方案，所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的55-60％。
优选地，所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的115-125％。
优选地，所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的60-70％。
作为本发明优选的技术方案，所述第二热处理的保温温度为700-800℃。
优选地，所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压。
作为本发明优选的技术方案，所述挤压中的挤压力为3000-4000t。
优选地，所述挤压中的挤压速率为4-5mm/s。
作为本发明优选的技术方案，所述第一拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7-9％，以过渡管材的壁厚为基准。
优选地，所述第二拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准。
作为本发明优选的技术方案，所述第三拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准。
优选地，所述第四拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5-8％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
作为本发明优选的技术方案，所述方法：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材；
其中，所述锭材包括纯铜锭材或铜合金锭材；
所述第一热处理的温度为700-800℃；所述第一热处理的时间为3-4h；
所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸；所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的55-60％；所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的115-125％；所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的60-70％；
所述第二热处理的保温温度为700-800℃；所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压；所述挤压中的挤压力为3000-4000t；所述挤压中的挤压速率为4-5mm/s；
所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7-9％，以过渡管材的壁厚为基准；所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5-8％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
与现有技术方案相比，本发明具有以下有益效果：
本发明提供的方法，通过多次拉拔，改善管材内部金属的流动性，增加变形量，提升管材的硬度，同时结合特定的锻伸过程，降低管材内表面和外表面的硬度差异，显著提升了管材的使用性能，所得管材的内表面和外表面硬度的差值的绝对值＜2HV，管材的硬度较锭材可提升2倍以上。
具体实施方式
为更好地说明本发明，便于理解本发明的技术方案，本发明的典型但非限制性的实施例如下：
下述实施例中，锻伸、挤压、拉拔中所用的设备可以是本领域中常用的相关的设备，具体如可以是6T电液锤，55MN的挤压机，100T液压拉拔机等。
所用提升管材硬度的方法，包括：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材。
本实施例中，所述锭材包括纯铜锭材或铜合金锭材。
本实施例中，所述第一热处理的温度为700-800℃，例如可以是700℃、710℃、720℃、730℃、740℃、750℃、760℃、770℃、780℃、790℃或800℃等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述第一热处理的时间为3-4h，例如可以是3h、3.1h、3.2h、3.3h、3.4h、3.5h、3.6h、3.7h、3.8h、3.9h或4h等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸。
所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的55-60％，例如可以是55％、55.5％、56％、56.5％、57％、57.5％、58％、58.5％、59％、59.5％或60％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的115-125％，例如可以是115％、116％、117％、118％、119％、120％、121％、122％、123％、124％或125％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的60-70％，例如可以是60％、61％、62％、63％、64％、65％、66％、67％、68％、69％或70％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述第二热处理的保温温度为700-800℃，例如可以是700℃、710℃、720℃、730℃、740℃、750℃、760℃、770℃、780℃、790℃或800℃等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压。
本实施例中，所述挤压中的挤压力为3000-4000t，例如可以是3000t、3050t、3100t、3150t、3200t、3250t、3300t、3350t、3400t、3450t、3500t、3550t、3600t、3650t、3700t、3750t、3800t、3850t、3900t、3950t或4000t等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述挤压中的挤压速率为4-5mm/s，例如可以是4mm/s、4.05m/s、4.1mm/s、4.15mm/s、4.2mm/s、4.25mm/s、4.3mm/s、4.35mm/s、4.4mm/s、4.45mm/s、4.5mm/s、4.55mm/s、4.6mm/s、4.65mm/s、4.7mm/s、4.75mm/s、4.8mm/s、4.85mm/s、4.9mm/s、4.95mm/s或5mm/s等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，示例性地，挤压所得管材的内径，外径和长度可以依据实际需求进行确认，本实施例中挤压所得管材的长度可以为3-4m，外径为180-190mm，内径为120-126mm。
本实施例中，所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7-9％，以过渡管材的壁厚为基准，例如可以是7％、7.1％、7.2％、7.3％、7.4％、7.5％、7.6％、7.7％、7.8％、7.9％、8％、8.1％、8.2％、8.3％、8.4％、8.5％、8.6％、8.7％、8.8％、8.9％或9％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准，例如可以是4％、4.1％、4.2％、4.3％、4.4％、4.5％、4.6％、4.7％、4.8％、4.9％、5％、5.1％、5.2％、5.3％、5.4％、5.5％、5.6％、5.7％、5.8％、5.9％或6％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准，例如可以是4％、4.1％、4.2％、4.3％、4.4％、4.5％、4.6％、4.7％、4.8％、4.9％、5％、5.1％、5.2％、5.3％、5.4％、5.5％、5.6％、5.7％、5.8％、5.9％或6％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
本实施例中，所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5-8％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准，例如可以是5％、5.1％、5.2％、5.3％、5.4％、5.5％、5.6％、5.7％、5.8％、5.9％、6％、6.1％、6.2％、6.3％、6.4％、6.5％、6.6％、6.7％、6.8％、6.9％、7％、7.1％、7.2％、7.3％、7.4％、7.5％、7.6％、7.7％、7.8％、7.9％或8％等，但不限于所列举数值，该范围内其他未列举的数值同样适用。
具体的实际应用过程如下：
实施例1
本实施例提供一种提升管材硬度的方法，所述方法：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材；
其中，所述锭材为纯铜锭材，纯度为99.99％；
所述第一热处理的温度为740℃；所述第一热处理的时间为3.3h；
所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸；所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的57％；所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的121％；所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的67％；
所述第二热处理的保温温度为770℃；所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压；所述挤压中的挤压力为3400t；所述挤压中的挤压速率为4.7mm/s；
所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7.5％，以过渡管材的壁厚为基准；所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5.4％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4.8％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例2
本实施例提供一种提升管材硬度的方法，所述方法：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材；
其中，所述锭材为铜合金锭材，为黄铜锭材C18000；
所述第一热处理的温度为770℃；所述第一热处理的时间为3.6h；
所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸；所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的59％；所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的118％；所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的64％；
所述第二热处理的保温温度为740℃；所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压；所述挤压中的挤压力为3800t；所述挤压中的挤压速率为4.4mm/s；
所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为8.2％，以过渡管材的壁厚为基准；所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4.7％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5.3％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为6％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例3
本实施例提供一种提升管材硬度的方法，所述方法：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材；
其中，所述锭材为纯铜锭材，纯度为99.99％；
所述第一热处理的温度为800℃；所述第一热处理的时间为4h；
所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸；所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的60％；所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的125％；所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的60％；
所述第二热处理的保温温度为700℃；所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压；所述挤压中的挤压力为4000t；所述挤压中的挤压速率为5mm/s；
所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为9％，以过渡管材的壁厚为基准；所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为6％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例4
本实施例提供一种提升管材硬度的方法，所述方法：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材；
其中，所述锭材为铜合金锭材，具体为黄铜C46400；
所述第一热处理的温度为700℃；所述第一热处理的时间为3h；
所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸；所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的55％；所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的115％；所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的70％；
所述第二热处理的保温温度为800℃；所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压；所述挤压中的挤压力为3000t；所述挤压中的挤压速率为4mm/s；
所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7％，以过渡管材的壁厚为基准；所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为6％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为8％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例5
与实施例1的区别仅在于不进行第一拉拔，此时控制剩余拉拔中的变形量保证所得管材的壁厚不变。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例6
与实施例1的区别仅在于不进行第二拉拔，此时控制剩余拉拔中的变形量保证所得管材的壁厚不变。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例7
与实施例1的区别仅在于不进行第三拉拔，此时控制剩余拉拔中的变形量保证所得管材的壁厚不变。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例8
与实施例1的区别仅在于不进行第四拉拔，此时控制剩余拉拔中的变形量保证所得管材的壁厚不变。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例9
与实施例1的区别仅在于将第一拉拔和第二拉拔的进行调换，拉拔中拉拔的次序为第二拉拔，第一拉拔，第三拉拔和第四拉拔。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例10
与实施例1的区别仅在于将第一拉拔和第三拉拔的进行调换，拉拔中拉拔的次序为第三拉拔，第二拉拔，第一拉拔和第四拉拔。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
实施例11
与实施例1的区别仅在于将第一拉拔和第四拉拔的进行调换，拉拔中拉拔的次序为第四拉拔，第二拉拔，第三拉拔和第一拉拔。
所得硬度提升的管材的硬度详见表1。
本发明中，所得管材的硬度依据GB/T 4340.4-2022进行检测，其中，锭材的硬度为在铜锭锻伸之前取一块规则四方小样，研磨光滑平整，用维氏硬度计测量硬度，在铜管拉拔前和拉拔后取同样小样，同样研磨光滑平整，用维氏硬度计测量硬度。
表1
通过上述实施例的结果可知，本发明提供的方法，通过对过渡管材进行多次的拉拔处理，改善管材内部晶相的流动性，实现了对管材硬度的提升同时确保了管材内表面和外表面的硬度差异较小，有利于提升管材整体的硬度均匀性，从而提升管材作为管状靶材使用时的使用性能。
声明，本发明通过上述实施例来说明本发明的详细结构特征，但本发明并不局限于上述详细结构特征，即不意味着本发明必须依赖上述详细结构特征才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了，对本发明的任何改进，对本发明所选用部件的等效替换以及辅助部件的增加、具体方式的选择等，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。
Claims (10)
1.一种提升管材硬度的方法，其特征在于，所述方法包括：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材。
2.如权利要求1所述方法，其特征在于，所述锭材包括纯铜锭材或铜合金锭材。
3.如权利要求1或2所述方法，其特征在于，所述第一热处理的温度为700-800℃；
优选地，所述第一热处理的时间为3-4h。
4.如权利要求1-3任一项所述方法，其特征在于，所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸。
5.如权利要求4所述方法，其特征在于，所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的55-60％；
优选地，所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的115-125％；
优选地，所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的60-70％。
6.如权利要求1-5任一项所述方法，其特征在于，所述第二热处理的保温温度为700-800℃；
优选地，所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压。
7.如权利要求1-6任一项所述方法，其特征在于，所述挤压中的挤压力为3000-4000t；
优选地，所述挤压中的挤压速率为4-5mm/s。
8.如权利要求1-7任一项所述方法，其特征在于，所述第一拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7-9％，以过渡管材的壁厚为基准；
优选地，所述第二拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准。
9.如权利要求1-8任一项所述方法，其特征在于，所述第三拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；
优选地，所述第四拉拔的方式为冷拔；
优选地，所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5-8％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
10.如权利要求1-9任一项所述方法，其特征在于，所述方法：
将锭材经第一热处理后进行锻伸，得到坯料；
将所得坯料进行第二热处理后进行挤压，得到过渡管材；
将所得过渡管材依次进行第一拉拔、第二拉拔、第三拉拔和第四拉拔，得到硬度提升的管材；
其中，所述锭材包括纯铜锭材或铜合金锭材；
所述第一热处理的温度为700-800℃；所述第一热处理的时间为3-4h；
所述锻伸包括依次的进行的第一锻伸、第二锻伸和第三锻伸；所述第一锻伸为将目标的长度缩短至锭材长度的55-60％；所述第二锻伸为将目标的长度拉伸至第一锻伸所得材料长度的115-125％；所述第三锻伸为将目标的长度缩短至第二锻伸所得材料长度的60-70％；
所述第二热处理的保温温度为700-800℃；所述第二热处理升温至保温温度即开始挤压；所述挤压中的挤压力为3000-4000t；所述挤压中的挤压速率为4-5mm/s；
所述第一拉拔的方式为冷拔；所述第一拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为7-9％，以过渡管材的壁厚为基准；所述第二拉拔的方式为冷拔；所述第二拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第一拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第三拉拔的方式为冷拔；所述第三拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为4-6％，以第二拉拔所得管材的壁厚为基准；所述第四拉拔的方式为冷拔；所述第四拉拔中将壁厚进行减薄，变形量为5-8％，以第三拉拔所得管材的壁厚为基准。
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| CN110983266A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-10 | 南京欧美达应用材料科技有限公司 | 一种旋转溅射靶材及其制备方法 |
| CN113649509A (zh) * | 2021-08-13 | 2021-11-16 | 宁波江丰电子材料股份有限公司 | 一种铜靶材及其制备方法 |
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| CN115228964A (zh) * | 2022-06-15 | 2022-10-25 | 江苏银环精密钢管有限公司 | 核反应堆压力容器密封圈用镍基合金小口径管的制造方法 |
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