CN116438336A - 漏板、以及玻璃纤维的制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明的课题在于，提供能够将熔融玻璃从被设于小型化的基板处的喷嘴稳定地引出的漏板、以及玻璃纤维的制造方法。漏板按照在下述情况下满足下述式(1)～(6)的方式构成：对于漏板(11)的第1喷嘴(N1)和第2喷嘴(N2)的各喷嘴，喷嘴孔的内径[mm]为D1、喷嘴的流路长度[mm]为Lt、喷嘴孔的截面积[mm²]为A1、喷嘴壁的截面积[mm²]为A2，相邻的第1喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]以及相邻的第2喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]为L1，相邻的第1喷嘴与第2喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]为L2。y1≦Y≦y2···(1)y1＝4/3×X+3···(2)y2＝4/3×X+8···(3)X＝D1⁴/Lt···(4)Y＝A3‑(A1+A2)···(5)A3＝L1×L2···(6)。

Description

漏板、以及玻璃纤维的制造方法

技术领域

本发明涉及漏板以及玻璃纤维的制造方法。

背景技术

如专利文献1中所公开，在玻璃纤维的制造中使用具备基板(base plate)以及设于基板的底面的多个喷嘴的漏板(bushing)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2015-231926号公报

发明内容

发明所要解决的课题

在上述这样的漏板中，从削减基板的材料用量的角度考虑，通过使相邻的喷嘴更靠近地配置而进行了基板的小型化。但是，在像这样进行了小型化的漏板中，从喷嘴中流出的熔融玻璃容易附着在相邻的喷嘴之间等。若熔融玻璃附着在相邻的喷嘴之间等，则难以将熔融玻璃从喷嘴稳定地引出，例如容易发生玻璃长丝的断裂。

本发明的目的在于，提供能够从设置在进行了小型化的基板的喷嘴稳定地引出熔融玻璃的漏板、以及玻璃纤维的制造方法。

用于解决课题的手段

解决上述课题的漏板具有基板以及设于上述基板的底面的喷嘴组，上述喷嘴组包含多个第1喷嘴排列而成的第1喷嘴列、以及多个第2喷嘴排列而成且与上述第1喷嘴列相邻地配置的第2喷嘴列，该漏板按照在下述情况下满足下述式(1)～(6)的方式构成：在上述第1喷嘴和上述第2喷嘴的各喷嘴中，喷嘴孔的内径[mm]为D1、喷嘴的流路长度[mm]为Lt、喷嘴孔的截面积[mm²]为A1、

喷嘴壁的截面积[mm²]为A2；在上述第1喷嘴列内相邻的第1喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]以及在上述第2喷嘴列内相邻的第2喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]为L1；上述第1喷嘴列的列宽度方向的中央与上述第2喷嘴列的列宽度方向的中央的间隔尺寸[mm]为L2。

y1≦Y≦y2···(1)

y1＝4/3×X+3···(2)

y2＝4/3×X+8···(3)

X＝D1 ⁴/Lt···(4)

Y＝A3-(A1+A2)···(5)

A3＝L1×L2···(6)

根据该构成，由于Y为y1以上，因此能够与从喷嘴流出的熔融玻璃的流出速度相对应地适当地确保喷嘴周围的空间。由此，能够抑制从喷嘴流出的熔融玻璃附着在相邻的喷嘴之间等。另外，由于Y为y2以下，相对于从喷嘴流出的熔融玻璃的流出速度，喷嘴周围的空间不会变得过宽，因此，能够抑制漏板的制造成本增高。

上述漏板优选按照进一步满足下述式(7)的方式来构成。

0.2≦X≦3.0···(7)

根据该构成，能够将熔融玻璃从喷嘴中更稳定地引出。

上述漏板中，上述第1喷嘴以及上述第2喷嘴的喷嘴孔的内周面的算术平均粗糙度Ra的平均值优选为2μm以下。根据该构成，能够使从喷嘴流出的熔融玻璃的流出速度变得更均匀。由此，能够进一步抑制从喷嘴流出的熔融玻璃附着于相邻的喷嘴之间等。

玻璃纤维的制造方法是将熔融玻璃供给至漏板，将多根玻璃长丝从上述漏板引出后，将上述多根玻璃长丝集束，由此制造玻璃纤维的玻璃纤维的制造方法，其中，上述漏板具有基板以及设于上述基板的底面的喷嘴组，上述喷嘴组包含：多个第1喷嘴排列而成的第1喷嘴列；以及多个第2喷嘴排列而成且与上述第1喷嘴列相邻地配置的第2喷嘴列，在下述情况下，该漏板满足上述式(1)～(6)，所述情况为：上述第1喷嘴和上述第2喷嘴的各喷嘴中，喷嘴孔的内径[mm]为D1、喷嘴的流路长度[mm]为Lt、喷嘴孔的截面积[mm²]为A1、喷嘴壁的截面积[mm²]为A2；在上述第1喷嘴列内相邻的第1喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]以及在上述第2喷嘴列内相邻的第2喷嘴的中央之间的间隔尺寸

[mm]为L1；上述第1喷嘴列的列宽度方向的中央与上述第2喷嘴列的列宽度方向的中央的间隔尺寸[mm]为L2。

发明的效果

根据本发明，能够从设置在进行了小型化的基板的喷嘴稳定地引出熔融玻璃。

附图说明

图1是示出实施方式中的玻璃纤维的制造装置的示意图。

图2是示出漏板的一部分的仰视图。

图3是沿着图2的3-3线的部分截面图。

图4是示出喷嘴尺寸的相关参数与喷嘴配置的相关参数的关系的图。

具体实施方式

以下参照附图对漏板、以及玻璃纤维的制造方法的一个实施方式进行说明。

如图1所示，漏板11被用于玻璃纤维(玻璃原丝GS)的制造。玻璃纤维的制造装置具备漏板11、将集束剂涂布至从漏板11引出的大量的玻璃长丝GF上的涂敷器12；以及对涂布有集束剂的大量的玻璃长丝GF进行集束的集束器13。通过利用集束器13对大量的玻璃长丝GF进行集束，得到玻璃原丝GS。玻璃纤维的制造装置具备卷取玻璃原丝GS的筒夹(collet)14，通过将玻璃原丝GS卷绕于筒夹14而得到丝饼CA。另外，尽管省略图示，但玻璃纤维的制造装置具备使玻璃原丝GS往复移动的排线器(traverse)。

漏板11具备供给熔融玻璃MG的漏板主体11a、以及设于漏板主体11a的底部的基板11b。另外，尽管省略图示，但漏板主体11a具有供给熔融玻璃MG的供给口、抑制异物在基板11b上的堆积的网筛、以及电阻加热用的终端等。

漏板11具备设于基板11b的底面11b1的喷嘴组。熔融玻璃MG被供给至各喷嘴N，玻璃长丝GF从各喷嘴N被引出。喷嘴数优选为800～10000个、更优选为2000～8000个。另外，在附图中，简化示出了漏板11的喷嘴组。

如图2所示，漏板11的喷嘴组包含多个第1喷嘴N1排列而成的第1喷嘴列R1、以及多个第2喷嘴N2排列而成的第2喷嘴列R2。第2喷嘴列R2与第1喷嘴列R1相邻地配置。若详细说明，则多个第1喷嘴N1和多个第2喷嘴N2的排列方向为图2中的沿着Y轴方向的水平方向。第1喷嘴列R1和第2喷嘴列R2在图2中的沿着与Y轴方向正交的X轴方向的水平方向相互相邻地配置。

如图2和图3所示，对于第1喷嘴N1和第2喷嘴N2，分别将喷嘴孔的内径[mm]以D1表示，将喷嘴的流路长度[mm]以Lt表示，将喷嘴孔的截面积[mm²]以A1表示，将喷嘴壁的截面积[mm²]以A2表示。第1喷嘴N1和第2喷嘴N2具有在图2和图3中在沿着Z轴方向的铅直方向延伸的流路。

如图3所示，喷嘴的流路长度Lt是从基板11b的上表面11b2到喷嘴N的前端的长度。即，喷嘴的流路长度Lt[mm]是基板11b的厚度尺寸Lt1[mm]与从基板11b的底面11b1到喷嘴N的前端的长度尺寸Lt2[mm]的合计。如在图2中以斑点图案所示，喷嘴孔的截面积A1[mm²]以及喷嘴壁的截面积A2[mm²]是喷嘴N的横截面处的截面积。另外，本实施方式中，喷嘴孔的截面积A1的大小在各喷嘴N的整个流路长度Lt是固定的，喷嘴壁的截面积A2的大小在各喷嘴N的整个长度是固定的。另外，喷嘴孔的截面形状为圆形，具有圆形截面的玻璃长丝GF从该喷嘴孔被引出。

漏板11按照满足下述式(1)～(6)的方式构成。

y1≦Y≦y2···(1)

y1＝4/3×X+3···(2)

y2＝4/3×X+8···(3)

X＝D1⁴/Lt···(4)

Y＝A3-(A1+A2)···(5)

A3＝L1×L2···(6)

其中，L1表示在第1喷嘴列R1内相邻的第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸[mm]、以及在第2喷嘴列R2内相邻的第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸[mm]。另外，L2表示第1喷嘴列R1的列宽度方向的中央与第2喷嘴列R2的列宽度方向的中央的间隔尺寸[mm]，换言之，L2表示第1喷嘴N1中的一者与位于距其最近的位置的第2喷嘴N2的中心彼此之间的间隔尺寸[mm]、即相互相邻的第1喷嘴N1与第2喷嘴N2的中心彼此的间隔尺寸[mm]。另外，通过第1喷嘴列R1的列宽度方向的中央的直线与通过第2喷嘴列R2的列宽度方向的中央的直线平行。第1喷嘴列R1的列宽度方向是与基板11b的底面11b1

平行并且与第1喷嘴N1的排列方向正交的方向，例如与图2和图3中的X轴方向一致。第2喷嘴列R2的列宽度方向是与基板11b的底面11b1平行并且与第2喷嘴N2的排列方向正交的方向，例如与图2和图3中的X轴方向一致。

上述式(4)是求出表示从喷嘴N流出的熔融玻璃MG的流出速度的程度的数值的关系式。喷嘴孔的内径D1越大，则熔融玻璃MG的流出速度越快。另外，喷嘴的流路长度Lt越短，则熔融玻璃MG的流出速度越快。

上述式(5)是求出表示一个喷嘴N的周围空间的大小的值的关系式。若详细说明，则通过上述式(6)可以求出图2中以斑点图案示出的各喷嘴的配置面积A3、即在漏板11的仰视观察下由一个喷嘴N和该喷嘴N的周围空间构成的面积。上述式(5)中，通过从喷嘴的配置面积A3减去喷嘴孔的截面积A1和喷嘴壁的截面积A2，能够求出一个喷嘴N的周围空间的面积。

喷嘴孔的内径D1[mm]例如优选为0.5mm以上且3.0mm以下的范围内，更优选为0.8mm以上且2.0mm以下的范围内。喷嘴的流路长度Lt[mm]优选为1.5mm以上且8.0mm以下的范围内，更优选为2.5mm以上且6.0mm以下的范围内。喷嘴孔的截面积A1[mm²]优选为0.2mm²以上且7.0mm²以下的范围内，更优选为0.5mm²以上且5.0mm²以下的范围内。喷嘴壁的截面积A2[mm²]优选为0.6mm²以上且4.9mm²以下的范围内，更优选为0.8mm²以上且3.5mm²以下的范围内。

从例如将熔融玻璃MG从喷嘴N更稳定地引出的角度考虑，漏板11优选按照进一步满足下述式(7)的方式来构成。

0.2≦X≦3.0···(7)

第1喷嘴N1和第2喷嘴N2的喷嘴孔的内周面Ns的算术平均粗糙度Ra的平均值优选为2μm以下。该算术平均粗糙度Ra的平均值更优选为0.1μm以上，进一步优选为0.3μm以上且1.5μm以下的范围内。

喷嘴孔的内周面Ns的算术平均粗糙度Ra的平均值可以通过喷嘴孔的开孔加工中使用的钻头的形状、钻头的振动来进行调节。另外，喷嘴孔的内周面Ns的算术平均粗糙度Ra的平均值也可以通过使钻头与喷嘴孔的内周面Ns接触、实施退火来进行调节。

算术平均粗糙度Ra的平均值为使熔融玻璃MG流通之前的未使用状态的

值。算术平均粗糙度Ra的平均值可以如下进行测定。

首先，在相同制作条件下制作多个喷嘴N后，从这些多个喷嘴N中抽取属于测定对象的喷嘴N作为样品。接下来，将抽取的样品沿着喷嘴孔的孔轴延伸的方向(在漏板11中作为Z轴方向的方向)切断。接下来，对于喷嘴孔的内周面Ns，依据JIS B0601：2001沿着孔轴延伸的方向进行算术平均粗糙度Ra的测定。

另外，算术平均粗糙度Ra的测定中，使用Surfcorder(株式会社小坂研究所制造，产品名：ET4000)，设测定距离为1mm。另外，算术平均粗糙度Ra的测定针对位置相互不同的6处来实施。

接着，通过计算出在6处分别测定的算术平均粗糙度Ra的平均而将其作为内周面Ns的算术平均粗糙度Ra的平均值。关于对算术平均粗糙度Ra进行测定的样品以外的喷嘴N，被视作与样品中的算术平均粗糙度Ra的平均值具有相同的平均值。

本实施方式的漏板11进一步具备设于基板11b的底面11b1的多个冷却用部件15。冷却用部件15将从喷嘴N引出的熔融玻璃MG冷却。作为冷却用部件15，例如可以举出冷却用翅片、在内部具有流通冷却介质的流路的冷却用管等。

各冷却用部件15具有长度方向，按照沿着第1喷嘴列R1和第2喷嘴列R2延伸的方式配置。多个冷却用部件15以规定的间隔配置。本实施方式的漏板11中，在相邻的冷却用部件15之间配置有由第1喷嘴列R1和第2喷嘴列R2构成的2列喷嘴列，但也可以在相邻的冷却用部件15之间配置3列以上的喷嘴列。

作为漏板主体11a、基板11b、喷嘴N、以及冷却用部件15的材料，例如可以举出贵金属或贵金属合金。贵金属为金、银、铂、钯、铑、铱、钌或锇。从提高耐久性的角度考虑，漏板主体11a、基板11b、喷嘴N、以及冷却用部件15的材料优选为铂或者铂合金。作为铂合金，例如可以举出铂铑合金。

接着对玻璃纤维的制造方法进行说明。

在玻璃纤维的制造方法中，将熔融玻璃MG供给至上述漏板11，从漏板11引出多根玻璃长丝GF后，对多根玻璃长丝GF进行集束，由此制造玻璃原丝GS。

对玻璃长丝GF进行成型的成型温度下的熔融玻璃MG的粘度优选为10^2.0～10^3.5dPa·s的范围内、更优选为10^2.5～10^3.3dPa·s的范围内。此处，该熔融玻璃MG的粘度是指流入到喷嘴N中的位置处的熔融玻璃的粘度。

作为玻璃纤维的形态，例如可以举出对玻璃原丝GS进行卷绕而得到的丝饼CA。玻璃原丝GS例如可用作被切割成规定长度的短切纤维、磨碎纤维、粗砂、纱线、垫、布、带、或者编布等。作为玻璃纤维的用途，例如可以举出车辆用途、电子材料用途、建材用途、土木用途、航空器相关用途、造船用途、物流用途、产业机械用途、以及日用品用途。

接着对本实施方式的作用以及效果进行说明。

(1)从喷嘴N流出的熔融玻璃MG的流出速度越快、并且喷嘴N周围的空间越狭窄，则从喷嘴N流出的熔融玻璃MG越容易附着在相邻的喷嘴N之间等。此处，本实施方式的漏板11按照满足上述式(1)～(6)的方式构成。即，本实施方式的漏板11中，由于Y为y1以上，因此能够与从喷嘴N流出的熔融玻璃MG的流出速度相对应地适当地确保喷嘴N周围的空间。由此，能够抑制从喷嘴N流出的熔融玻璃MG附着在相邻的喷嘴N之间等。另外，本实施方式的漏板11中，由于Y为y2以下，因此相对于从喷嘴N流出的熔融玻璃MG的流出速度，喷嘴N周围的空间不会过宽，因此能够抑制漏板11的制造成本增高。因此，能够将熔融玻璃MG从被设置于进行了小型化的基板11b的喷嘴N稳定地引出。由此，例如能够抑制玻璃长丝GF的断裂的发生。

(2)漏板11优选按照进一步满足上述式(7)的方式来构成。这种情况下，能够将熔融玻璃MG从喷嘴N更稳定地引出。

(3)在漏板11中，第1喷嘴N1和第2喷嘴N2的喷嘴孔的内周面Ns的算术平均粗糙度Ra的平均值优选为2μm以下。这种情况下，能够使从喷嘴N流出的熔融玻璃MG的流出速度更均匀。由此，能够进一步抑制从喷嘴N流出的熔融玻璃MG附着在相邻的喷嘴N之间等。因此，能够使熔融玻璃MG从设于进行了小型化的基板11b的喷嘴N更稳定地引出。

(变更例)

上述实施方式可以如下变更来实施。上述实施方式以及下述的变更例可以在技术上不矛盾的范围内相互组合来实施。

·也可以省略漏板11的冷却用部件15。

·在漏板11中，多个第1喷嘴N1和多个第2喷嘴N2的各喷嘴N中的喷嘴孔的内径相互可以相同、也可以不同。各喷嘴N中的喷嘴孔的内径相互不同的情况下，可以将各喷嘴孔的内径的平均值作为上述式(4)中的喷嘴孔的内径D1[mm]。

·在漏板11中，式(1)中的Y为y2以下的情况下，Y进一步可以为下述式(8)所示的y2a以下，也可以为下述式(9)所示的y2b以下。

y2a＝4/3×X+7···(8)

y2b＝4/3×X+5···(9)

·在漏板11中，多个第1喷嘴N1和多个第2喷嘴N2的各喷嘴N的流路长度相互可以相同、也可以不同。各喷嘴N的流路长度相互不同的情况下，可以将各喷嘴N的流路长度的平均值[mm]作为上述式(4)中的Lt。

·在漏板11中，多个第1喷嘴N1和多个第2喷嘴N2的各喷嘴N中的喷嘴孔的截面积相互可以相同、也可以不同。各喷嘴N中的喷嘴孔的截面积相互不同的情况下，可以将各喷嘴孔的截面积[mm²]的平均值作为上述式(5)中的A1。

·在漏板11中，多个第1喷嘴N1和多个第2喷嘴N2的各喷嘴N中的喷嘴壁的截面积相互可以相同、也可以不同。各喷嘴N中的喷嘴壁的截面积相互不同的情况下，可以将各喷嘴壁的截面积[mm²]的平均值作为上述式(5)中的A2。

·第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸相互可以相同、也可以不同。第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸相互不同的情况下，可以将由第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸[mm]和第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸[mm]计算出的平均值作为上述式(6)中的L1。

·第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸相互可以相同、也可以不同。第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸相互不同的情况下，可以将由第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸[mm]和第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸[mm]计算出的平均值作为上述式(6)中的L1。

·第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸的平均值与第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸的平均值相互可以相同、也可以不同。第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸的平均值与第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸的平均值相互不同的情况下，可以将由第1喷嘴N1的中央之间的间隔尺寸[mm]与第2喷嘴N2的中央之间的间隔尺寸[mm]计算出的平均值作为上述式(6)中的L1。

·在上述实施方式的漏板11中，将第1喷嘴N1和第2喷嘴N2按照在漏板11的仰视观察下第1喷嘴N1的中央和第2喷嘴N2的中央位于相对于第1喷嘴N1和第2喷嘴N2的排列方向正交的直线上的方式进行配置。并不限定于这样的配置，第1喷嘴N1和第2喷嘴N2也可以按照在漏板11的仰视观察下第1喷嘴N1的中央和第2喷嘴N2的中央的任意一者位于从相对于第1喷嘴N1和第2喷嘴N2的排列方向正交的直线上错开的位置的方式进行配置。

·在上述实施方式的漏板11的第1喷嘴列R1中，各第1喷嘴N1按照在漏板11的仰视观察下各第1喷嘴N1的中心位于1条直线上的方式进行配置。并不限定于这样的配置，在第1喷嘴列R1中，在全部的第1喷嘴N1的中心不能位于1条直线上的情况下，按照直线与各第1喷嘴N1的中心的距离之和最小的方式设定直线即可。

·在上述实施方式的漏板11的第2喷嘴列R2中，各第2喷嘴N2按照在漏板11的仰视观察下各第2喷嘴N2的中心位于1条直线上的方式进行配置。并不限定于这样的配置，在第2喷嘴列R2中，在全部的第2喷嘴N2的中心不能位于1条直线上的情况下，按照直线与各第2喷嘴N2的中心的距离之和最小的方式设定直线即可。

·在上述实施方式的漏板11中，通过第1喷嘴列R1的列宽度方向的中央的直线与通过第2喷嘴列R2的列宽度方向的中央的直线平行，但也可以不平行。但是，在漏板11中，通过第1喷嘴列R1的列宽度方向的中央的直线与通过第2喷嘴列R2的列宽度方向的中央的直线需要不交叉。这种情况下，L2表示通过第1喷嘴列R1的列宽度方向的中央的线与通过第2喷嘴列R2的列宽度方向的中央的线的间隔尺寸[mm]。

接着对实施例和比较例进行说明。

(实施例1～50)

在实施例1～50中，使用具有表1和表2所示的X值和Y值的漏板来制造玻璃纤维。漏板的喷嘴数为100个，喷嘴孔的内周面的算术平均粗糙度Ra的平均值为1.5μm。对玻璃长丝进行成型的成型温度下的熔融玻璃的粘度为10^3.0dPa·s，对玻璃长丝进行成型的速度为800[m/分钟]以上且3000[m/分钟]以下的范围内。

(比较例1～16)

在比较例1～16中，使用具有表3所示的X值和Y值的漏板，除此以外与实施例1～50同样地制造玻璃纤维。

(玻璃纤维的生产率)

使用实施例1～50的漏板和比较例1～16的漏板，连续30天制造玻璃原丝。对于30天的玻璃纤维的制造，通过下述评价基准对玻璃纤维的生产率进行评价。将该评价结果示于表1～表3。

玻璃长丝断裂的平均次数为10次/天以下的情况：(A)生产率高。

玻璃长丝断裂的平均次数大于10次/天且为30次/天以下的情况：(B)生产率稍低。

玻璃长丝断裂的平均次数大于30次/天的情况：(C)生产率低。

(材料用量的削减效果)

对于各例的漏板，将式(1)所表示的Y为y2以下的情况评价为具有基板的材料用量的削减效果(○)，将式(1)所表示的Y大于y2的情况评价为不具有基板的材料用量的削减效果(×)。将其结果示于表1～表3中。

[表1]

[表2]

[表3]

图4示出了对表1～表3中的各例的漏板中的X值和Y值作图而得到的图。该图中，实施例1～50的漏板以“○”示出，比较例1～16的漏板以“△”示出。另外，该图中，将上述式(2)的直线以实线示出，将上述式(3)的直线以虚线示出。由该图可知，实施例1～50的漏板具有处于上述式(1)所表示的范围内的构成。另一方面可知，比较例1～16的漏板具有处于上述式(1)所表示的范围外的构成。

实施例1～50的漏板中得到了玻璃纤维的生产率高的评价结果。另一方面，比较例2、比较例3、比较例6、比较例8、比较例10、比较例12、比较例13、比较例15的漏中得到了玻璃纤维的生产率低的评价结果。另外，对于比较例1、比较例4、比较例5、比较例7、比较例9、比较例11、比较例14、比较例16的漏板，相对于从喷嘴流出的熔融玻璃的流出速度，喷嘴周围的空间过大，因此无法适当地削减基板的材料用量。

符号的说明

11…漏板

11b…基板

11b1…底面

A1…喷嘴孔的截面积

A2…喷嘴壁的截面积

A3…喷嘴的配置面积

CA…丝饼

D1…喷嘴孔的内径

GF…玻璃长丝

GS…玻璃原丝

Lt…喷嘴的流路长度

L1…在第1喷嘴列内或第2喷嘴列内相互相邻的喷嘴的中心之间的间隔尺寸

L2…相互相邻的第1喷嘴与第2喷嘴的中心之间的间隔尺寸

MG…熔融玻璃

N…喷嘴

N1…第1喷嘴

N2…第2喷嘴

Ns…内周面

R1…第1喷嘴列

R2…第2喷嘴列

Claims (4)

1.一种漏板，具有基板以及设于所述基板的底面的喷嘴组，其中，

所述喷嘴组包含：

多个第1喷嘴排列而成的第1喷嘴列；以及

多个第2喷嘴排列而成且与所述第1喷嘴列相邻地配置的第2喷嘴列，

该漏板按照在下述情况下满足下述式(1)～(6)的方式构成，

所述第1喷嘴和所述第2喷嘴的各喷嘴中，喷嘴孔的内径[mm]为D1，喷嘴的流路长度[mm]为Lt，喷嘴孔的截面积[mm²]为A1，喷嘴壁的截面积[mm²]为A2，

在所述第1喷嘴列内相邻的第1喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]以及在所述第2喷嘴列内相邻的第2喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]为L1，

所述第1喷嘴列的列宽度方向的中央与所述第2喷嘴列的列宽度方向的中央的间隔尺寸[mm]为L2，

式(1)～(6)：

y1≦Y≦y2···(1)

y1＝4/3×X+3···(2)

y2＝4/3×X+8···(3)

X＝D1⁴/Lt···(4)

Y＝A3-(A1+A2)···(5)

A3＝L1×L2···(6)。

2.根据权利要求1所述的漏板，其按照进一步满足下述式(7)的方式构成，

式(7)：

0.2≦X≦3.0···(7)。

3.根据权利要求1或权利要求2所述的漏板，其中，所述第1喷嘴以及所述第2喷嘴的喷嘴孔的内周面的算术平均粗糙度Ra的平均值为2μm以下。

4.一种玻璃纤维的制造方法，在该方法中，将熔融玻璃供给至漏板，将多根玻璃长丝从所述漏板引出后，将所述多根玻璃长丝集束，由此制造玻璃纤维，其中，

所述漏板具有基板以及设于所述基板的底面的喷嘴组，

所述喷嘴组包含：

多个第1喷嘴排列而成的第1喷嘴列；以及

多个第2喷嘴排列而成且与所述第1喷嘴列相邻地配置的第2喷嘴列，

在下述情况下，该漏板满足下述式(1)～(6)，

所述第1喷嘴和所述第2喷嘴的各喷嘴中，喷嘴孔的内径[mm]为D1，喷嘴的流路长度[mm]为Lt，喷嘴孔的截面积[mm²]为A1，喷嘴壁的截面积[mm²]为A2，

在所述第1喷嘴列内相邻的第1喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]以及在所述第2喷嘴列内相邻的第2喷嘴的中央之间的间隔尺寸[mm]为L1，

所述第1喷嘴列的列宽度方向的中央与所述第2喷嘴列的列宽度方向的中央的间隔尺寸[mm]为L2，

式(1)～(6)：

y1≦Y≦y2···(1)

y1＝4/3×X+3···(2)

y2＝4/3×X+8···(3)

X＝D1⁴/Lt···(4)

Y＝A3-(A1+A2)···(5)

A3＝L1×L2···(6)。

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