CN116357684A - 一种配对角接触球轴承的组配方法 - Google Patents

Abstract

本申请公开了一种配对角接触球轴承的组配方法，首先，在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径；其次，通过轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系，将凸出量转化为沟接触直径差；最后，根据沟接触直径差选配能够与轴承外套圈或轴承内套圈对应装配的内、外套圈或装配球。本申请提供的是一种主动组配方法，在预载荷作用下测量轴承内、外套圈的接触点沟直径，进行分组装配，批量装配后轴承的接触角为预载荷下的接触角，批量生产接触角分散性小，轴承沟位置、轴承高度等变化小，轴承之间互换性较好，且这种主动组配方法免去了修磨过程，通过测量选配的方式进行适应组配，减小了工作量。

Description

一种配对角接触球轴承的组配方法

技术领域

本申请涉及滚动轴承制造技术领域，尤其涉及一种配对角接触球轴承的组配方法。

背景技术

精密角接触球轴承是高端精密轴承的重要类型，一般应用于高速、高精度的回转轴系中，多套同时使用，因轴承精度高、安装装配复杂，一般企业难以实现最佳装配状态，所以要求轴承企业将轴承进行配对销售或者做成万能配对轴承销售。

角接触球轴承是精密轴系常用的轴承，一般两套以上轴承联合配对使用。两套轴承联合配对使用时基本安装方式有：背对背DB安装方式(见图1)、面对面DF安装方式(见图2)以及串联DT安装方式(见图3)。多联轴承还存在其他多种安装方式，以三联轴承为例，图4、5、6分别示意出了三联轴承的几种安装方式。

为了保证轴系性能质量且发挥轴承的最佳性能，在两联以上轴承装配时，其基本要求为：①力的作用点在轴线上；②每套轴承承受一定的预载荷；③一组轴承的受力要均匀。因此，在角接触球轴承安装时，要保证轴承的接触角一致，最后进行轴向游隙的调整(负游隙)，游隙值应根据不同的使用工况和配合确定，确定游隙的方法是控制轴承端面凸出量和凹入量。所以单套角接触球轴承的接触角和凸出量是重要的技术参数指标，直接影响轴承的安装使用。

角接触球单套轴承凸出量为零、配对轴承的接触角相等是配对轴承的基本要求。现在国内外普遍采用被动修磨法达到配对轴承要求。具体的，国内外目前生产精密角接触球轴承的企业通常是在生产过程中严格控制接触角和成品轴承的端面凸出量，根据轴承的理论游隙、沟曲率半径、装配球径等计算轴承的接触角，生产过程中控制轴承的游隙、沟曲率等间接控制接触角，通过接触角测量仪检测判断轴承接触角是否合格。

利用被动修磨法在生产过程中预装轴承时，用凸出量仪测量预装轴承的端面凸出量，确定凸出量值，再用修磨轴承套圈高度的办法保证轴承的凸出量。

这种实现轴承组配的方法存在如下问题：

1、由于存在游隙的偏差，以及内、外套圈沟曲率的偏差，计算的理论接触角与实际接触角存在偏差，对于要求高的轴承要进行接触角的全检；

2、理论接触角与预载荷下的接触角不一致；

3、由于存在沟位置偏差和沟曲率半径偏差，凸出量量值变动大，需要单套修磨端面，有时要进行多次测量和修磨，工作量大无法批量生产，同时造成批量轴承沟位置、轴承高度变化大，轴承的互换性差。

因此，亟需提出一种新的技术方案来解决现有技术中存在的问题。

发明内容

本申请提供一种配对角接触球轴承的组配方法，用以解决现有技术中通过被动修磨法预装轴承需要多次测量和修磨，导致工作量大且轴承互换性差的问题。

为了实现上述目的，本申请提供如下技术方案：

本申请提供一种配对角接触球轴承的组配方法，包括如下步骤：

S1：在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径；

S2：通过轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系，将凸出量转化为沟接触直径差；

S3：根据沟接触直径差选配能够与轴承外套圈或轴承内套圈对应装配的内、外套圈或装配球；

上述步骤S1中，轴承内套圈或轴承外套圈在预载荷作用下的接触角与装配后目标轴承的接触角一致。

进一步的，上述步骤S1中在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径包括如下步骤：

以轴承内套圈或轴承外套圈的基准端面为测量定位基准，使用与目标装配轴承的装配球的尺寸、数量均相同的钢球作为测量用滚动体，用测量锥套在预载荷状态下测量轴承内套圈的沟接触直径；或用测量锥在预载荷状态下测量轴承外套圈的沟接触直径。

进一步的，所述测量锥套的半锥角为目标装配轴承的接触角。

进一步的，所述测量锥的半锥角为目标装配轴承的接触角。

进一步的，上述步骤S2中，轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系通过如下步骤计算得到：

S21：测量预载荷状态下轴承内、外套圈的沟接触直径，记预载荷为轴向载荷F_a、轴承的基准面为P、轴承的接触角为α、预载荷作用下轴承外套圈的接触直径为D1j、预载荷作用下轴承内套圈的接触直径为D2j、装配球径为Dw，则：D1j＝D2j+2*Dw*cosα；

Dw＝(D1j-D2j)/2cosα；

S22：确定角接触球轴承的原始凸出量：单套轴承内圈和外圈沿轴承轴心线方向平行移动，单套轴承从原始状态到消除轴向游隙，内圈相对外圈会发生偏移量为δ₀的位移，单套轴承在受轴向预载荷作用下，内圈相对外圈会发生偏移量为δ_a的位移，由于存在沟位置偏差，内圈相对外圈会发生偏移量为δ'的位移，角接触球轴承的原始凸出量值δ＝δ₀+δ_a+δ'；

S23：确定角接触球轴承在预载荷作用下配对轴承的凸出量；

S24：确定角接触球轴承在预载荷作用下配对轴承的接触角的三角函数值。

进一步的，上述步骤S22中，δ₀通过如下计算公式确定：

单套轴承内套圈和外套圈沿轴承轴心线方向平行移动，轴承从原始状态到消除轴向游隙，若钢球中心O不变，外套圈沟道曲率中心O_e偏移到O'_e；内套圈沟道曲率中心O_i偏移到O'_i，设A＝O_iO_e，即用A指代O_i到O_e的直线距离；A'＝O'_iO'_e，即用A'指代O'_i到O'_e的直线距离；则：

A＝(f_i+f_e-1)D_w-G_r/2；A'＝(f_i+f_e-1)D_w；

在消除轴向游隙的过程中，轴承内、外套圈的相对偏移量δ₀为：

δ₀＝A'sinα＝(f_i+f_e-1)D_w*sinα；

cosα＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/(f_i+f_e-1)D_w；

其中：f_e为轴承外套圈沟曲率系数，为外套圈沟曲率半径和钢球直径的比值；f_i为轴承内套圈沟曲率系数，为内套圈沟曲率半径与钢球直径的比值；G_r为轴承径向游隙。

进一步的，上述步骤S22中，沟位置引起的偏移量δ'通过如下计算公式确定：

设轴承外套圈公称宽度为C，轴承外套圈沟底距基准端面距离为C₀，沟位置偏差δ_e，实际尺寸偏离为△δ_e；轴承内套圈公称宽度为B，内套圈沟底距基准端面距离为B₀，沟位置偏差δ_i，实际尺寸偏离为△δ_i，

内套圈端面至钢球中心O的距离a_e＝(C/2+δ_e)；

外套圈端面至钢球中心O的距离a_i＝(B/2+δ_i)；

δ'＝△δ_i-△δ_e＝(B₀+δ_i)-(C₀+δ_e)。

进一步的，上述步骤S22中，δ_a通过如下计算公式确定：

在轴向预载荷F_a的作用下，轴承内套圈沟心由O'_i偏移到O”_i：轴承外套圈沟心由O'_e偏移到O”_e，内套圈相对外套圈发生轴向位移量δ_a，轴承接触角由α变为α'，设E指代O'_i至O的直线距离，设E'指代O”_i至O的直线距离，δ_a的计算式为：

δ_a＝(E'+δ_n)sinα'-E'sinα；

其中，δ_n为在预载荷作用下接触点的法向变形量。

进一步的，步骤S23中，角接触球轴承在轴向预载荷作用下配对轴承的凸出量δ＝δ₀+δ_a+δ'

＝(f_i+f_e-1)D_w*sinα'+δ_n*sinα'+(B/2+δ_i)-(C/2+δ_e)。

进一步的，轴承的接触角α的三角函数值通过如下公式计算得到：

cosα＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/(f_i+f_e-1)D_w；

进一步的，步骤S24中，角接触球轴承在预载荷作用下配对轴承的接触角α′的三角函数值通过如下公式计算得到：

cosα′＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/((f_i+f_e-1)D_w+δ_n)。

相比现有技术，本申请具有以下有益效果：

1、本申请提供的配对角接触球轴承的组配方法通过下述步骤实现：首先，在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径，但应保证轴承内套圈或轴承外套圈在预载荷作用下的接触角与装配后目标轴承的接触角一致；其次，通过轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系，将凸出量转化为沟接触直径差；最后，根据沟接触直径差选配能够与轴承外套圈或轴承内套圈对应装配的内、外套圈或装配球。本申请提供的组配方法是一种主动组配方法，在预载荷作用下测量轴承内、外套圈的接触点沟直径，进行分组装配，批量装配后轴承的接触角为预载荷下的接触角，批量生产接触角分散性小，轴承沟位置、轴承高度等变化小，轴承之间互换性较好，且这种主动组配方法免去了修磨过程，通过测量选配的方式进行适应组配，减小了工作量。

2、本申请提供的本申请提供的配对角接触球轴承的组配方法将沟曲率、沟位置、型面接触变形量综合转化为沟接触直径的变化，简化了各个不确定因素对轴承凸出量的影响，保证了批量装配后轴承的凸出量为设计值。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它附图。应当理解，附图中所示的具体形状、构造，通常不应视为实现本申请时的限定条件；例如，本领域技术人员基于本申请揭示的技术构思和示例性的附图，有能力对某些单元(部件)的增/减/归属划分、具体形状、位置关系、连接方式、尺寸比例关系等容易作出常规的调整或进一步的优化。

图1为两套角接触球轴承背对背DB型安装的示意图；

图2为两套角接触球轴承面对面DF型安装的示意图；

图3为两套角接触球轴承串联DT型安装的示意图；

图4为三联角接触球轴承TBT型安装的示意图；

图5为三联角接触球轴承TFT型安装的示意图；

图6为三联角接触球轴承TT型安装的示意图；

图7为使用本申请提供的组配方法对轴承内、外套圈的接触直径进行测量的原理示意图；

图8中(a)和(b)分别展示了消除轴向游隙后内、外圈的相对移动的原理示意图；

图9中(a)和(b)分别展示了预紧力作用下内、外圈的相对偏移的原理示意图；

图10为由于沟位置存在而引起的偏移量的原理示意图。

具体实施方式

以下结合附图，通过具体实施例对本申请作进一步详述。

在本申请的描述中：除非另有说明，“多个”的含义是两个或两个以上。本申请中的术语“第一”、“第二”、“第三”等旨在区别指代的对象，而不具有技术内涵方面的特别意义(例如，不应理解为对重要程度或次序等的强调)。“包括”、“包含”、“具有”等表述方式，同时还意味着“不限于”(某些单元、部件、材料、步骤等)。

本申请中所引用的如“上”、“下”、“左”、“右”、“中间”等的用语，通常是为了便于对照附图直观理解，而并非对实际产品中位置关系的绝对限定。在未脱离本申请揭示的技术构思的情况下，这些相对位置关系的改变，当亦视为本申请表述的范畴。

角接触球单套轴承凸出量为零、配对轴承的接触角相等是配对轴承的基本要求。现在国内外普遍采用被动修磨法达到配对轴承要求：测量轴承的凸出量，通过修磨套圈高度的办法使轴承的凸出量为零，装配后测量轴承的接触角进行挑选。通过被动修磨法实现轴承组配，在使用过程中存在诸多问题，组配效果不好。

为了解决现有技术中存在的问题，本申请提供一种角接触球轴承配对理论和分组装配方法，使用该方法可保证装配后轴承的接触角的一致性。

本申请提供的组配方法的组配原理采用主动组配原理，即在保证轴承的基础角一致的条件下，利用凸出量与内外圈沟接触直径(本文中沟接触直径也可称为接触直径)差的相互关系，将凸出量转化为接触直径差，通过选配内外套圈接触直径或装配球直径的方法进行分组装配(可理解为挑选组装)，不用修磨轴承套圈高度，保证轴承的凸出量为设计值，当设定值为零时，在轴承内外套圈高度一致的情况下可实现轴承的万能配对。因为分组装配使用的是接触点沟直径，所以保证了装配后轴承的接触角是一致的。

本申请提供的组配方法在预载荷作用下测量轴承内、外套圈的接触点沟直径，进行分组装配，批量装配后轴承的接触角为预载荷下的接触角，批量生产接触角分散性小。

本申请提供的组配方法将沟曲率、沟位置、型面接触变形量综合转化为沟接触直径的变化，简化了各个不确定因素对轴承凸出量的影响，保证了批量装配后轴承的凸出量为设计值，当设计凸出量的值为零时，在轴承内外套圈高度一致的情况下实现轴承的万能配对。

下面对本申请提供的角接触球轴承组配方法的原理进行详细说明：

本申请提供的组配方法中，测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径时，以圈基准端面为测量定位基准，用装配球同尺寸、同数量的钢球作为测量用滚动体，用标准角度的测量锥套(测量轴承内套圈)或测量锥(测量轴承外套圈)，在预载荷状态下测量轴承内、外圈的接触直径，进行零游隙装配。其中，测量锥套的半锥角为目标装配轴承的接触角，测量锥的半锥角为目标装配轴承的接触角。

由于测量外圈接触直径和测量内圈接触直径是以套圈的基准面为基准，所以消除了沟位置对凸出量的影响；或者说，将沟位置对凸出量的影响转换为对接触直径的影响。

如图7，接触角轴角接触球轴承在轴向载荷F_a作用下达到预紧状态(配对状态)，其中，H为轴承的公称宽度，d为内圈公称内径，D为外圈公称外径，假设此时轴承的基准面为P，轴承的接触角为α，

则有：D1j＝D2j+2*Dw*cosα

Dw＝(D1j-D2j)/2cosα

其中：D1j为在预紧力作用下外圈的接触直径；D2j为在预紧力作用下内圈的接触直径；Dw为装配球径。

因此，只要以基准面定位在预载荷作用下分别测量α角度接触点的外圈接触直径D1j和内圈接触直径D2j就可进行分组装配了。或者说，在上述轴承状态下测量内外圈基准端面相对于基准面的偏差，即可保证内外圈基准端面相对基准面偏差一致，进行分组装配。

进一步的，下面对角接触球轴承的凸出量进行说明：

单套轴承内圈和外圈沿轴承轴心线方向平行移动，单套轴承从原始状态到消除轴向游隙，内圈相对外圈会偏移一定位移，偏移量为δ₀；在受轴向预载荷作用下，内圈相对外圈会进一步偏移一定位移，偏移量为δ_a，由于存在沟位置偏差，内圈相对外圈会进一步偏移一定位移，偏移量为δ'，则角接触球轴承原始凸出量值δ＝δ₀+δ_a+δ'。轴承凸出量数值是角接触球轴承的重要参数，特别是零凸出量是万能配对轴承的基本条件。目前基本采用修磨轴承内外套圈高度的方法控制轴承的凸出量。

进一步的，下面对偏移量δ₀的计算方式进行说明：

几何量影响配对轴承的凸出量δ₀，单套轴承内圈和外圈沿轴承轴心线方向平行移动，轴承从原始状态到消除轴向游隙，参见图8中(a)、(b)，若钢球中心O不变，外圈沟道曲率中心O_e偏移到O'_e；内圈沟道曲率中心O_i，偏移到O'_i，设A＝O_iO_e(参见图8(b)，A指代O_i到O_e的直线距离，同理，A'指代O'_i到O'_e的直线距离)；A'＝O'_iO'_e；则有：

A＝(f_i+f_e-1)D_w-G_r/2；A'＝(f_i+f_e-1)D_w；

在消除轴向游隙的过程中，轴承内、外圈相对偏移量δ₀为：

δ₀＝A'sinα＝(f_i+f_e-1)D_w*sinα (1)

cosα＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/(f_i+f_e-1)D_w；

其中：f_e为轴承外套圈沟曲率系数，等于外套圈沟曲率半径和钢球直径的比值；f_i为轴承内套圈沟曲率系数，等于内套圈沟曲率半径与钢球直径的比值；Gr为轴承径向游隙。

进一步的，下面对轴向预载荷作用下内、外圈的偏移量δ_a的计算方式进行说明：

参见图9中(a)、(b)，在轴向预载荷F_a的作用下，内圈沟心由O'_i偏移到O”_i：外圈沟心由O'_e偏移到O”_e，内圈相对外圈有一个轴向位移量(图9(a)和(b)中的虚线位置)，设偏移量为δ_a，轴承接触角由α变为α'，设E指代O'_i至O的直线距离，设E'指代O”_i至O的直线距离,δ_a计算式为：

δ_a＝(E'+δ_n)sinα'-E'sinα (2)

其中δ_n为在预载荷作用下接触点的法向变形量。

进一步的，下面对由于沟位置引起的偏移量δ'的计算方式进行说明：

轴承的设计制造中存在沟位置偏差，如图10，B为内圈公称宽度，C为外圈公称宽度，

假设外圈沟底距基准端面距离为C₀，沟位置偏差δ_e，实际尺寸偏离△δ_e；内圈沟底距基准端面距离为B₀，沟位置偏差δ_i，实际尺寸偏离△δ_i，则：

内套圈端面至钢球中心O的距离a_e＝(C/2+δe)，如此即可确定内套圈沟位置；

外套圈端面至钢球中心O的距离a_i＝(B/2+δ_i)，如此即可确定外套圈沟位置；

δ'＝△δ_i-△δ_e＝(B₀+δ_i)-(C₀+δ_e) (3)

进一步的，下面对预载荷下配对轴承的凸出量δ的计算方式进行说明：

预载荷下配对轴承的凸出量δ＝δ₀+δ_a+δ'

δ₀+δ_a+δ'＝

(f_i+f_e-1)D_w*sinα'+δ_n*sinα'+(B/2+δ_i)-(C/2+δ_e) (4)

进一步的，下面对预载荷下配对轴承接触角的三角函数值进行计算：

计算接触角cosα＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/(f_i+f_e-1)D_w

则，预载荷下轴承接触角cosα′的计算公式为：

cosα′＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/((f_i+f_e-1)D_w+δ_n) (5)

可见，本申请提供的配对角接触球轴承的组配方法通过轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系，可将凸出量转化为沟接触直径差，将沟曲率、沟位置、型面接触变形量综合转化为沟接触直径的变化，简化了各个不确定因素对轴承凸出量的影响，保证了批量装配后轴承的凸出量为设计值。

综上，本申请提供的配对角接触球轴承的组配方法通过下述步骤实现：首先，在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径，但应保证轴承内套圈或轴承外套圈在预载荷作用下的接触角与装配后目标轴承的接触角一致；其次，通过轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系，将凸出量转化为沟接触直径差；最后，根据沟接触直径差选配能够与轴承外套圈或轴承内套圈对应装配的内、外套圈或装配球。本申请提供的组配方法是一种主动组配方法，在预载荷作用下测量轴承内、外套圈的接触点沟直径，进行分组装配，批量装配后轴承的接触角为预载荷下的接触角，批量生产接触角分散性小，轴承沟位置、轴承高度等变化小，轴承之间互换性较好，且这种主动组配方法免去了修磨过程，通过测量选配的方式进行适应组配，减小了工作量。

以上实施例的各技术特征可以进行任意的组合(只要这些技术特征的组合不存在矛盾)，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述；这些未明确写出的实施例，也都应当认为是本说明书记载的范围。

上文中通过一般性说明及具体实施例对本申请作了较为具体和详细的描述。应当理解，基于本申请的技术构思，还可以对这些具体实施例作出若干常规的调整或进一步的创新；但只要未脱离本申请的技术构思，这些常规的调整或进一步的创新得到的技术方案也同样落入本申请的权利要求保护范围。

Claims (9)

1.一种配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，包括如下步骤：

S1：在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径；

S2：通过轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系，将凸出量转化为沟接触直径差；

S3：根据沟接触直径差选配能够与轴承外套圈或轴承内套圈对应装配的内、外套圈或装配球；

上述步骤S1中，轴承内套圈或轴承外套圈在预载荷作用下的接触角与装配后目标轴承的接触角一致。

2.根据权利要求1所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，上述步骤S1中在预载荷作用下测量待组配的轴承内套圈或轴承外套圈的沟接触直径包括如下步骤：

以轴承内套圈或轴承外套圈的基准端面为测量定位基准，使用与目标装配轴承的装配球的尺寸、数量均相同的钢球作为测量用滚动体，用测量锥套在预载荷状态下测量轴承内套圈的沟接触直径；或用测量锥在预载荷状态下测量轴承外套圈的沟接触直径。

3.根据权利要求2所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，所述测量锥套的半锥角为目标装配轴承的接触角；

所述测量锥的半锥角为目标装配轴承的接触角。

4.根据权利要求2所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，上述步骤S2中，轴承凸出量与轴承内套圈、轴承外套圈的沟接触直径的差值关系通过如下步骤计算得到：

S21：测量预载荷状态下轴承内、外套圈的沟接触直径，记预载荷为轴向载荷F_a、轴承的基准面为P、轴承的接触角为α、预载荷作用下轴承外套圈的接触直径为D1j、预载荷作用下轴承内套圈的接触直径为D2j、装配球径为Dw，则：D1j＝D2j+2*Dw*cosα；

Dw＝(D1j-D2j)/2cosα；

S22：确定角接触球轴承的原始凸出量：单套轴承内圈和外圈沿轴承轴心线方向平行移动，单套轴承从原始状态到消除轴向游隙，内圈相对外圈会发生偏移量为δ₀的位移，单套轴承在受轴向预载荷作用下，内圈相对外圈会发生偏移量为δ_a的位移，由于存在沟位置偏差，内圈相对外圈会发生偏移量为δ'的位移，角接触球轴承的原始凸出量值δ＝δ₀+δ_a+δ'；

S23：确定角接触球轴承在预载荷作用下配对轴承的凸出量；

S24：确定角接触球轴承在预载荷作用下配对轴承的接触角的三角函数值。

5.根据权利要求4所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，上述步骤S22中，δ₀通过如下计算公式确定：

单套轴承内套圈和外套圈沿轴承轴心线方向平行移动，轴承从原始状态到消除轴向游隙，若钢球中心O不变，外套圈沟道曲率中心O_e偏移到O'_e；内套圈沟道曲率中心O_i偏移到O'_i，设A＝O_iO_e，即用A指代O_i到O_e的直线距离；A'＝O'_iO'_e，即用A'指代O'_i到O'_e的直线距离；则：

A＝(f_i+f_e-1)D_w-G_r/2；A'＝(f_i+f_e-1)D_w；

在消除轴向游隙的过程中，轴承内、外套圈的相对偏移量δ₀为：

δ₀＝A'sinα＝(f_i+f_e-1)D_w*sinα；

cosα＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/(f_i+f_e-1)D_w；

其中：f_e为轴承外套圈沟曲率系数，为外套圈沟曲率半径和钢球直径的比值；f_i为轴承内套圈沟曲率系数，为内套圈沟曲率半径与钢球直径的比值；G_r为轴承径向游隙。

6.根据权利要求5所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，上述步骤S22中，沟位置引起的偏移量δ'通过如下计算公式确定：

设轴承外套圈公称宽度为C，轴承外套圈沟底距基准端面距离为C₀，沟位置偏差δ_e，实际尺寸偏离为△δ_e；轴承内套圈公称宽度为B，内套圈沟底距基准端面距离为B₀，沟位置偏差δ_i，实际尺寸偏离为△δ_i，

内套圈端面至钢球中心O的距离a_e＝(C/2+δ_e)；

外套圈端面至钢球中心O的距离a_i＝(B/2+δ_i)；

δ'＝△δ_i-△δ_e＝(B₀+δ_i)-(C₀+δ_e)。

7.根据权利要求6所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，上述步骤S22中，δ_a通过如下计算公式确定：

在轴向预载荷F_a的作用下，轴承内套圈沟心由O'_i偏移到O”_i：轴承外套圈沟心由O'_e偏移到O”_e，内套圈相对外套圈发生轴向位移量δ_a，轴承接触角由α变为α'，设E指代O'_i至O的直线距离，设E'指代O”_i至O的直线距离，δ_a的计算式为：

δ_a＝(E'+δ_n)sinα'-E'sinα；

其中，δ_n为在预载荷作用下接触点的法向变形量。

8.根据权利要求7所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，步骤S23中，角接触球轴承在轴向预载荷作用下配对轴承的凸出量δ＝δ₀+δ_a+δ'＝(f_i+f_e-1)D_w*sinα'+δ_n*sinα'+(B/2+δ_i)-(C/2+δ_e)。

9.根据权利要求8所述的配对角接触球轴承的组配方法，其特征在于，轴承的接触角α的三角函数值通过如下公式计算得到：

cosα＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/(f_i+f_e-1)D_w；

步骤S24中，角接触球轴承在预载荷作用下配对轴承的接触角α′的三角函数值通过如下公式计算得到：

cosα′＝((f_i+f_e-1)D_w-0.5G_r)/((f_i+f_e-1)D_w+δ_n)。

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