CN116096934A - 具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢 - Google Patents

具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢 Download PDF

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Abstract

公开了具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢。根据本公开内容的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.01％至0.05％的C、0.01％至0.25％的N、1.5％或更少的Si(不包括0)、0.3％至3.5％的Mn、17.0％至22.0％的Cr、9.0％至14.0％的Ni、2.0％或更少的Mo(不包括0)、0.2％至2.5％的Cu、以及余量的Fe和不可避免的杂质，并且满足以下表达式(1)。表达式(1)：Cr+Si+2*Mo+3*(Ni+Cu)+50*(C+N)≥63在此，Cr、Si、Mo、Ni、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。

Description

具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢
技术领域
本公开内容涉及具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢，并且更特别地，涉及在用于将板转变为三维部件所施加的深拉过程期间不出现裂纹的奥氏体不锈钢。
背景技术
随着近来价格竞争力的提高，需要应用于部件的原材料的成本降低。深拉是用于通过省去诸如焊接和除去应力的热处理的另外的过程来降低制造成本的有效方法。同时，在涉及圆柱形形状例如杯子或电池的成形的情况下，需要具有优异的深拉延性的材料。
作为应用于涉及深拉的各种领域的钢种，奥氏体不锈钢材料由于高延伸率而可以用于以复杂的形状成形而不会引起任何问题，并且具有优异的加工硬化能力。
通常，奥氏体不锈钢通过在冷加工期间发生的加工硬化而变形。在这种情况下，已知具有优异加工硬化能力的奥氏体不锈钢是容易成形的。
然而，当将奥氏体不锈钢应用于深拉时，强度因加工硬化而持续增大，并且应力局部集中，从而导致断裂。
同时，虽然可以考虑施加中间热处理来解决由加工硬化引起的强度增大的问题，但在加工时间/加工成本方面存在限制。
因此，需要开发由于可以省去中间热处理，并且在深拉期间可以使由加工硬化引起的强度增大最小化而可适用作深拉材料的奥氏体不锈钢。
发明内容
技术问题
提供了能够在应用于深拉时通过使由加工硬化引起的强度增大最小化而获得可成形加工性的奥氏体不锈钢。
技术方案
根据本公开内容的一个方面，具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.01％至0.05％的C、0.01％至0.25％的N、1.5％或更少的Si(不包括0)、0.3％至3.5％的Mn、17.0％至22.0％的Cr、9.0％至14.0％的Ni、2.0％或更少的Mo(不包括0)、0.2％至2.5％的Cu、以及余量的Fe和不可避免的杂质，并且满足以下表达式(1)：
表达式(1)：Cr+Si+2*Mo+3*(Ni+Cu)+50*(C+N)≥63
其中Cr、Si、Mo、Ni、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，奥氏体不锈钢可以满足以下表达式(2)：
表达式(2)：
0<2.4*Cr+1.7*Mo+3.9*Si-2.1*Ni-Mn-0.4*Cu-58*C-64*N-13<5.5
其中Cr、Mo、Si、Ni、Mn、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，奥氏体不锈钢还可以包含0.04％或更少的Al(不包括0)、0.003％或更少的Ti(不包括0)、0.0025％或更少的B(不包括0)、0.035％或更少的P、以及0.0035％或更少的S中的至少一者。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，在以下表达式(3)中，最大加工硬化指数时的真实应变值可以为0.2或更小。
表达式(3)：σ＝Kεn
其中σ为应力，K为强度系数，ε为应变，以及n为加工硬化指数。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，最大加工硬化指数时的真实应变值与加工硬化指数为0时的真实应变值之差可以为0.11或更大。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，延伸率可以为35％或更大。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，抗拉强度可以为360MPa或更大。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，在1.7至4.3的拉延比下的多段成形的情况下，直到第五阶段尚未出现裂纹。
有益效果
根据本公开内容的一个实施方案，可以提供由于可以省去中间热处理，并且在深拉期间可以使由加工硬化引起的强度增大最小化而可适用作深拉材料的奥氏体不锈钢。
附图说明
图1是用于描述在材料的拉伸测试中应力与应变之间的关系的图。
图2是示出了在根据一个公开的实施方案的奥氏体不锈钢的拉伸测试中应力与应变以及加工硬化指数之间的关系的图。
具体实施方式
根据本公开内容的一个实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.01％至0.05％的C、0.01％至0.25％的N、1.5％或更少的Si(不包括0)、0.3％至3.5％的Mn、17.0％至22.0％的Cr、9.0％至14.0％的Ni、2.0％或更少的Mo(不包括0)、0.2％至2.5％的Cu、以及余量的Fe和不可避免的杂质，并且满足以下表达式(1)。
表达式(1)：Cr+Si+2*Mo+3*(Ni+Cu)+50*(C+N)≥63
在此，Cr、Si、Mo、Ni、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
发明实施方式
在下文中，将参照附图详细地描述本公开内容的实施方案。提供这些实施方案以向本领域普通技术人员完整地传达本公开内容的构思。然而，本公开内容可以以许多不同的形式体现，并且不应被解释为限于本文中阐述的示例性实施方案。在附图中，为了清楚地描述本公开内容，省略了与所述描述无关的部分，并且为了清楚起见，要素的尺寸可能被放大。
在整个说明书中，除非另有说明，否则术语“包含”一种元素不排除其他元素，而是还可以包含另外的元素。
如本文所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式旨在也包括复数形式。
在下文中，将参照附图详细地描述本公开内容的实施方案。
奥氏体不锈钢是由于高延伸率和优异的可成形性而用于具有各种形状的产品的钢种。在应力下，奥氏体不锈钢在室温下通过从不稳定的奥氏体相转变(即转变感生塑性)为马氏体相而变形。
在这方面，由于所产生的马氏体相具有高强度，因此材料的强度也增大。换言之，在奥氏体不锈钢中由于加工硬化而同时发生变形和强度增大二者。加工硬化能力使用加工硬化指数来表示，并且加工硬化指数根据应变而变化。
已知具有优异加工硬化能力的奥氏体不锈钢容易成形。
然而，当向奥氏体不锈钢施加深拉过程(其在减少坯件直径的同时进行)时，强度根据加工硬化而持续增大，导致材料中应力的局部集中，从而导致断裂。此外，由于时效裂纹而可能突然出现裂纹。
因此，在引起大量变形的深拉中，在整个材料上均匀地诱导变形，并且在发生变形的同时使强度的变化最小化是重要的。即，为了改善奥氏体不锈钢的深拉延性，应抑制加工硬化。
同时，奥氏体不锈钢的加工硬化与奥氏体相的稳定度有关。奥氏体不锈钢的加工硬化可以通过经由控制元素来提高稳定度而得到抑制。
然而，奥氏体不锈钢的由延伸率表示的可加工性源自由于转变感生塑性而产生的加工硬化，并因此加工硬化的降低导致使奥氏体不锈钢的可加工性劣化的问题。
本发明人进行了各种研究以提高奥氏体不锈钢的延伸率并抑制深拉过程期间由加工硬化引起的强度增大，并且发现了下面描述的那些。
在本公开内容中，作为研究用于在施加深拉的情况下防止奥氏体不锈钢中的断裂的因素的结果，发现奥氏体不锈钢的深拉延性可以通过在不过度增大强度的情况下获得一定量的变形，同时通过抑制由应力诱导的马氏体相变而抑制过度加工硬化来改善。为此，已经得到了能够在不过度增大强度的情况下获得连续变形的合金元素的组成。
根据本公开内容的一个实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.01％至0.05％的C、0.01％至0.25％的N、1.5％或更少的Si(不包括0)、0.3％至3.5％的Mn、17.0％至22.0％的Cr、9.0％至14.0％的Ni、2.0％或更少的Mo(不包括0)、0.2％至2.5％的Cu、以及余量的Fe和不可避免的杂质。
在下文中，将描述对本公开内容的实施方案中合金元素的含量进行数值限制的原因。在下文中，除非另有说明，否则单位为重量％。
C的含量为0.01％至0.05％。
碳(C)为对奥氏体相的稳定化有效的元素并且可以以0.01％或更大的量添加以在变形期间抑制马氏体的形成并获得强度。然而，过多的C可能与Cr结合以诱导Cr碳化物的晶界析出，从而使耐腐蚀性劣化。因此，可以将C含量的上限控制为0.05％。
N的含量为0.01％至0.25％。
像碳一样，氮(N)为对奥氏体相的稳定化有效的元素并且可以以0.01％或更大的量添加以获得深拉延性。然而，过多的Ni可能形成氮化物，从而使表面品质劣化，并因此可以将N含量的上限控制为0.25％。
Si的含量为1.5％或更小(不包括0)。
硅(Si)为在炼钢过程期间用作脱氧剂的元素，并且用于获得奥氏体不锈钢的强度和耐腐蚀性。然而，作为铁素体相稳定元素，过多的Si可能促进马氏体转变并析出金属间化合物例如σ相，从而使机械特性和耐腐蚀性劣化。因此，可以将Si含量的上限控制为1.5％。
Mn的含量为0.3％至3.5％。
像碳(C)和氮(N)一样，锰(Mn)为使奥氏体稳定的元素，并且对抑制成形过程期间的强度增大具有影响，并因此Mn可以以0.3％或更大的量添加。然而，过多的Mn可能形成大量基于S的夹杂物(MnS)，从而使奥氏体不锈钢的耐腐蚀性和表面光泽度劣化。因此，可以将Mn含量的上限控制为3.5％。
Cr的含量为17.0％至22.0％。
作为用于改善耐腐蚀性的元素中的以最大量包含在不锈钢中的基本元素，铬(Cr)使铁素体稳定。在本公开内容中，Cr可以以17.0％或更大的量添加以通过形成抑制氧化的钝化层来获得耐腐蚀性。
然而，作为铁素体相稳定元素，过多的Cr降低奥氏体相的稳定性，从而促进马氏体转变。因此，Ni含量的增大使制造成本增大，并且析出金属间化合物例如σ相，从而使机械特性和耐腐蚀性劣化。因此，可以将Cr含量的上限控制为22.0％。
Ni的含量为9.0％至14.0％。
镍(Ni)为最强的奥氏体相稳定元素。随着Ni含量增加，奥氏体相被稳定以使材料软化，并且必须包含9％或更多的Ni以抑制由变形诱导的马氏体引起的加工硬化。然而，使用大量的Ni(其为高价元素)导致原材料的成本增大。因此，考虑到钢材料的成本和效率，可以将Ni含量的上限控制为14.0％。
Mo的含量为2.0％或更小(不包括0)。
钼(Mo)为对获得耐腐蚀性有效的元素。然而，作为铁素体相稳定元素，过多的钼可能降低奥氏体相的稳定性使其难以获得深拉延性，并且析出金属间化合物例如σ相，从而使机械特性和耐腐蚀性劣化。因此，可以将Mo含量的上限控制为2.0％。
Cu的含量为0.2％至2.5％％。
作为代替高价镍(Ni)而添加的奥氏体相稳定元素的铜(Cu)可以以0.2％或更大的量添加以提高价格竞争力和深拉延性。然而，当Cu含量过高时，形成具有低熔点的ε-Cu析出物，从而使表面品质劣化。因此，可以将Cu含量的上限控制为2.5％。
此外，根据本公开内容的一个实施方案，奥氏体不锈钢还可以包含0.04％或更少的Al(不包括0)、0.003％或更少的Ti(不包括0)、0.0025％或更少的B(不包括0)、0.035％或更少的P、以及0.0035％或更少的S中的至少一者。
Al的含量为0.04％或更小(不包括0)。
作为强脱氧剂的铝(Al)降低钢水中氧的含量。然而，过多的Al可能由于非金属夹杂物的增多而导致冷轧带的套筒缺陷，因此可以将Al含量的上限控制为0.04％。
Ti的含量为0.003％或更小(不包括0)。
钛(Ti)为对钢的耐腐蚀性有效的元素，因为Ti优先与间隙元素例如碳(C)和氮(N)结合形成析出物(碳氮化物)，从而减少钢中的溶质C和溶质N的量并且抑制Cr贫化区的形成。然而，过多的Ti可能形成基于Ti的夹杂物，导致制造过程中的问题和表面缺陷例如痂，因此可以将Ti含量的上限控制为0.003％。
B的含量为0.0025％或更小(不包括0)。
硼(B)为通过抑制铸造过程期间裂纹的出现而对获得令人满意的表面品质有效的元素。然而，过多的B可能在退火/酸洗过程期间在产品的表面上形成氮化物(BN)，从而使表面品质劣化，因此可以将B含量的上限控制为0.0025％。
P的含量为0.035％或更小。
作为不可避免地包含在钢中的杂质的磷(P)为导致晶界腐蚀或可热加工性劣化的主要元素，并因此优选将P含量控制得尽可能低。在本公开内容中，将P含量的上限控制为0.035％。
S的含量为0.0035％或更小。
作为不可避免地包含在钢中的杂质的硫(S)为由于在晶界中偏析而导致可热加工性劣化的主要元素，并因此优选将S含量控制得尽可能低。在本公开内容中，将S含量的上限控制为0.0035％或更小。
本公开内容的组成的剩余组分为铁(Fe)。然而，所述组成可能包含从原材料或周围环境不可避免地并入的非预期杂质，并因此不排除添加其他合金组分。这些杂质对于制造领域的任何技术人员都是已知的，并且在本公开内容中没有具体提及其详细内容。
如上所述，奥氏体不锈钢的加工硬化是由在室温下不稳定的奥氏体相由于由塑性变形产生的应力而转变为马氏体相所造成的。
连续的变形导致连续的相变，这使奥氏体不锈钢的强度增大，直到材料断裂。为了获得深拉延性，需要抑制向马氏体相的转变。
在本公开内容中，考虑到由于奥氏体不锈钢的变形而发生的相变，得出了以下表达式(1)。
具体地，在本公开内容中，已尝试通过增加奥氏体稳定元素例如Mn、N、Cu和Ni的含量来增加稳定度。因此，可以抑制向马氏体相的相转变，并且可以抑制奥氏体不锈钢的加工硬化。
表达式(1)：Cr+Si+2*Mo+3*(Ni+Cu)+50*(C+N)
在此，Cr、Si、Mo、Ni、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
根据本公开内容的一个实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢满足63或更大的由表达式(1)表示的值。
本发明人已经发现，由外部应力引起的变形期间的强度变化随着表达式(1)的值的减小而增大。具体地，当表达式(1)的值小于63时，包含上述合金元素的奥氏体不锈钢由于外部变形而表现出快速变形诱导的马氏体转变行为，或者由于形成孪晶而表现出塑性不均匀性。因此，由于奥氏体不锈钢的延伸率劣化和多段成形中深拉延性降低的问题，将表达式(1)的下限控制为63。
图1是用于描述在材料的拉伸测试中应力与应变之间的关系的图。
可以使用图1的应力-应变曲线来说明由于加工硬化而导致的强度增大。在图1中，表示加工硬化能力程度的加工硬化指数(n)可以由以下等式表示。
σ＝Kεn
在此，σ为应力，K为强度系数，以及ε为应变。
同时，通过对两边应用共同的对数，将该等式表示为以下等式。
logσ＝log K+n*logε
换言之，在应力-应变对数关系中，加工硬化指数n对应于图的斜率，并且斜率越大意味着在塑性变形期间材料的强度增大越大。
为了改善本公开内容的奥氏体不锈钢的深拉延性，考虑到应在不过度增大强度的情况下获得连续变形，得出了以下表达式(2)。
表达式(2)：2.4*Cr+1.7*Mo+3.9*Si-2.1*Ni-Mn-0.4*Cu-58*C-64*N-13在此，Cr、Mo、Si、Ni、Mn、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
根据本公开内容的一个实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢满足0或更大且5.5或更小的由表达式(2)表示的值。
本发明人发现，随着表达式(2)的值增大，由于外部应力更容易发生向马氏体的转变，导致强度过度增大，从而使可成形性劣化。具体地，当表达式(2)的值为5.5或更大时，强度从拉伸变形到临断裂前持续增大，从而导致发生快速断裂的问题。因此，不能获得延伸率，并因此将表达式(2)的值的上限控制为5.5。
另一方面，已确定当表达式(2)的值过低时，由外部应力引起的奥氏体相的交叉滑移表现变得困难。具体地，当表达式(2)的值小于0时，奥氏体不锈钢关于变形仅表现出平面滑移行为，并且由外部应力引起的位错堆积继续进行，从而表现出塑性不均匀性和高加工硬化。因此，奥氏体不锈钢的延伸率和屈服比劣化，并因此将表达式(2)的值的下限控制为0。
图2是示出了在根据所公开的实施方案的奥氏体不锈钢的拉伸测试中应力与应变以及加工硬化指数之间的关系的图。
同时，在加工硬化指数为最大值的情况下，根据本公开内容的一个实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢可以具有0.2或更小的真实应变值。
在图2中，将加工硬化指数为最大值的点表示为A，以及将加工硬化指数为0的点表示为B。
参照图2，可以确定虽然变形继续进行，但在点A之后，加工硬化指数降低。即，可以确定强度从点A到点B逐渐增大。
考虑到应在不使强度过度增大的情况下获得一定量的变形以改善奥氏体不锈钢的深拉延性的事实，需要将具有最大强度增大的点A设置在相对小的应变处，并且从点A到点B需要获得一定量的应变。
根据所公开的实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢在加工硬化指数为最大值时的真实应变值为0.2或更小。
在图2中，当将表示最大加工硬化指数的点A的应变值(作为X坐标)控制为0.2或更小时，在深拉期间可以抑制过度加工硬化。
在根据所公开的实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢中，最大加工硬化指数时的真实应变值与加工硬化指数为0时的真实应变值之差为0.11或更大。
换言之，只要在小的应变下获得最大加工硬化指数，并且在不引起强度的过度增大的情况下获得连续变形，当应用于多于2个阶段的多段加工时，就可以在抑制裂纹发生的同时获得奥氏体不锈钢的延伸率。
根据所公开的实施方案的满足合金元素的组成比和上述关系的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢可以具有35％或更大的延伸率和360MPa或更大的抗拉强度。
此外，在根据所公开的实施方案的具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢的情况下，在1.7至4.3的拉延比下，在两个或更多个阶段的多段成形中直到第五阶段尚未出现裂纹。
在下文中，将参照以下实施例更详细地描述本公开内容的实施方案。
实施例
通过连续铸造工艺制备具有下表1中所示的合金元素组成并且具有200mm的厚度的板坯，将其在1,250℃下加热2小时，并热轧至6mm的厚度。在热轧之后，在1,150℃下进行热退火并卷绕。然后，将经热轧的卷材冷轧和冷退火两次至1mm的厚度。冷轧以每道次30％至70％的压下率进行，以及冷退火在1100℃至1200℃温度下的炉中在5分钟内进行。
在下表1中，表达式(1)和(2)的值为通过将各合金元素的重量％代入表达式(1)和(2)而得出的值。
表达式(1)：Cr+Si+2*Mo+3*(Ni+Cu)+50*(C+N)
表达式(2)：2.4*Cr+1.7*Mo+3.9*Si-2.1*Ni-Mn-0.4*Cu-58*C-64*N-13表1
Figure BDA0004113301480000111
Figure BDA0004113301480000121
Figure BDA0004113301480000131
测量了各钢板的多段成形的数量和加工硬化指数。具体地，使用直径为85mm的坯件以五个阶段进行深拉成形，其中第一阶段冲头直径为50mm，第二阶段冲头直径为38mm，第三阶段冲头直径为30mm，第四阶段冲头直径为24mm，以及第五阶段冲头直径为20mm。各阶段的拉延比在第一阶段为1.7，在第二阶段为2.2，在第三阶段为2.8，在第四阶段为3.5，以及在第五阶段为4.3。
在各阶段中，基于在使产品成形之后直到经过48小时尚未出现裂纹的情况，最大的成形数量示于下表2中。
随后，根据JIS13B标准对所制备的样品进行拉伸测试。然后，利用测试期间获得的应力-应变值计算真实应力-真实应变，获得最大加工硬化指数(a)、最大加工硬化指数时的真实应变值(b)、加工硬化指数为0时的真实应变值(c)以及最大加工硬化指数时的真实应变值(b)与加工硬化指数为0时的真实应变值(c)之差，并示于下表2中。
此外，在拉伸测试期间测量的抗拉强度(MPa)和延伸率(％)示于下表2中。
表2
Figure BDA0004113301480000151
Figure BDA0004113301480000161
Figure BDA0004113301480000171
参照表2，在满足本公开内容中提出的合金元素组成以及表达式(1)和表达式(2)的值的实施例1至23的情况下，不仅可以获得350MPa或更大的抗拉强度，而且还可以获得35％或更大的优异延伸率。此外，在1.7至4.3的拉延比下的两个或更多个阶段的多段成形的情况下，直到第五阶段尚未出现裂纹，并因此其适用于需要复杂形状的深拉成形的领域。
在比较例1至6和比较例17至21中，由于表达式(1)的值小于63，因此在加工硬化期间强度持续增大，并且由于表达式(2)的值超过5.5，因此在多段成形期间，马氏体转变由于变形而积极发生，从而产生裂纹。
在比较例7至16中，由于表达式(1)的值小于63，并且表达式(2)的值小于0，因此在加工期间由孪晶的形成引起了强度的快速增大。由于孪晶的形成导致的强度增大根据应变持续发生，并因此在深拉期间应力变得不均匀，从而无法获得具有足够深度的成形。
因此，根据所公开的实施方案，通过控制合金元素及其之间的关系，可以制造在1.7至4.3的拉延比下以两段或更多段成形而成形的情况下直到第五段成形尚未形成裂纹的具有35％或更大的延伸率和360MPa或更大的抗拉强度的奥氏体不锈钢。
虽然已经参照示例性实施方案特别地描述了本公开内容，但是本领域技术人员应理解，本公开内容的范围不受此限制，并且可以在不脱离本公开内容的精神和范围的情况下进行形式和细节上的各种变化。
工业适用性
本公开内容适用于涉及深拉的各种工业领域。

Claims (8)

1.一种具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢，以重量百分比(重量％)计包含：0.01％至0.05％的C、0.01％至0.25％的N、1.5％或更少的Si(不包括0)、0.3％至3.5％的Mn、17.0％至22.0％的Cr、9.0％至14.0％的Ni、2.0％或更少的Mo(不包括0)、0.2％至2.5％的Cu、以及余量的Fe和不可避免的杂质，并且
满足以下表达式(1)：
表达式(1)：Cr+Si+2*Mo+3*(Ni+Cu)+50*(C+N)≥63
其中Cr、Si、Mo、Ni、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
2.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中所述奥氏体不锈钢满足以下表达式(2)：
表达式(2)：
0<2.4*Cr+1.7*Mo+3.9*Si-2.1*Ni-Mn-0.4*Cu-58*C-64*N-13<5.5
其中Cr、Mo、Si、Ni、Mn、Cu、C和N表示各元素的含量(重量％)。
3.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，还包含0.04％或更少的Al(不包括0)、0.003％或更少的Ti(不包括0)、0.0025％或更少的B(不包括0)、0.035％或更少的P、以及0.0035％或更少的S中的至少一者。
4.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中在以下表达式(3)中，最大加工硬化指数时的真实应变值为0.2或更小：
表达式(3)：σ＝Kεn
其中σ为应力，K为强度系数，ε为应变，以及n为加工硬化指数。
5.根据权利要求4所述的奥氏体不锈钢，其中所述最大加工硬化指数时的真实应变值与加工硬化指数为0时的真实应变值之差为0.11或更大。
6.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中延伸率为35％或更大。
7.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中抗拉强度为360MPa或更大。
8.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中在1.7至4.3的拉延比下的多段成形的情况下，直到第五阶段尚未出现裂纹。
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