CN115906716B - 一种页岩压窜气井返排规律的确定方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种页岩压窜气井返排规律的确定方法，属于油气田开发技术领域，为解决现今对于页岩压窜气井生产动态分析少且运用常规返排分析方法具有较大局限性等问题；其技术方案是：收集页岩压窜气井的井身结构资料、生产资料和流体测试资料；通过计算井底压力绘制物质平衡曲线；通过气液相对渗透率与日产量的关系，结合返排率绘制返排曲线；根据曲线判断出该井的压窜时间；计算压窜后邻井压裂液侵入量，并代入修正公式对返排率进行校正，从而确定页岩气井压窜后的返排规律。本发明计算简便，结果较为准确，适用性强。
Description
技术领域
本发明涉及一种页岩压窜气井返排规律的确定方法，属于油气田开发技术领域。
背景技术
我国页岩气勘探开发起于2005年，2015年实现页岩气产业建成，并进行规模化生产。国内外多家机构或学者预测我国页岩气资源量为（28~100）×1012m3，在我国能源对外依存度逐渐增长的当下，页岩气的开发对于保障能源安全、改善能源结构具有非常重要的意义。但由于页岩储层非常致密，渗透率低，水力压裂是有效开发页岩气藏的必要手段。受开发成本的限制，目前页岩气田主要采用平台化水平井部署，“工厂化”钻井、压裂和作业方式；同时，国内页岩气区块基本采用初期大井距、后期加密的“滚动开发”模式。以上原因，会造成后期加密新井在压裂时对老井造成影响，即压窜。
目前对于这种由于新井压裂而使老井受到影响的情况，国内外的研究认为主要有四种。
（1）压力影响型。新井压裂后未与老井产生直接的沟通，但地层压力的影响已经传递到老井。该类型以压力的传递影响为主，新井压裂液不会直接进入老井控制区域内，对老井生产的影响程度较小，且恢复时间较短。
（2）天然裂缝影响型。该类型通常会发生在天然裂缝较发育的区域，新井和老井压裂后通过天然裂缝或次级裂缝沟通，新井的压裂液会沿天然裂缝缓慢流向老井，使得老井井筒中液体积累，相比于压力影响型，该类型对老井产量的影响更大，但整体来看影响程度有限。
（3）水力裂缝影响型。该类型通常发生在井距过小和压裂规模较大的生产井之间，新井与老井直接通过水力裂缝沟通，由于水力裂缝的导流能力远大于周围区域，一旦形成该类型，新井压裂液快速进入老井周围，使得老井产液量迅速增加，同时产气量迅速下降至零，如果侵入的压裂液大部分能够排出，产气量可以恢复到新井压裂前的一半左右，但整体排液期较长，新井压裂影响程度较大。
（4）水力裂缝——井筒影响型。当井距进一步减小或压裂规模过大时，新井的水力压裂缝会直接扩展到老井生产井筒，同时压裂液和支撑剂也进入井筒，对老井完井和生产管柱造成损害。该类型不仅影响老井的生产制度，还会对老井井筒本身造成伤害。
四种类型对气井安全及生产影响程度由第1类到第4类逐级上升，以第2类和第3类较为常见。压裂液进入页岩气井后，在后续页岩气井生产过程中会随页岩气一同产出，压裂液的排出过程伴随气井整个生产过程。若新井的压裂过程对老井造成影响，新压裂液进入老井，会改变老井压裂后的地层相渗条件和返排率，使得老井的返排规律发生变化，若沿用以前的返排规律对老井进行分析，会造成极大的误差，因此提出一种针对页岩压窜气井返排规律的确定方法。
发明内容
本发明的目的是：为了解决目前针对页岩压窜气井的返排规律分析存在一定误差的问题，本发明采用页岩气藏物质平衡和水驱气藏优化等方法对页岩气井压窜前后的返排率进行计算，可以修正页岩气井压窜后的返排规律，分析压窜前后产量以及动态储量的变化，为后续排采工艺的选择提供建议，指导复产施工措施。
为实现上述目的，本发明提供了一种页岩压窜气井返排规律的确定方法，该方法包括下列步骤：
步骤1，收集页岩压窜气井的井身结构和钻井资料，压裂资料，生产资料和流体测试结果（包括油管和套管下入深度、总压裂液量、日产气量、日产液量、累产气量、累产液量、井口压力、气体黏度和液体黏度）；
步骤2，计算页岩压窜气井见气投产后每个生产日的井底流压p wf及其对应的偏差系数Z；
步骤3，绘制地层拟原始压力p/Z与累产气量G p的物质平衡曲线；
步骤4，绘制返排率与液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值的初始返排曲线，该初始返排曲线表示页岩压窜气井在被压窜前的返排规律；
步骤5，计算页岩压窜气井动态储量G；
步骤6，绘制修正返排曲线，该曲线表示页岩压窜气井在被压窜后的返排规律。
上述的一种页岩压窜气井返排规律的确定方法中，所述的绘制地层拟压力p/Z与累产气量G p的物质平衡曲线，其具体步骤为：
第一步：计算地层拟井底流压p wf/Z，绘制以累产气量G p为横坐标，地层拟井底流压p wf/Z为纵坐标的物质平衡曲线；
第二步：计算原始地层压力p i对应的偏差系数Z i，及其比值p i/Z i，根据渗流力学原理，封闭气藏气井相对稳定的产量生产一段时间后，压力波将传到储层外边界，并且流体的流动也会进入拟稳定状态，该状态下不同时刻对应的“压降漏斗”曲线之间相互平行，在该阶段中地层压力的下降值与井底流压的下降值可以认为是相等的，即地层中各点的压降速率相等且等于一个常数，将物质平衡曲线向上平移至p i/Z i，得到页岩压窜气井的物质平衡曲线。
上述的一种页岩压窜气井返排规律的确定方法中，所述的绘制返排率与液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值的初始返排曲线，其具体步骤为：
第一步：计算每个生产日的返排率R R；
第二步：计算每个生产日的液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg，k rw/k rg等于液相体积系数B w，液相黏度μ w，日产液量Q w之积除以气相体积系数B g，气相黏度μ g，日产气量Q g之积，其中液相体积系数B w单位为m3/ m3；液相黏度μ w单位为mPa·s；日产液量Q w单位为m3/d；气相体积系数B g单位为m3/m3；气相黏度μ g单位为mPa·s；日产气量Q g单位为m3/d；
第三步：绘制以返排率R R为横坐标，k rw/k rg为纵坐标的初始返排曲线，该初始返排曲线表示页岩压窜气井在被压窜前的返排规律，k rw/k rg等于被压窜前初始返排系数A 0与自然底数e的x次方之积，其中x等于被压窜前返排递减系数B 0与返排率R R之积，被压窜前初始返排系数A 0单位为无量纲，被压窜前返排递减系数B 0单位为无量纲。
上述的一种页岩压窜气井返排规律的确定方法中，所述的计算页岩压窜气井动态储量G，其具体步骤为：
第一步：通过地层岩心测试和流体参数实验，获得所需的储层孔隙度、含水饱和度、体积系数、压缩系数和地层压力；
第二步：代入公式计算得到页岩压窜气井动态储量G，其计算公式为：
其中G为页岩压窜气井动态储量，108m3；G p为累产气量，108m3；A为页岩压窜气井控制泄流面积，m2；h为储层厚度，m；φ为孔隙度，小数；S wi储层初始含水饱和度，小数；p i为原始地层压力，MPa；p 1为被压窜前的地层压力，MPa；c f为地层压缩系数，MPa-1；c w为地层水压缩系数，MPa-1；W p为累产液量，108m3；B w为液相体积系数，m3/m3；Bg为气相体积系数，m3/m3；G m为基质系统吸附气体积，108m3；B gi为初始气相体积系数，m3/m3；ρ b为页岩储层岩石密度，kg/m3；V L为兰氏体积常量，m3/kg；p L为兰式压力常量，MPa。
上述的一种页岩压窜气井返排规律的确定方法中，所述的绘制修正返排曲线，其具体步骤为：
第一步：根据S300所述的物质平衡曲线和S400所述的初始返排曲线，找到物质平衡曲线下降同时初始返排曲线上升的点，通过该点的累产气量G p和返排率R R，结合该页岩压窜气井的生产资料，确定该页岩压窜气井被压窜的时刻；
第二步：在被压窜前选择生产稳定（日产气量前后波动小于1×104m3/d）的一个生产日，取其相应生产数据代入公式计算页岩压窜气井动态储量G，计算方法为：G等于被压窜前的累产气量G p除以1减去G p对应的p wf/Z除以p i/Z i的差的商；
第三步：根据计算得到的页岩压窜气井动态储量G，选取被压窜的时刻后刚开井时的生产数据计算压裂液侵入量W e，计算公式为：
其中W e为压裂液侵入量，108m3；W e0为压裂液原始侵入液量，108m3；W i为侵入压裂液通过渗吸作用进入储层的渗吸压裂液体积，108m3；p 2为被压窜后的地层压力，MPa；Z 2为p 2对应的气体偏差系数，无量纲；ω为压裂液侵入体积系数，m3/m3；n为时间指数，无量纲；A c为压裂液渗吸截面积，m3；v i为渗吸速率，m/min0.5；t为渗吸时间，d；
第四步：计算修正返排率R R1，R R1等于总压裂液量W in减去压裂液侵入量W e的差除产液量W p，其中总压裂液量W in单位为108m3；
第五步：绘制以修正返排率R R1为横坐标，液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg为纵坐标的修正返排曲线，该修正返排曲线表示页岩压窜气井在被压窜后的返排规律，表示为：
其中A 1为被压窜后初始返排系数，无量纲；B 1为被压窜后返排递减系数，无量纲。
附图说明
在附图中：
图1是本发明的技术路线图。
图2是页岩压窜气井地层拟压力与累产气量的物质平衡曲线图。
图3是页岩压窜气井初始返排曲线图。
图4是页岩压窜气井修正返排曲线图。
实施方式
下面结合附图对本发明做进一步说明。
本发明提供了一种页岩压窜气井返排规律的确定方法，图1是本发明的技术路线图，图2是页岩压窜气井地层拟压力与累产气量的物质平衡曲线图，数据来源于国内某页岩气区块内一口已受到压窜影响的生产气井，该方法包括下列步骤：
收集页岩压窜气井的井身结构和钻井资料，压裂资料，生产资料和流体测试结果（包括油管和套管下入深度、总压裂液量、日产气量、日产液量、累产气量、累产液量、井口压力、气体黏度和液体黏度）。
第二，根据生产资料和井深数据，计算页岩压窜气井见气投产后每个生产日的井底流压p wf及其对应的偏差系数Z；
第三，根据第二步的计算结果，绘制出图2所示的页岩压窜气井地层拟压力与累产气量的物质平衡曲线图。
图3是页岩压窜气井初始返排曲线图，该方法包括下列步骤：
根据页岩气井的压裂资料，得到单井的压裂液入井总液量W in，并结合生产资料（累计产液量、日产液量），计算每个生产日的返排率R R。
第二，根据流体测试结果，得到该井气相和液相黏度，再结合生产资料（日产气量、日产液量）计算得到每个生产日的液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg。
第三，根据第二步的计算结果，绘制图3所示的页岩压窜气井初始返排曲线图。
图4是页岩压窜气井修正返排曲线图，该方法包括下列步骤：
根据物质平衡曲线和初始返排曲线，对比可以找到物质平衡曲线下降同时初始返排曲线上升的点，通过该点的累产气量G p和返排率R R，结合该页岩压窜气井的生产资料，确定该页岩压窜气井被压窜的时刻。根据被压窜的时刻前的生产数据，计算页岩压窜气井动态储量G。
第二，选取被压窜的时刻后刚开井时的生产数据，结合页岩压窜气井动态储量G，计算压裂液侵入量W e。
第三，计算修正返排率R R1，并绘制以修正返排率R R1为横坐标，液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg为纵坐标的修正返排曲线，得到图4所示的页岩压窜气井修正返排曲线图。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：（1）通过A 1、B 1两个系数的大小，可以确定页岩压窜气井的返排情况，并针对不同返排情况制定对应的排采工艺介入措施（优选管柱、柱塞气举、连续气举和泡排等），解除压窜影响，使得页岩压窜气井尽快复产；（2）计算方法简便实用，计算过程省时省力。
最后所应说明的是：以上实例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应该理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (2)
1.一种页岩压窜气井返排规律的确定方法，其特征在于，该方法包括下列步骤：
S100、收集页岩压窜气井的井身结构和钻井资料，压裂资料，生产资料和流体测试结果，包括油管下入深度、套管下入深度、总压裂液量、日产气量、日产液量、累产气量、累产液量、井口压力、气体黏度和液体黏度；
S200、计算页岩压窜气井见气投产后每个生产日的井底流压p wf及其对应的页岩气偏差系数Z；
S300、绘制地层拟压力p/Z与累产气量G p的物质平衡曲线，其具体步骤为：
S301、计算地层拟井底流压p wf/Z，绘制以累产气量G p为横坐标，p wf/Z为纵坐标的物质平衡曲线；
S302、计算原始地层压力p i对应的偏差系数Z i，及其比值p i/Z i，将物质平衡曲线向上平移至p i/Z i，得到页岩压窜气井的物质平衡曲线；
S400、绘制返排率与液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值的初始返排曲线，其具体步骤为：
S401、计算每个生产日的返排率R R；
S402、计算每个生产日的液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg，k rw/k rg等于液相体积系数B w，液相黏度μ w，日产液量Q w之积除以气相体积系数B g，气相黏度μ g，日产气量Q g之积，其中液相体积系数B w单位为m3/ m3；液相黏度μ w单位为mPa·s；日产液量Q w单位为m3/d；气相体积系数B g单位为m3/m3；气相黏度μ g单位为mPa·s；日产气量Q g单位为m3/d；
S403、绘制以返排率R R为横坐标，液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg为纵坐标的初始返排曲线，该初始返排曲线表示页岩压窜气井在被压窜前的返排规律；
S500、绘制修正返排曲线，其具体步骤为：
S501、根据S300所述的物质平衡曲线和S400所述的初始返排曲线，找到物质平衡曲线下降同时初始返排曲线上升的点，通过该点的累产气量G p和返排率R R，结合该页岩压窜气井的生产资料，确定该页岩压窜气井被压窜的时刻；
S502、根据被压窜的时刻前的生产数据，计算页岩压窜气井动态储量G，计算公式为：
其中G为页岩压窜气井动态储量，108m3；G p为累产气量，108m3；A为页岩压窜气井控制泄流面积，m2；h为储层厚度，m；φ为孔隙度，小数；S wi储层初始含水饱和度，小数；p i为原始地层压力，MPa；p 1为被压窜前的地层压力，MPa；c f为地层压缩系数，MPa-1；c w为地层水压缩系数，MPa-1；W p为累产液量，108m3；B w为液相体积系数，m3/m3；Bg为气相体积系数，m3/m3；G m为基质系统吸附气体积，108m3；B gi为初始气相体积系数，m3/m3；ρ b为页岩储层岩石密度，kg/m3；V L为兰氏体积常量，m3/kg；p L为兰式压力常量，MPa；
S503、根据计算得到的页岩压窜气井动态储量G，选取被压窜的时刻后刚开井时的生产数据计算压裂液侵入量W e，计算公式为：
其中W e为压裂液侵入量，108m3；W e0为压裂液原始侵入液量，108m3；W i为侵入压裂液通过渗吸作用进入储层的渗吸压裂液体积，108m3；p 2为被压窜后的地层压力，MPa；Z 2为p 2对应的气体偏差系数，无量纲；ω为压裂液侵入体积系数，m3/m3；n为时间指数，无量纲；A c为压裂液渗吸截面积，m3；v i为渗吸速率，m/min0.5；t为渗吸时间，d；
S504、计算修正返排率R R1，R R1等于总压裂液量W in减去压裂液侵入量W e的差除产液量W p，其中总压裂液量W in单位为108m3；
S505、绘制以修正返排率R R1为横坐标，液相相对渗透率和气相相对渗透率的比值k rw/k rg为纵坐标的修正返排曲线，该修正返排曲线表示页岩压窜气井在被压窜后的返排规律，表示为：
其中A 1为被压窜后初始返排系数，无量纲；B 1为被压窜后返排递减系数，无量纲。
2.根据权利要求1所述的一种页岩压窜气井返排规律的确定方法，其特征在于：S403中的页岩压窜气井在被压窜前的返排规律表示为：k rw/k rg等于被压窜前初始返排系数A 0与自然底数e的x次方之积，其中x等于被压窜前返排递减系数B 0与返排率R R之积，被压窜前初始返排系数A 0单位为无量纲，被压窜前返排递减系数B 0单位为无量纲。
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Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104675374A (zh) * | 2013-11-29 | 2015-06-03 | 中国石油集团川庆钻探工程有限公司长庆井下技术作业公司 | 非常规co2压裂的现场施工工艺 |
| CN106845043A (zh) * | 2017-04-07 | 2017-06-13 | 东方宝麟科技发展(北京)有限公司 | 一种页岩气水平井重复压裂工艺流程及设计方法 |
| CN111535792A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-08-14 | 西南石油大学 | 一种页岩气井返排率预测方法 |
-
2023
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104675374A (zh) * | 2013-11-29 | 2015-06-03 | 中国石油集团川庆钻探工程有限公司长庆井下技术作业公司 | 非常规co2压裂的现场施工工艺 |
| CN106845043A (zh) * | 2017-04-07 | 2017-06-13 | 东方宝麟科技发展(北京)有限公司 | 一种页岩气水平井重复压裂工艺流程及设计方法 |
| CN111535792A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-08-14 | 西南石油大学 | 一种页岩气井返排率预测方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| Gas–Water Two-Phase Flow Characteristics and Flowback Evaluation for Shale Gas Wells;Weiyang Xie 等;《MDPI》;1-19 * |
| 压裂作业过程风险分析与安全对策;商翼;《安全、健康和环境》;第20卷(第7期);49-52 * |
| 昭通太阳区块浅层页岩气水平井试气返排规律;黄小青 等;《新疆石油地质》;第41卷(第4期);457-463 * |
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