CN115852268A

CN115852268A - 高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用

Info

Publication number: CN115852268A
Application number: CN202211697959.6A
Authority: CN
Inventors: 骆智超; 何佳珍; 罗兴; 樊宽远; 刘天龙; 殷福星; 郑开宏
Original assignee: Institute of New Materials of Guangdong Academy of Sciences
Current assignee: Institute of New Materials of Guangdong Academy of Sciences
Priority date: 2022-12-28
Filing date: 2022-12-28
Publication date: 2023-03-28

Abstract

本发明公开了一种高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用，涉及金属材料技术领域。其晶粒的组成包括奥氏体和铁素体，晶粒的形状为细长纤维状。按重量百分比计，高强度耐腐蚀抗裂钢的元素组成包括C：0.01～0.1％、Cr：18～32％、Ni：3～10％、Mo：0.2～5.0％、Mn：0.1～2.0％、Si：0.2～1.0％、N：0.1～0.3％、S≤0.03％、P≤0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。通过控制钢中的元素组成，特别是C、N、Si的配比，提高了材料的抗腐蚀能力。材料中细长纤维状的组织晶粒具有优异的冲击韧性，可以显著提高材料的疲劳断裂性能等力学性能，进而提高高强度耐腐蚀抗裂钢的使用寿命。

Description

高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用

技术领域

本发明涉及金属材料技术领域，具体而言，涉及一种高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用。

背景技术

高强度钢材由于具有较佳的力学性能广泛应用于工业领域，而高强度螺栓是高强度钢材的应用实例之一。螺栓是一种常用的紧固件，广泛应用于日常生活和建筑、电子、机械、冶金、化工等工业生产领域。按照性能可将螺栓分为3.6、4.8、5.6、6.8、8.8、9.8、10.9、12.9八个等级。8.8级以上(含8.8级)即称为高强度螺栓，对应的抗拉强度为800MPa。目前高强螺栓常用调质处理后的中碳钢或中碳合金钢制成。

由于螺栓的应用场景不同，对其性能的要求也就不同。目前螺栓在使用过程中，主要存在两个问题，一是疲劳强度不足，二是延迟断裂敏感性高。在服役过程中，螺栓除了要承受静拉伸载荷外，还会受到交变载荷的作用，会引起螺栓的疲劳断裂。提高材料屈服强度是提高材料疲劳断裂强度的关键。此外，在室外及海上使用的螺栓，由于沙尘、酸雨、盐雾等不利因素的影响，螺栓表面往往会发生腐蚀，并在外加载荷的作用下引起裂纹的萌生与扩展，最终导致螺栓失效。目前为了解决螺栓的腐蚀问题常常通过加入大量的V、Nb、Ti等合金元素对钢材料进行调质处理，通过形成析出相作为氢陷阱降低材料的延迟断裂敏感性，但是调质组织的氢脆敏感性较强，这类螺栓在强度和韧性满足工程需求的情况下，时常出现疲劳断裂，造成较大的事故和经济损失。另一种防止螺栓在恶劣环境中服役发生腐蚀的方法是：在螺栓表面采用防护涂层和保护装置，例如电镀锌、橡胶涂层及增加防护套等。但是螺栓基体与防护层容易分离，仅在在短期内有效，对于长时间服役的螺栓来说需要定期维护，操作复杂，且成本增加。因此，亟需提出一种新的钢材料以解决上述任一问题。

鉴于此，特提出本发明。

发明内容

本发明的目的在于提供一种高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用。

本发明是这样实现的：

第一方面，本发明提供一种高强度耐腐蚀抗裂钢，晶粒的组成包括奥氏体和铁素体，晶粒的形状为细长纤维状。

按重量百分比计，高强度耐腐蚀抗裂钢的元素组成包括C：0.01～0.1％、Cr：18～32％、Ni：3～10％、Mo：0.2～5.0％、Mn：0.1～2.0％、Si：0.2～1.0％、N：0.1～0.3％、S≤0.03％、P≤0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。

在可选的实施方式中，按重量百分比计，高强度耐腐蚀抗裂钢的元素组成包括C：0.01～0.1％、Cr：21～25％、Ni：5～8％、Mo：1～3％、Mn：0.2～1.3％、Si：0.3～0.9％、N：0.1～0.3％、S≤0.03％、P≤0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。

在可选的实施方式中，奥氏体的含量为30～60％。

优选地，晶粒的直径＜20μm，长径比为5～50。

第二方面，本发明提供一种如前述实施方式任一项的高强度耐腐蚀抗裂钢的制备方法，包括按元素组成制备不锈钢原料，并对不锈钢原料进行中温轧制。

在可选的实施方式中，中温轧制包括将不锈钢原料置于加热装置中加热保温，再取出轧制。

在可选的实施方式中，加热保温的温度为500～700℃，保温时间为45～60min。

在可选的实施方式中，轧制包括每轧制2～4道次进行一次回炉保温。

优选地，回炉保温温度500～700℃，保温时间为10～20min。

在可选的实施方式中，每道次轧制的方向与前一道次轧制的方向垂直，且最后两道次轧制的方向相同。

优选地，所述轧制方法为孔型轧制。

在可选的实施方式中，不锈钢原料为双相不锈钢；不锈钢原料的形状为方棒或圆棒。

优选地，不锈钢原料的变形量为78～98％。

优选地，方棒的尺寸为20～60mm×20～60mm。

优选地，圆棒的尺寸为Φ(20～58)mm。

第三方面，本发明提供了一种如前述实施方式任一项的高强度耐腐蚀抗裂钢或如前述实施方式任一项的制备方法制得的高强度耐腐蚀抗裂钢在钢铁制品领域的应用。

优选地，钢铁制品包括高强度螺栓。

优选地，高强度螺栓包括风电连接轴螺栓、机械零件用螺栓中的任一种。

本发明具有以下有益效果：

本发明提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用，通过控制钢中的元素组成，特别是C、N、Si的含量配比，提高了材料的抗腐蚀能力。材料中含有奥氏体和铁素体两种相，相较于传统的奥氏体不锈钢材料成本降低，适用于工业化生产。材料中由铁素体相和奥氏体相交替排列的晶粒，且晶粒的形状为细长的纤维状，形似仿生纤维组织，该组织具有优异的冲击韧性，实现螺栓用钢的强韧平衡，纤维组织间的桥联作用使得材料的断裂方式如同竹木结构一样，可以显著提高螺栓用钢的疲劳断裂性能，进而增加螺栓使用的寿命。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。

图1为本发明实施例1提供的高强度耐腐蚀抗裂钢的扫描电子显微镜图；

图2为本发明实施例和对比例提供的高强度耐腐蚀抗裂钢的抗拉强度检测结果图；

图3为本发明对比例5提供的高强度耐腐蚀抗裂钢的扫描电子显微镜图。

具体实施方式

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。

其中，本发明提供的高强度耐腐蚀抗裂钢的各组分的作用如下：

碳(C)元素是重要的固溶强化元素，可有效地提高双相不锈钢的强度。然而，碳含量过高，将使双相不锈钢的韧性、焊接性和耐大气腐蚀能力显著降低。综合考虑，本发明中，C元素含量限定为0.01～0.1％。

氮(N)元素是强烈形成和稳定奥氏体及扩大奥氏体相区的元素。且N元素能力远超Ni元素，因而可以用成本较低的N元素来替换贵重金属Ni。N元素还有较好的固溶强化作用，并增加细晶强化的效果，提高双相不锈钢的强度又不损害其韧性。与不含氮的双相不锈钢相比，加入0.1％以上的N元素可以显著提高双相不锈钢的综合力学性能。N元素还可以提高双相不锈钢局部的腐蚀性能，避免双相不锈钢发生点腐蚀或者晶间腐蚀。除此之外，N元素在改善双相不锈钢的抗蠕变性能和抗疲劳磨损性能方面有一定的作用。综合考虑，本发明中，N元素含量限定为0.1～0.3％。

铬(Cr)元素是各类不锈钢中最常见的元素，是强烈形成和稳定铁素体相并缩写奥氏体相区的元素。在双相不锈钢中，为了控制铁素体相和奥氏体相的比例，Cr元素含量要高于Ni元素。Cr元素可以提高钢的钝化电流，使双相不锈钢易钝化，保持钝化膜的稳定性，提高钝化膜破坏后的修复能力。然而如果铬含量过高，为了稳定不锈钢组织中的奥氏体就需要增加镍的含量，进而提高材料成本。综合考虑，本发明中，Cr元素含量限定为18～32％，优选21～25％。

镍(Ni)元素在双相不锈钢中的含量仅次于Cr元素，是强烈形成奥氏体和扩大奥氏体相区的元素。双相不锈钢中的Ni元素主要作用是控制相平衡，保证铁奥两项的相对含量。此外，Ni元素可以改善双相不锈钢的塑形、韧性及焊接性能。然而，Ni元素作为贵重金属元素，成本相对较高。综合考虑，本发明中，Ni元素含量限定为3～10％，优选为5～8％。

钼(Mo)元素是铁素体形成元素，能够促进铁素体、σ相等金属相析出。Mo元素可以显著改善双相不锈钢耐孔蚀性能，提高钝化膜稳定性。Mo元素还可以同时提高双相不锈钢的高温强度和高温蠕变性能。然而当Mo元素含量超过5％时，会导致双相不锈钢产生脆化倾向。综合考虑，本发明中，Mo元素含量限定为0.2～5.0％，优选为1～3％。

锰(Mn)元素是良好的脱氧剂，是奥氏体稳定化元素，可以扩大奥氏体相区。另外，Mn元素可以降低钢的临界淬火速度，在冷却时增加奥氏体的稳定性，抑制奥氏体的分解。Mn元素还能消除钢的热脆性，改善加工性能。综合考虑，本发明中，Mn元素含量限定为0.1～2.0％，优选为0.2～1.3％。

硅(Si)元素在炼钢过程中可作为还原剂和脱氧剂，能显著提高双相不锈钢的弹性极限和屈服强度。硅和钼、铬等结合，有提高抗腐蚀性和抗氧化作用。但是，过量的硅会降低不锈钢复合材料的焊接性能。综合考虑，本发明中，Si元素含量限定为0.2～1.0％，优选为0.3～0.9％。

在可选的实施方式中，奥氏体的含量为30～60％，有利于获得高强度、高韧性、低成本、耐腐蚀、抗断裂的钢材料。

优选地，为了保证高强度耐腐蚀抗裂钢的力学性能，晶粒的直径＜20μm，长径比为5～50。

其中需要说明的是，按元素组成制备不锈钢原料即是：将含有Fe、C、Cr、Ni、Mo、Mn、Si、N、S和P元素的原料按高强度耐腐蚀抗裂钢要求的比例混合后，依次经过熔化、精炼、铸造和热轧制得不锈钢原料。其中熔炼、精炼、铸造和热轧过程可以是常规的不锈钢制备工艺。或者本发明上述记载的不锈钢原料也可以是元素组成符合要求的市售材料。

在可选的实施方式中，由于本发明的高强度耐腐蚀抗裂钢中既含有奥氏体相也含有铁素体相，因此，可以直接以双相不锈钢作为不锈钢原料。本发明提供的双相不锈钢相较于奥氏体不锈钢、高合金钢及马氏体时效钢，其成本更低，且具有更好的耐腐蚀性；相较于普通碳素钢材料，其强度提升空间大。

较佳地，不锈钢原料的形状为方棒或圆棒，以便于中温轧制得到螺栓。在其他实施方式中，不锈钢原料的形状也可以是板状、块状等，不锈钢原料的形状以最终轧制的形状为依据。

优选地，不锈钢原料的变形量为78～98％，利用较大的变形量细化晶粒，且将不锈钢原料的变形量控制在上述范围内，能够构筑出仿生纤维组织形态的晶粒，既能满足其强韧化要求，又可以改善其服役性能。

优选地，方棒的尺寸为20～60mm×20～60mm。

优选地，圆棒的尺寸为Φ(20～58)mm。

在可选的实施方式中，中温轧制包括将不锈钢原料置于加热装置中加热保温，取出后立即进行轧制。

采用中温轧制变形可以大幅提高双相不锈钢的屈服强度和抗拉强度，同时又能保证双相不锈钢具有较高的冲击韧性和耐腐蚀性能。

在一些实施方式中，本发明通过控制不锈钢原料中奥氏体含量，然后在中温轧制变形的共同作用下，不锈钢原料的变形抗力较低，能够保证材料实现较好的塑性变形，变形后形成铁素体相和奥氏体相交替排列的纤维组织，极大地细化钢材的晶粒尺寸，进而保证产品实现强韧化，显著提高产品的综合力学性能。

优选地，为了便于制备，加热装置可以是马弗炉。

优选地，回炉保温温度500～700℃，保温时间为10～20min。

由于本发明的轧制温度较低，低于双相钢的再结晶温度，在该温度下对双相钢进行变形，通过显著的回复作用以及回复作用主导下形成的纤维织构，可以保证材料的拥有较高的冲击韧性，实现螺栓用钢的强韧平衡。

优选地，所述轧制方法为孔型轧制。

优选地，钢铁制品包括高强度螺栓。

以下结合实施例对本发明的特征和性能作进一步的详细描述。

实施例1

本实施例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，由双相不锈钢制得，该双相不锈钢为直径35mm，长180mm的圆棒，其中各组分的含量为C：0.023％，Mn：0.96％，Si：0.51％，P：0.0025％，S：0.003％，Cr：22.04％，Ni：4.91％，Mo：3.06％，N：0.17％，余量为Fe和不可避免的杂质。

本实施例还提供了一种上述高强度耐腐蚀抗裂钢的制备方法，具体步骤如下：

(1)将双相不锈钢放入600℃马弗炉中，保温45min。

(2)将双相不锈钢棒从炉中取出并立即进行孔型轧制，每轧制一道次，将试样旋转90°。

(3)轧制过程中，每孔型轧制3道次后回炉(600℃)保温10min，轧制到最后两道次时，轧制方向保持一致，保证试样的平直性。

(4)轧制到第九道次后，材料的压下量为80％，将轧制完成的试样放在空气中冷却，最终制备得到具有仿生纤维组织的高强度耐腐蚀抗裂钢。

将本实施例制得的高强度耐腐蚀抗裂钢置于GeminiSEM 300型扫描电子显微镜下观察，得到如图1所示结果。由图1可知，经过本发明的中温孔型轧制后成功构筑出仿生异质纤维组织，晶粒中铁素体相和奥氏体相交替排列。

实施例2

本实施例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，其不锈钢原料与实施例1相同，制备方法如下：

(1)将双相不锈钢放入600℃马弗炉中，保温45min。

(4)轧制到第十二道次后，材料的压下量为85％，将轧制完成的试样放在空气中冷却，最终制备得到具有仿生纤维组织的高强度耐腐蚀抗裂钢。

实施例3

(1)将双相不锈钢放入600℃马弗炉中，保温45min。

(4)轧制到第十五道次后，材料的压下量为90％，将轧制完成的试样放在空气中冷却，最终制备得到具有仿生纤维组织的高强度耐腐蚀抗裂钢。

实施例4

(1)将双相不锈钢放入700℃马弗炉中，保温45min。

(3)轧制过程中，每孔型轧制3道次后回炉(700℃)保温15min，轧制到最后两道次时，轧制方向保持一致，保证试样的平直性。

实施例5

(1)将双相不锈钢放入700℃马弗炉中，保温45min。

实施例6

本实施例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，由双相不锈钢制得，该双相不锈钢为40mm×40mm×180mm的方棒，其中各组分的含量为C：0.01％，Mn：0.55％，Si：0.45％，P：0.003％，S：0.003％，Cr：25.13％，Ni：6.25％，Mo：3.24％，N：0.21％，余量为Fe和不可避免的杂质。

(1)将双相不锈钢放入500℃马弗炉中，保温1h。

(3)轧制过程中，每孔型轧制3道次后回炉(500℃)保温10min，轧制到最后两道次时，轧制方向保持一致，保证试样的平直性。

(4)轧制到第十道次后，材料的压下量为80％，将轧制完成的试样放在空气中冷却，最终制备得到具有仿生纤维组织的高强度耐腐蚀抗裂钢。

实施例7

本实施例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，其不锈钢原料与实施例6相同，制备方法如下：

(1)将双相不锈钢放入580℃马弗炉中，保温1h。

(3)轧制过程中，每孔型轧制3道次后回炉(580℃)保温10min，轧制到最后两道次时，轧制方向保持一致，保证试样的平直性。

(4)轧制到第十二道次后，材料的压下量为87％，将轧制完成的试样放在空气中冷却，最终制备得到具有仿生纤维组织的高强度耐腐蚀抗裂钢。

对比例1

本对比例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，由304不锈钢制得，该304不锈钢为直径35mm，长180mm的圆棒，其中各组分的含量为C：0.06％，Mn：1.09％，Si：0.52％，P：0.003％，S：0.003％，Cr：17.32％，Ni：9.45％，Mo：0.26％，N：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。制备方法与实施例1相同。

对比例2

本对比例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，由304不锈钢制得，该304不锈钢为直径35mm，长180mm的圆棒，其中各组分的含量为C：0.06％，Mn：1.09％，Si：0.52％，P：0.003％，S：0.003％，Cr：17.32％，Ni：9.45％，Mo：0.26％，N：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。制备方法与实施例4相同。

对比例3

本对比例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，由42CrMo中碳钢制得，该42CrMo中碳钢为直径35mm，长180mm的圆棒，其中各组分的含量为C：0.44％，Mn：0.71％，Si：0.25％，P：0.003％，S：0.003％，Cr：1.02％，Ni：0.04％，Mo：0.2％，余量为Fe和不可避免的杂质。制备方法与实施例1相同。

对比例4

本对比例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，由42CrMo中碳钢制得，该42CrMo中碳钢为直径35mm，长180mm的圆棒，其中各组分的含量为C：0.44％，Mn：0.71％，Si：0.25％，P：0.003％，S：0.003％，Cr：1.02％，Ni：0.04％，Mo：0.2％，余量为Fe和不可避免的杂质。制备方法与实施例4相同。

对比例5

本对比例提供了一种高强度耐腐蚀抗裂钢，其不锈钢原料与实施例1相同，制备方法相似，区别仅在于：对比例5为商用热轧态钢棒未采用本发明提供的中温变形方法进行处理，对比例5的组织为等轴状的铁素体相和奥氏体相，不存在纤维组织，其扫描组织如图3所示。

试验例1

将实施例1～7和对比例1～5制得的高强度耐腐蚀抗裂钢进行常温拉伸实验、常温冲击实验和抗腐蚀测试，得到如表1所示结果，其中拉伸实验中抗拉强度的变化曲线如图2所示。

上述测试所用的仪器为：力试(上海)科学仪器有限公司生产的电液伺服动态疲劳试验机、济南文腾实验仪器有限公司生产的示波冲击韧性试验机和Gamry Interface 1000型电化学工作站。电化学测试采用传统的三电极体系，参比电极为Ag/AgCl电极，辅助电极为铂电极，腐蚀介质采用人工海水。

表1高强度耐腐蚀抗裂钢的性能

由表1可知，本发明实施例通过控制其元素组成和配比制备得到的高强度耐腐蚀抗裂钢，其抗断裂性能和耐腐蚀性能均有显著提升，既能满足其强韧化要求，又能改善其服役性能。对比例1和2采用304不锈钢作为材料，即使采用相同的中温轧制方法，也无法获得抗拉强度好且抗腐蚀性能佳的材料。对比例3和4采用42CrMo中碳钢，其耐腐蚀能力非常差，几乎无法满足室外较为复杂的服役环境。

图2中的10表示实施例，20表示对比例。即10-1为实施例1，10-2为实施例2，10-3为实施例3，10-4为实施例4，10-5为实施例5，10-6为实施例6，10-7为实施例7，20-1为对比例1，20-2为对比例2，20-3为对比例3，20-4为对比例4，20-5为对比例5。通过图2可以发现，本发明实施例的抗拉强度显著优于对比例。

本发明提供的一种高强度耐腐蚀抗裂钢及其制备方法和应用，其至少具有以下优点：

通过控制钢中的元素组成，特别是C、N、Si的含量配比，提高了材料的抗腐蚀能力，进而省略了镀锌等防护工艺，既简化了生产工艺，又降低了生产成本。材料中由铁素体相和奥氏体相交替排列的晶粒，且晶粒的形状为细长的纤维状，形似仿生纤维组织，该组织具有优异的冲击韧性，实现螺栓用钢的强韧平衡，纤维组织间的桥联作用使得材料的断裂方式如同竹木结构一样，可以显著提高螺栓用钢的疲劳断裂性能，进而增加螺栓使用的寿命。

本发明提供的高强度耐腐蚀抗裂钢其性能优异，具有高强度、耐腐蚀、高韧性等特点，通过中温轧制的方法能够制备出双相超细纤维晶粒组织，该方法工艺简单、无需多余的热处理，可以避免因淬火及淬火介质带来的环境污染，节能环保，适合工业化大批量生产。

本发明提供的高强度耐腐蚀抗裂钢相比于42CrMo中碳钢，具有显著提高的抗腐蚀与抗开裂性能；相比于传统奥氏体与双相不锈钢，能够显著提高其力学强度；相比于高温合金，具有更低的成本。本发明提供的高强度耐腐蚀抗裂钢，其抗拉强度可达到1300MPa以上，冲击韧性大于120J，耐腐蚀性能与奥氏体不锈钢相当。

以上仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims

1.一种高强度耐腐蚀抗裂钢，其特征在于，晶粒的组成包括奥氏体和铁素体，所述晶粒的形状为细长纤维状；

按重量百分比计，所述高强度耐腐蚀抗裂钢的元素组成包括C：0.01～0.1％、Cr：18～32％、Ni：3～10％、Mo：0.2～5.0％、Mn：0.1～2.0％、Si：0.2～1.0％、N：0.1～0.3％、S≤0.03％、P≤0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。

2.根据权利要求1所述的高强度耐腐蚀抗裂钢，其特征在于，按重量百分比计，高强度耐腐蚀抗裂钢的元素组成包括C：0.01～0.1％、Cr：21～25％、Ni：5～8％、Mo：1～3％、Mn：0.2～1.3％、Si：0.3～0.9％、N：0.1～0.3％、S≤0.03％、P≤0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。

3.根据权利要求1所述的高强度耐腐蚀抗裂钢，其特征在于，所述奥氏体的含量为30～60％；

优选地，所述晶粒的直径＜20μm，长径比为5～50。

4.一种如权利要求1～3任一项所述的高强度耐腐蚀抗裂钢的制备方法，其特征在于，包括按元素组成制备不锈钢原料，并对所述不锈钢原料进行中温轧制。

5.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于，所述中温轧制包括将不锈钢原料置于加热装置中加热保温，再取出轧制。

6.根据权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述加热保温的温度为500～700℃，保温时间为45～60min。

7.根据权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述轧制包括每轧制2～4道次进行一次回炉保温；

优选地，回炉保温温度500～700℃，保温时间为10～20min。

8.根据权利要求5或7所述的制备方法，其特征在于，每道次轧制的方向与前一道次轧制的方向垂直，且最后两道次轧制的方向相同；

优选地，所述轧制方法为孔型轧制。

9.根据权利要求5所述的制备方法，其特征在于，所述不锈钢原料为双相不锈钢；所述不锈钢原料的形状为方棒或圆棒；

优选地，所述不锈钢原料的变形量为78～98％；

优选地，所述方棒的尺寸为20～60mm×20～60mm；

优选地，所述圆棒的尺寸为Φ(20～58)mm。

10.一种如权利要求1～3任一项所述的高强度耐腐蚀抗裂钢，或如权利要求4～9任一项所述的制备方法制得的高强度耐腐蚀抗裂钢在钢铁制品领域的应用；

优选地，所述钢铁制品包括高强度螺栓；

优选地，所述高强度螺栓包括风电连接轴螺栓、机械零件用螺栓中的任一种。