CN115673597A - 一种低成本高强度自保护金属粉芯、焊丝、熔敷金属及其制备方法和应用 - Google Patents
一种低成本高强度自保护金属粉芯、焊丝、熔敷金属及其制备方法和应用 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种低成本高强度自保护金属粉芯、焊丝、熔敷金属及其制备方法和应用，其按质量百分比含量包括如下组分：C 0.130%～0.190%，B 0.69%～0.76%，Cr 0.015%～0.038%，Mn 3.80%～4.05%，Si 1.02%～1.15%，Al 0.15%～0.24%，O 0.005%～0.020%，N 0.032%～0.085%，余量为Fe。本发明的焊丝熔敷金属基体组织为铁素体，晶界存在Fe2B及Fe3(C,B)硼碳化合物，还存在弥散分布夹杂物，其种类主要为AlN、Al2O3、MnO。抗拉强度为850～950MPa，延伸率为14～18%，硬度为HV508‑550。
Description
技术领域
本发明属于材料加工工程中的焊接领域，具体地涉及一种低成本高强度自保护金属粉芯、焊丝、熔敷金属及其制备方法和应用。
背景技术
近年来，高强钢因具有高强度，能承受重载，较大压力等优点，在承受高强载荷大型焊接结构件中广泛应用。随着高强钢种不断问世，对焊缝强度的要求越来越高，因此对配套焊接材料的性能要求也越来越高。作为高强钢焊接工艺的材料基础，高强钢焊材的开发与选用将直接显著影响高强钢构件整体性能。
随着高强钢强度级别的提高，焊接性降低，焊接难度增加，塑韧性变差，裂纹敏感性提高。因此，亟需通过合理设计成分并优化配方，开发满足高强钢焊接的专用高强焊材。
金属粉芯焊丝便于添加和调整合金成分，创造了较大提升强度的成分空间。同时因为没有添加任何造渣剂，氢含量极低，对于避免焊接冷裂纹具有重要优势。金属粉芯焊丝的性能类似实芯焊丝，焊道成形美观，多层焊无需清渣，但是一般需外加保护气体。
与气保护金属粉芯焊丝相比，自保护金属粉芯焊丝的研制难度很大，最主要原因在于药芯中缺少造渣剂。钢材的高强度需要诸多合金元素的强化作用。如何在焊丝配方中减少甚至避免昂贵元素如Cr、Mo、Ni等的添加，实现焊丝低成本高强度目标；如何在没有造渣剂的情况下，通过调控冶金反应来抑制夹杂的负面作用，实现自保护目标；这是当前面临的主要技术挑战。
发明内容
发明目的：本发明所要解决的技术问题是提供了一种低成本高强度自保护金属粉芯。
本发明还要解决的技术问题是提供了低成本高强度自保护金属粉芯焊丝及其制备方法和应用。
本发明最后要解决的技术问题是提供了低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属及其制备方法和应用。
技术方案：为了解决上述技术问题，本发明提供了一种金属粉芯，所述金属粉芯按质量百分比含量包括如下组分：C 0.130％～0.190％，B 0.69％～0.76％，Cr 0.015％～0.038％，Mn 3.80％～4.05％，Si 1.02％～1.15％，Al 0.15％～0.24％，O 0.005％～0.020％，N 0.032％～0.085％，余量为Fe。
本发明内容还包括所述的金属粉芯在制备低成本高强度自保护金属粉芯焊丝或其熔敷金属中的应用。
本发明内容还包括一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝，所述金属粉芯焊丝包括所述的金属粉芯。
本发明内容还包括一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属，所述金属粉芯焊丝熔敷金属是采用所述的金属粉芯或所述的金属粉芯焊丝制备得到。
其中，所述熔敷金属的基体组织为铁素体，晶界存在Fe2B及Fe3(C，B)硼碳化合物，还存在弥散分布夹杂物，其种类主要为AlN、Al2O3、MnO。
其中，所述熔敷金属的抗拉强度为850～950MPa，延伸率为14～18％，硬度为HV508～550。
本发明内容还包括所述的一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：
(1)制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；
(2)将所述的金属粉芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；
(3)将步骤(2)制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.6或1.2mm中的一种，得到最终产品。
本发明内容还包括所述的低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)采用所述的自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层；
(2)多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min；
(3)利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。
本发明内容还包括所述的自保护金属粉芯焊丝或所述的金属粉芯焊丝熔敷金属在在矿山机械、石油化工或冶金工业方面的应用。
其中，所应用具体包括装备耐磨部件的修复与再制造。
本发明在上述焊丝中各元素主要作用如下：
B是Fe-B-C-Cr系合金中主要合金元素之一，其原子序数为5，因此B元素与元素周期表中相邻的C原子具有诸多类似的性能。B在堆焊层中往往能与其他合金元素形成具有高硬度、高热稳定性的硼化物和硼碳化合物。而这些硼化物往往能够作为耐磨骨架提高堆焊层耐磨性。
由于自保护金属粉芯焊丝中未添加任何石墨，仅依靠焊丝药皮中的少量C元素，因此该堆焊熔敷金属属于亚共晶合金。根据Fe-B二元相图，堆焊合金由焊接时的高温向室温的冷却过程中，初生奥氏体γ-Fe相首先从液相中析出，在以树枝晶的形式长大。
L→γ-Fe
由于B在γ-Fe相中的溶解度仅为0.02wt.％，且B、C、Mn等合金元素在奥氏体中的分配系数小于1，γ-Fe在长大的过程中逐渐将多余的B、C原子排向周围，引起γ-Fe相周围的液相产生B的富集区域。随着B原子不断排出，当γ-Fe相周围B原子的浓度达到3.8％且温度降低至共晶温度(1149℃)时发生共晶反应：
L→γ-Fe+Fe2B
至此液相全部消失，在奥氏体晶界中开始产生Fe2B型共晶硼化物，在较大的冷却速度下，硼化物通常以鱼骨状的形式长大。随着温度继续下降至910℃时便开始发生共析反应：
γ-Fe→α-Fe+Fe2B
此时，α-Fe在靠近于晶界出生成。随着温度继续降低，γ-Fe对B、C元素的溶解度也随之降低，B、C元素继续向γ-Fe晶界中扩散。由于γ-Fe的晶界能较低，在γ-Fe和Fe2B相之间开始形成颗粒状或块状的硼碳化合物Fe3(C，B)。
γ-Fe→α-Fe+Fe3(C，B)
温度继续下降，组织不再发生转变，最终的凝固组织由α-Fe相、共晶硼化物与硼碳化合物组成。而Mn、Cr等合金元素则会固溶于Fe2B相中，形成M2B型硼化物，该硼化物拥有更高的硬度。
根据1373K时的Fe-Cr-B系合金计算等温截面图，Cr元素在晶界上聚集，Cr固溶于硼化物中形成Fe2B-Cr2B(IA/mcm)。Cr也能够固溶于碳化物中形成(Fe，Cr)3(C，B)，提高合金基体的强度、硬度。
根据Fe-C-B三元合金相图，Fe-C-B三元合金系中存在三个不同的二元共晶反应L→Fe3C+Fe2B、L→γ-Fe+Fe2B和L→γ-Fe+Fe3C。在穿越相区时发生共晶反应，L+Fe2B→Fe3(B，C)。在包晶反应后合金中存在三个平衡相区：γ-Fe+Fe2B+Fe3(B，C)和L+γ-Fe+Fe3(B，C)。随着温度继续降低，剩余的液相仍会发生共晶反应：L→γ-Fe+Fe3(B，C)直至1100℃，直至所有的液相全部转变为γ-Fe+Fe2B+Fe3(B，C)。
在高硼铁基合金中，除Fe元素外，Mn元素为含量最多的合金元素。除部分Mn发挥脱氧作用外，Mn元素作为一种奥氏体稳定化元素，能够扩大奥氏体相区，降低γ-Fe相→α-Fe相转变温度，在较低的温度下发生奥氏体相变可抑制高温转变区中先共析铁素体(PF)和侧板条铁素体(SF)的生成。研究表明，在合适的冷却速度下，Mn元素能够抑制焊缝金属中的珠光体的形成，同时焊缝熔敷金属中每增加1％的Mn元素可使焊缝抗拉强度提高100MPa。但是过量的Mn元素致使焊缝淬硬倾向增加，焊后易产生马氏体、贝氏体等脆硬组织，冲击韧性显著降低。
不同于Mn元素是奥氏体稳定化元素，Si是一种铁素体形成元素，Si元素的添加有利于铁素体晶界的生成。因此需要将Mn和Si元素置于一起考虑。Mn和Si元素对焊缝强度的影响公式为：
Rm＝801+91ω(Mn)+228ω(Si)-10[ω(Si)]2
Si元素能够固溶于铁素体中，在熔敷金属基体起到固溶强化及弥散强化作用，提高熔敷金属强度。此外，也有部分Si发挥脱氧作用。
特别需要指出的是，Al脱氧固氮和Mn脱氧后的产物，部分存在于熔敷金属中，形成细小弥散分布的夹杂物。这类形态和尺寸的夹杂物未见降低熔敷金属强度，反而诱导了具有大角度晶界和高位错密度的针状铁素体的形成，对提升强度发挥了作用。夹杂物既承担了无外加保护气体所产生的氧化结果，又对熔敷金属的强度产生了有益影响，这是本焊丝的技术特色之一。
综上所述，大量B元素形成Fe2B晶界及Fe3(C，B)硼碳化合物是提高熔敷金属强度最主要原因。通过拟合状态方程的方法计算出硬质相的力学模量，Fe2B的体模量B为224.3GPa，剪切模量G为103.5GPa，杨氏模量E为269.2GPa；Fe3C的体模量B为175.2GPa，剪切模量G为80.8GPa，杨氏模量E为210.1GPa。因此，Fe2B和Fe3C硬质相均拥有较高的强度，而在Fe-B-C-Cr系自保护金属粉芯焊丝堆焊熔敷金属中Cr、Mn等合金元素固溶于Fe2B相中形成M2B硼化物，而B元素则固溶于Fe3C相中形成Fe3(C，B)铁硼化合物，进一步提高堆焊熔敷金属强度。N是最有效的固溶强化元素和低成本合金元素，由于没有外加保护气体，直接从空气中渗入。当N含量过高时产生氮气孔，N含量过低时强度降低。
由上述技术方案和焊丝中各组分的作用简述可以明了，C和N增加强度，B是原位生成Fe2B的主要元素，也是基体的主要强化元素，含量较少的Cr促进铁素体基体形成，并固溶于基体中。Mn部分参与脱氧，还起到固溶强化作用，提高熔敷金属强度和硬度。Si脱氧，渗合金强化熔敷金属。Fe形成铁素体基体并与B反应生成Fe2B。脱氧产物形成细小弥散分布夹杂物，诱导铁素体形核提升强度。多元合金元素协同强化，最终获得低成本高强度自保护金属粉芯焊丝。
有益效果：本发明的药芯焊丝，通过低成本的多合金元素同步添加，同时实现自保护功能和合金强化，焊丝熔敷金属基体组织为铁素体，晶界存在Fe2B及Fe3(C，B)硼碳化合物，还存在弥散分布夹杂物，其种类主要为AlN、Al2O3、MnO。抗拉强度为850～950MPa，延伸率为14～18％，硬度为HV508-550，实现自保护金属粉芯焊丝的低成本和高强度。
附图说明
图1是实施例1的XRD物相分析结果；
图2是实施例1的显微组织图；
图3是实施例1的AlN形貌图；
图4是实施例1的Al2O3形貌图。
具体实施方式
根据下述实施例，可以更好地理解本发明。然而，实施例所描述的具体的药芯组分配比、工艺条件及其结果仅用于说明本发明，而不应当也不会限制权利要求书中所详细描述的本发明。
实施例1
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.164％，B 0.71％，Cr 0.033％，Mn 3.93％，Si 1.04％，Al 0.19％，O0.020％，N 0.054％，Fe 93.859％。
本实施例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.6mm，得到最终产品。
本实施例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。熔敷金属XRD物相分析结果如图1所示，显微组织如图2所示，AlN形貌如图3所示，Al2O3形貌如图4所示。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
实施例2
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.13％，B 0.72％，Cr 0.038％，Mn 4.01％，Si 1.09％，Al 0.2％，O 0.01％，N0.043％，Fe 93.759％。
本实施例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将步骤二制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.6mm，得到最终产品。
本实施例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
实施例3
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.181％，B 0.75％，Cr 0.027％，Mn 3.8％，Si 1.11％，Al 0.21％，O0.005％，N 0.064％，Fe 93.853％。
本实施例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将步骤二制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.2mm，得到最终产品。
本实施例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
实施例4
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.19％，B 0.69％，Cr 0.015％，Mn 3.98％，Si 1.02％，Al 0.22％，O 0.02％，N 0.032％，Fe 93.833％。
本实施例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.2mm，得到最终产品。
本实施例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
实施例5
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.175％，B 0.76％，Cr 0.026％，Mn 4.05％，Si 1.15％，Al 0.24％，O0.006％，N 0.085％，Fe 93.508％。
本实施例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将步骤二制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.6mm，得到最终产品。
本实施例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
实施例6
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.186％，B 0.76％，Cr 0.032％，Mn 3.92％，Si 1.02％，Al 0.15％，O0.016％，N 0.071％，Fe 93.845％。
本实施例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将步骤二制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.2mm，得到最终产品。
本实施例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
对比例1
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.155％，B 0.75％，Cr 0.023％，Mn 3.85％，Si 1.15％，Al 0.15％，O0.008％，N 0.106％，Fe 93.808％。
本对比例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将步骤二制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.2mm，得到最终产品。
本对比例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
对比例2
一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝、焊丝的熔敷金属按质量百分比含量包括如下组分：C 0.183％，B 0.7％，Cr 0.037％，Mn 4.02％，Si 1.13％，Al 0.23％，O0.019％，N 0.026％，Fe 93.655％。
本对比例提供的药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；将药芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；将步骤二制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.6mm，得到最终产品。
本对比例的自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备采用前述自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层，无需外加保护气。多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25m/min。利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。气孔敏感性，强度和硬度值如表1所示。
抗拉强度的测试方法：首先在金相试样堆焊的基础上取样，在熔敷金属顶层取拉伸试样。由于堆焊难以取到标准样，故采用非标准试样。试样长度为52mm，宽度为10mm，厚度为3mm，标距为23.3mm，试样中心宽度为5mm，横截面积为15mm2。按照GB/T 2652-2008《焊缝及熔敷金属拉伸试验方法》标准在万能电子试验机上进行拉伸试验测定抗拉强度与延伸率，试验的加载速度为1mm/s。万能电子试验机最大拉力为100KN。
延伸率又名断后伸长率，是拉伸试样的断后标距的伸长量与原始标距之间的百分比，是材料塑性的一大指标。通常延伸率用δ表示：
式中：L0——试样原始标距；
L1——试样的断后标距。
采用自动维氏硬度计对熔敷金属试样进行显微硬度测试，试验载荷选取0.5kgf，保载时间为15s。为了能够更准确的测定熔敷金属的硬度，在每种堆焊熔敷金属表面分别测5×5点阵，共25个点的硬度值，再取其平均值。
表1熔敷金属性能
Claims (10)
1.一种金属粉芯，其特征在于，所述金属粉芯按质量百分比含量包括如下组分：C0.130%～0.190%，B 0.69%～0.76%，Cr 0.015%～0.038%，Mn 3.80%～4.05%，Si 1.02%～1.15%，Al 0.15%～0.24%，O 0.005%～0.020%，N 0.032%～0.085%，余量为Fe。
2.权利要求1所述的金属粉芯在制备低成本高强度自保护金属粉芯焊丝或其熔敷金属中的应用。
3.一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝，其特征在于，所述金属粉芯焊丝包括权利要求1所述的金属粉芯。
4.一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属，其特征在于，所述金属粉芯焊丝熔敷金属是采用权利要求1所述的金属粉芯或权利要求2所述的金属粉芯焊丝制备得到。
5.根据权利要求4所述的低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属，其特征在于，所述熔敷金属的基体组织为铁素体，晶界存在Fe2B及Fe3(C,B)硼碳化合物，还存在弥散分布夹杂物，其种类主要为AlN、Al2O3、MnO。
6.根据权利要求4所述的低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属，其特征在于，所述熔敷金属的抗拉强度为850～950MPa，延伸率为14～18%，硬度为HV508～550。
7.权利要求3所述的一种低成本高强度自保护金属粉芯焊丝的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
（1）制备低碳钢带，利用U型模具将低碳钢带轧成U型带；
（2）将权利要求1所述的金属粉芯置入U型钢带，用模具合口成粗焊丝；
（3）将步骤（2）制备的粗焊丝通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使其直径达到1.6或1.2mm中的一种，得到最终产品。
8.权利要求4所述的低成本高强度自保护金属粉芯焊丝熔敷金属的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
（1）采用权利要求2所述的自保护金属粉芯焊丝，在Q235低碳钢板上实施电弧堆焊，堆焊层数为6-10层；
（2）多层电弧焊接时采用的焊接工艺参数为：焊接电流为240～280 A，焊接电压为24～28V，焊接速度为0.25 m/min；
（3）利用线切割切取焊道6层以上部位，即为自保护金属粉芯焊丝熔敷金属。
9.权利要求3所述的自保护金属粉芯焊丝或权利要求4所述的金属粉芯焊丝熔敷金属在矿山机械、石油化工或冶金工业方面的应用。
10.根据权利要求9所述的应用，其特征在于，所应用具体包括装备耐磨部件的修复与再制造。
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2022
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