CN115612926B - 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法 - Google Patents

一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法，包括以下质量百分比的化学成分：C：0.02‑0.120％，Si：0.5‑2.0％，Al：0.5‑3.50％，Cr：9.0‑15.0％，Ni：1.5‑4.0％，V：0.10‑0.30％，Nb：0.02‑0.10％，Ta：0.05‑0.20％，W：1.5‑2.0％，B：0.006‑0.01％，La：0.1‑1.2％，Y：0.05‑0.8，Ce：0.05‑0.3％，Mo，Mn，Co为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。经冶炼、锻造、正火、回火、预处理等步骤制备。本发明制备出的耐热钢不仅具有良好耐液态铅腐蚀性能，还具有良好室温、高温力学性能。

Description

一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
技术领域
本发明涉及核电用材技术领域，尤其涉及一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法。
背景技术
随着全球经济的高速发展以及人类生活水平的日益提高，人们对电能的需求急剧增长。传统煤、石油和天然气等化石能源不仅存在环境污染问题，而且是不可再生资源。而核能是一种高效、低碳清洁、可以依赖的最有前途的能源。我国目前已有9座核电反应堆机组，主要堆型是压水堆，压水堆主要利用铀-235作为裂变燃料，而铀-235只占天然铀的0.7％。对于压水堆堆型，燃烧一次只能消耗投入铀资源的0.45％左右，剩下99％无法利用。快堆能将铀资源的利用率提高到60％-70％。在快堆的六种参考堆型中(钠冷快堆、铅冷快堆、气冷快堆、高温气冷堆、熔盐堆、超临界水堆)，铅冷快堆采用液态铅或铅铋合金作为冷却剂，具有较高的固有安全性，同时在再生燃料循环、放射性废物后处理、反应堆系统简化、缩短换料周期等方面都有其独特的优势，受到了国际上的重点关注。
堆芯结构材料的选择是限制铅冷快堆发展和应用的关键问题之一。由于铅冷快堆堆芯温度高、辐照剂量高、冷却剂腐蚀性强、密度大、流速快，对材料具有较强的冲蚀和腐蚀作用，结构材料中的组分元素，如Ni会逐渐溶解和质量迁移至冷却剂中，同时冷却剂也会沿晶界向材料内扩散，发生腐蚀破坏，从而影响反应堆的安全运行。9-12(wt.％)Cr铁素体/马氏体耐热钢具有优异的力学性能、耐热、低膨胀、抗中子辐照等特点，在核电领域获得了大量的应用，是铅冷却快堆建设所需的关键结构材料。但普通铁素体/马氏体，如T/P91耐热钢的耐液态铅腐蚀性能较差，如何提高其耐液态铅腐蚀性能是亟待解决的问题。
发明内容
针对上述问题，本发明的目的在于提供一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法，本发明制备出的耐热钢不仅具有良好耐液态铅腐蚀性能，还具有良好室温、高温力学性能。
本发明采用的技术方案如下：
本发明所提出的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，包括以下质量百分比的化学成分：C：0.02-0.120％，Si：0.5-2.0％，Al：0.5-3.50％，Cr：9.0-15.0％，Ni：1.5-4.0％，V：0.10-0.30％，Nb：0.02-0.10％，Ta：0.05-0.20％，W：1.5-2.5％，B：0.006-0.01％，La：0.1-1.2％，Y：0.05-0.8，Ce：0.05-0.3％，Mo，Mn，Co为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼：采用“真空感应熔炼”的单次冶炼或“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼；
S2、锻造或轧制开坯：
S3、正火处理；
S4、回火处理；
S5、预处理。
进一步的，所述单次冶炼的具体过程如下：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、并放入150kg真空感应熔炼炉中，对加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-3Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼30-90分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃；
除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源、镧源合金添加，进行精炼，精炼60-100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-1Pa，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级Fe2O3，Fe3O4粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3、CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
进一步的，所述双联冶炼的具体过程如下：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、钇金属、镧铝合金和铈铁等配料，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃；
除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源、镧源合金添加，进行精炼，精炼60-100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-1Pa，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级Fe2O3，Fe3O4,WO3粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3、CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；WO3的氧含量为20.8％，需要过量添加，纳米WO3添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
进一步的，所述锻造开坯的具体过程如下：将铸锭在热处理炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至1020-1220℃保温3-6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成，第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1020-1220℃保温2-6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1020-1220℃下回炉保温2-6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
进一步的，所述轧制开坯的具体过程如下：加热炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至1020-1180℃保温3-6小时出炉轧制；根据原始厚度，进行7-9道次轧制；单道次下压量5-20％，其中，前2道次下压后进行90度翻钢，以原始宽度方向进行剩余道次轧制；轧后水冷。
进一步的，所述正火处理的具体过程如下：将开坯后坯料放入热处理炉中，在920-1100℃下对其进行正火处理，保温时间为80-180min，然后油冷淬火。
进一步的，所述回火处理的具体过程如下：将正火后试样放入热处理炉中，在730-780℃下对其进行回火处理，保温时间为80-180min，然后空冷。
进一步的，所述预处理的具体过程如下：预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至680-800℃保温2-20h，最终空冷至室温。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
本发明通过添加适当的稀土含量可以净化钢液，细化晶粒，变质夹杂物，提高钢的塑性、强度、高温氧化性能和腐蚀性能。稀土元素半径比较大，会产生较大的晶格畸变，因而倾向于在钢中各个界面偏聚；制备出的耐热钢不仅具有良好耐液态铅腐蚀性能，还具有良好的室温、高温力学性能，同时可有效地提高马氏体不锈钢的耐铅铋腐蚀性能、抗辐照和抗高温氧化性能，且可以大幅度降低原材料成本。
附图说明
图1为实施例3锻造开坯试样经正火+回火后的组织图；
图2为实施例3轧制开坯试样经正火+回火后的组织图。
具体实施方式
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图做以简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
本发明所提出的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，包括以下质量百分比的化学成分：C：0.02-0.120％，Si：0.5-2.0％，Al：0.5-3.50％，Cr：9.0-15.0％，Ni：1.5-4.0％，V：0.10-0.30％，Nb：0.02-0.10％，Ta：0.05-0.20％，W：1.5-2.5％，B：0.006-0.01％，La：0.1-1.2％，Y：0.05-0.8％，Ce：0.05-0.3％，Mo，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
La的添加为单质金属La，也可以为La的中间合金，如镧铝合金。
Y的添加为金属单质Y，也可以为Y的中间合金，如钇铁。
Ce的添加为金属单质Ce，也可以为Ce的中间合金，如铈铁。
稀土的添加也可以为混合稀土。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，稀土单质金属添加，或者中间合金，添加顺序为钢液熔融为液态后添加，为最后一步添加，溶解在钢液中以游离的稀土离子和纳米WO3，Fe2O3，Fe3O4为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成稀土氧化物。
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La+Y+Ce的1-5倍，以质量分数计算；
WO3的氧含量为20.8％，需要过量添加，纳米WO3添加量为Y+La+Ce的1-5倍，以质量分数计算。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，钇为单质钇金属添加，添加顺序为合金熔融为液态后添加，溶解在钢液中以游离稀土离子，以纳米级Fe2O3，Fe3O4为氧载体，其均匀预铺于锭模底部，钢水浇铸熔融后为游离[O]源，在钢液中游离稀土离子充分反应结合生成稀土氧化物。
WO3的熔点为1472，Y的熔点为1522℃，钢液温度大于1600℃，能充分溶解。
Fe2O3的熔点为1550℃，Y的熔点为1522℃，钢液温度大于1600℃，能充分溶解。
C是钢中最基本的合金元素，作为间隙固溶强化元素，碳、氮含量的增加导致钢强度的增加，韧性的降低。在高温蠕变条件下，耐热钢的碳含量通常严格控制在一定的范围。
Cr属于典型的铁素体形成元素，也是耐热钢中最基本的添加元素，是耐热钢中提高蒸汽氧化和腐蚀能力的主要元素，而且可以提高钢的高温强度。在Cr足够多的情况下，能够和反应在合金基体表面形成保护膜，阻止原子和金属离子的扩散，从而延缓氧化过程。
W为难熔金属元素，W作为溶质原子，能提高Fe基固溶体的再结晶温度。W属于铁素体形成元素，强碳化物形成元素，能有效地提高耐热钢的高温强度和蠕变性能，并以W取代Mo元素的使用可以保证堆芯中具有优异的抗辐照脆性。
V是铁素体形成元素，V主要的作用是能在马氏体耐热钢中形成细小的碳氮化物，起沉淀强化的作用，从而有效地提高钢的高温强度，以V取代Nb，Ti的添加可以避免高温下引起辐照脆化。
B是间隙固溶元素，可进入晶界处的空位，稳定晶界，从而提高晶界强度。提高材料中的B含量，可以有效抑制M23C6的粗化，提高材料的蠕变性能。但B含量的过高，必须通过降低N含量来防止BN的形成，而N含量过低又会导致MX相的缺失，反而对蠕变性能产生负面作用。
Si、Al是强铁素体形成元素，利于改善耐热钢的抗高温氧化性，但加入较多的Si或Al会增强δ铁素体析出倾向，且长期暴露在高温环境下容易形成σ相破坏合金的延展性和韧性。Si与氧结合能力强、反应生成均匀、致密、稳定富SiO2，Al2O3氧化层，该氧化层能有效降低合金元素的扩散速率，可以抑制结构材料发生溶解腐蚀的作用，从而保证了合金钢具有耐液态铅腐蚀的性能。
Ni是很好的固溶强化元素，可以显著提高铁素体不锈钢的强度，显著提高低温韧性，降低铁素体不锈钢的韧脆转变温度。
Ta为难熔元素，Ta添加能细化奥氏体晶粒，在提高钢的抗辐照性能的同时能降低其韧脆转变温度，改善其高温蠕变性能和室温拉伸性能。Ta含量添加过多，容易使碳化物粗化，降低力学性能。
La、Y、Ce不仅能净化钢液，而且能细化钢的凝固组织，改变夹杂物的性质、形态和分布，从而提高钢的各项性能。作为表面活性元素，既能增加晶界扩散激活能，既能阻碍晶界滑动，又增大晶界裂纹的表面能，对提高持久强度十分有效；另外，稀土La、Y、Ce元素可使耐热钢在高温状态下的氧化层生长速度受到抑制，所形成的氧化层与基体结合良好，在高温循环作用下能保护基体不被进一步氧化，此种特性对于液态铅铋环境和高辐射环境具有良好的保护作用，但是稀土元素在钢中的固溶度很小，且在浇铸过程中造渣能力强，收得率难以控制。
适当的稀土含量可以净化钢液，细化晶粒，变质夹杂物，提高钢的塑性、强度、高温氧化性能和腐蚀性能。稀土元素半径比较大，会产生较大的晶格畸变，因而倾向于在钢中各个界面偏聚。稀土元素在晶界处偏聚，可以增强晶界结合力，如Y、Ce、La稀土元素容易在晶界上偏聚，占据晶界上的空位，减少P和S等有害元素在晶界的富集，净化晶界。同时Y、Ce和La可以降低氧化膜的生长速度，提高氧化膜的抗剥落性能。稀土元素可以作为氧化膜Cr2O3的形核核心，让Cr2O3在低的铬浓度条件下即可快速生成，其次，稀土元素促进铬元素在合金中的扩散，使表面迅速生成致密的氧化膜，加入稀土元素的钢在循环氧化试验中氧化皮脱落地数量明显减少，稀土元素偏聚于氧化层和基体表面，可以起到优化钢表面的氧化层结构的作用，这对以铅基或铅铋为冷却剂的聚变堆具有有利作用。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼”的单次冶炼或“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼；
其中，所述单次冶炼的具体过程如下：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁，并放入150kg真空感应熔炼炉中，对加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10- 2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-3Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼30-90分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃；
除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源、镧源合金添加，进行精炼，精炼60-100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-1Pa，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级Fe2O3，Fe3O4、WO3粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3、CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
所述双联冶炼的具体过程如下：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、钇金属、镧铝合金和铈铁等配料，并放入150kg真空感应熔炼炉中，对加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼40-60分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃；
除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源、镧源合金添加，进行精炼，精炼60-100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-3Pa，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级Fe2O3，Fe3O4、WO3粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3、CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；WO3的氧含量为20.8％，需要过量添加，纳米WO3添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
S2、锻造或轧制开坯
其中，所述锻造开坯的具体过程如下：将铸锭在热处理炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至1020-1220℃保温3-6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成，第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1020-1220℃保温2-6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1020-1220℃下回炉保温2-6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
所述轧制开坯的具体过程如下：加热炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至1020-1180℃保温3-6小时出炉轧制；根据原始厚度，进行7-9道次轧制；单道次下压量5-20％，其中，前2道次下压后进行90度翻钢，以原始宽度方向进行剩余道次轧制；轧后水冷。
大型圆铸锭一般采用轧制开坯方法，一火次成形，提高成材材率，减少锻造过程的加热次数，圆铸锭的锭型为大于φ400mm，高度大于1500mm的圆铸锭。
圆铸锭的轧制开坯方法如下：
步骤一：将熔炼凝固冷却后的耐热钢铸锭进行脱模，表面进行打磨处理祛除表面氧化铁皮后得到待加热坯料；
步骤二：将待加热坯料移送至加热炉，加热至设定温度后，进行保温处理，得到待轧坯料；
步骤三：将待轧坯料放入两辊式轧机中，沿着圆铸锭长度方向进行往复多次轧制得到棒线材连轧坯，其中，每次轧制为多道次轧制，且两次轧制之间通过翻坯调整和压直工序保证待轧坯料的平直度；每次轧制的每道次变形量为3-15％，单方向累计变形量达到30-40％，进行下一次轧制前，对待轧坯料进行90°翻坯，以窄面继续进行轧制，往复多次轧制至达到目标棒线材连轧坯尺寸；压直工序是指在轧制过程中，通过侧导板夹持待轧坯料保证平直度；直轧开坯所轧方坯长度较长，在大变形量轧制过程中会出现弯曲，此时要利用侧导板进行夹持恢复平直度，修直后继续送料轧制。
铸锭轧制温度为1080-1220℃，保温时间为2-6h，加热炉进料温度为600-700℃；
铁素体/马氏体耐热钢高温塑性差，圆锭轧制过程中受热不均匀，容易产生裂纹等缺陷，从而影响耐热钢的质量，本发明采用多道次小变形量轧制，使得铸锭变形更为均匀，更加有效消除坯料内部粗大铸态组织、空洞、疏松及夹杂等冶金缺陷，使坯料组织性能均匀化。用于制备不同断面尺寸的方坯和板坯。
耐热钢圆铸锭采用真空自耗电弧熔炼制得或者采用真空感应炉、电渣重熔炉中单一或复合熔炼方式制得。
S3、正火处理
将开坯后坯料放入热处理炉中，在920-1100℃下对其进行正火处理，保温时间为80-180min，然后油冷淬火。
S4、回火处理
将正火后试样放入热处理炉中，在730-830℃下对其进行回火处理，保温时间为80-180min，然后空冷。
S5、预处理
预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随箱式电阻炉升温至680-800℃保温2-20h，最终空冷至室温。该步骤的目的是为了更有效的发挥Si，Al的成膜特性，并促进稀土元素La、Y、Ce添加后，La、Y、Ce对表面SiO2、(Cr，Al)2O3复合氧化膜，发挥稀土元素使耐热钢在高温状态下的氧化层生长速度受到抑制，所形成的氧化层与基体结合良好，在高温循环作用下能保护基体不被进一步氧化，此种特性对于液态铅铋环境和高辐射环境具有良好的保护作用，进行预处理制备表面富Si、Al氧化膜层，预先热处理得到能够形成表面致密SiO2，(Cr，Al)2O3复合氧化膜型耐热钢。
下面通过几个具体的实施例对本发明方法作进一步说明：
实施例1
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.02％，Si：0.5％，Al：0.5％，Cr：9.0％，Ni：1.5％，V：0.10％，Nb：0.02％，Ta：0.05％，W：1.5％，B：0.006％，La：0.1％，Y：0.8％，Ce：0.05％，Mo，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼”方式，按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、钇金属等配料放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；
炉料熔清后调低功率到20kW，进行精炼，精炼30分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高200℃，除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源和镧源合金添加，进行精炼，精炼60分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至20kW，进行精炼，精炼30分钟，真空度≤10-1Pa；
带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级WO3,Fe2O3，Fe3O4粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3，CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4的添加量为La、Y和Ce的1倍，以质量百分比计算。WO3的添加量为La、Y和Ce的1倍，以质量百分比计算。
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
S2、开坯
锻造开坯：加热炉升温至680℃时装料，随炉加热至1020℃保温6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1020℃保温6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1020℃下回炉保温6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯：加热炉升温至680℃时装料，随炉加热至1020℃保温6小时出炉轧制；根据原始厚度，进行7-9道次轧制；单道次下压量5-20％，其中，前2道次下压后进行90度翻钢，以原始宽度方向进行剩余道次轧制；轧后水冷。
S3、正火处理
将开坯后坯料放入热处理炉中，在920℃下对其进行正火处理，保温时间为180min，然后油冷淬火。
S4、回火处理
将正火试样放入热处理炉中，在700℃下对其进行回火处理，保温时间为180min，然后空冷。
S5、预处理
预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随箱式电阻炉升温至680℃保温20h，最终空冷至室温。
实施例2：
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.120％，Si：2.0％，Al：3.50％，Cr：15.0％，Ni：4.0％，V：0.30％，Nb：0.10％，Ta：0.20％，W：2.5％，B：0.01％，La：1.2％，Y：0.05％，Ce：0.05％，Mo，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼。
双联冶炼工艺为：按实际加入重量百分比计算配料放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；
炉料熔清后调低功率到10kW，进行精炼，精炼90分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150℃，除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源和镧源合金的添加，进行精炼，精炼100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10kW，进行精炼，精炼60分钟，真空度≤10-1Pa。
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭；
二次冶炼完成后，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级WO3，Fe2O3，Fe3O4粉末，作为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3，CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4的添加量为La、Y和Ce的5倍，以质量百分比计算。WO3的添加量为La、Y和Ce的5倍，以质量百分比计算。
S2、开坯
锻造开坯：加热炉升温至880℃时装料，随炉加热至1220℃保温3小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1220℃保温3小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1220℃下回炉保温3小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯：加热炉升温至880℃时装料，随炉加热至1180℃保温3小时出炉轧制；根据原始厚度，进行7-9道次轧制；单道次下压量5-20％，其中，前2道次下压后进行90度翻钢，以原始宽度方向进行剩余道次轧制；轧后水冷。
S3、正火处理
将开坯料放入箱热处理炉中，在1100℃下对其进行正火处理，保温时间为80min，然后油冷淬火。
S4、回火处理
将正火后试样放入热处理炉中，在850℃下对其进行回火处理，保温时间为80min，然后空冷。
S5、预处理
预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随箱式电阻炉升温至800℃保温2h，最终空冷至室温。
实施例3：
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.030％，Si：1.5％，Al：10％，Cr：12.0％，Ni：3.0％，V：0.20％，Nb：0.080％，Ta：0.03％，W：1.70％，B：0.006％，La：0.5％，Y：0.3％，Ce：0.2％，Mo，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”相结合的双联冶炼。
双联冶炼工艺为：按实际加入重量百分比计算配料放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；
炉料熔清后调低功率到15kW，进行精炼，精炼50分钟，真空度≤10-3Pa，脱离O、N、H元素；按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高180℃，除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁等钇源、铈源和镧源合金的添加，进行精炼，精炼80分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至15kW，进行精炼，精炼50分钟，真空度≤10-1Pa。
带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级WO3,Fe2O3，Fe3O4粉末，作为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3，CeO2等弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的重量百分比分别为30.06％，27.64％，需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4的添加量为La、Y和Ce的3倍，以质量百分比计算。WO3的添加量为La、Y和Ce的3倍，以质量百分比计算。
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼。纳米Fe2O3和Fe3O4粉末在最后一次冶炼时进行铺模，最终得到合金铸锭；
S2、开坯
锻造开坯：加热炉升温至780℃时装料，随炉加热至1180℃保温5小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成，第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1180℃保温5小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1180℃下回炉保温5小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯：加热炉升温至780℃时装料，随炉加热至1160℃保温3小时出炉轧制；150kg铸锭尺寸为190×160×450mm，以190mm为原始厚度，进行7-9道次轧制；单道次下压量5-20％，终轧厚度为25mm板坯，其中，前2道次下压量5％后进行90度翻钢，以160mm厚度方向进行剩余道次轧制，轧后水冷。
S3、正火处理
将开坯后坯料放入热处理炉中，在1000℃下对棒坯或板坯进行正火处理，保温时间为100min，然后油冷淬火。
S4、回火处理
将正火后试样放入热处理炉中，在800℃下对试样进行回火处理，保温时间为100min，然后空冷。
S5、预处理
预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至780℃保温6h，最终空冷至室温。
本发明未尽事宜为公知技术。
以上所述的实施例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。

Claims (7)

1.一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于，所述耐热钢包括以下质量百分比的化学成分：C：0.02-0.120％，Si：0.5-2.0％，Al：0.5-3.50％，Cr：9.0-15.0％，Ni：1.5-4.0％，V：0.10-0.30％，Nb：0.02-0.10％，Ta：0.05-0.20％，W：1.5-2.5％，B：0.006-0.01％，La：0.1-1.2％，Y：0.05-0.8，Ce：0.05-0.3％，Mo，Mn，Co为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe；
所述制备方法包括以下步骤：
S1、冶炼：采用“真空感应熔炼”的单次冶炼或“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼；
S2、锻造或轧制开坯：
S3、正火处理；
S4、回火处理；
S5、预处理；
所述单次冶炼的具体过程如下：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁，并放入150kg真空感应熔炼炉中，对加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼30-90分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃；除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁，即钇源、铈源、镧源合金添加，进行精炼，精炼60-100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-1Pa，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级Fe2O3，Fe3O4,WO3粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3、CeO2弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；
WO3的氧含量为20.8％，需要过量添加，纳米WO3添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出试验料，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
2.根据权利要求1所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述双联冶炼的具体过程如下：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁配料，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼30-90分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃；除氧过程结束后，调高功率到160kW，进行钇金属、镧铝合金、铈铁，即钇源、铈源、镧源合金添加，进行精炼，精炼60-100分钟，真空度≤10-1Pa，炉料熔清后，调低功率至10-20kW，进行精炼，精炼30-60分钟，真空度≤10-1Pa，带电浇入锭模中，锭模底部铺有纳米级Fe2O3，Fe3O4,WO3粉末为氧载体，熔融后为游离[O]源，在钢液中充分反应结合生成Y2O3、CeO2弥散分布稀土氧化，降温；
Fe2O3和Fe3O4的氧含量分别为30.06％、27.64％，且需要过量添加，单一Fe2O3、Fe3O4或Fe2O3+Fe3O4添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；WO3的氧含量为20.8％，需要过量添加，纳米WO3添加量为La，Y，Ce的1-5倍，以质量分数计算；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出含试验料，将铸锭切除冒口，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
3.根据权利要求1或2所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述锻造开坯的具体过程如下：加热炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至1020-1220℃保温3-6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成，第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1020-1220℃保温2-6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1020-1220℃下回炉保温2-6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
4.根据权利要求1或2所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述轧制开坯的具体过程如下：加热炉炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至1020-1180℃保温3-6小时出炉轧制；根据原始厚度，进行7-9道次轧制；单道次下压量5-20％，其中，前2道次下压后进行90度翻钢，以原始宽度方向进行剩余道次轧制；轧后水冷。
5.根据权利要求4所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述正火处理的具体过程如下：将开坯后坯料放入热处理炉中，在920-1100℃下对其进行正火处理，保温时间为80-180min，然后油冷淬火。
6.根据权利要求5所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述回火处理的具体过程如下：将正火后坯料放入热处理炉中，在700-850℃下对其进行回火处理，保温时间为80-180min，然后空冷。
7.根据权利要求6所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述预处理的具体过程如下：预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随炉升温至680-800℃保温2-20h，最终空冷至室温。
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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104032232A (zh) * 2014-05-21 2014-09-10 中国科学院金属研究所 一种抗氧化耐液态铅铋腐蚀低活化马氏体耐热钢
CN109504901A (zh) * 2018-12-11 2019-03-22 西安交通大学 一种快堆燃料包壳用的低活化马氏体钢及其热处理方法
CN112646957A (zh) * 2020-12-01 2021-04-13 中国科学院金属研究所 一种提高铁素体-马氏体钢耐铅铋腐蚀性能的预处理方法
CN113528953A (zh) * 2021-06-29 2021-10-22 中国科学院金属研究所 一种耐液态铅（铅铋）腐蚀的铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
CN114574778A (zh) * 2022-03-04 2022-06-03 中国原子能科学研究院 一种提高铅基堆用高性能紧固件耐液态铅铋腐蚀性能的合金化方法
CN114959548A (zh) * 2022-05-23 2022-08-30 中国科学院金属研究所 一种预氧化处理提高铁素体/马氏体钢耐铅（铅铋）腐蚀性能的方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104032232A (zh) * 2014-05-21 2014-09-10 中国科学院金属研究所 一种抗氧化耐液态铅铋腐蚀低活化马氏体耐热钢
CN109504901A (zh) * 2018-12-11 2019-03-22 西安交通大学 一种快堆燃料包壳用的低活化马氏体钢及其热处理方法
CN112646957A (zh) * 2020-12-01 2021-04-13 中国科学院金属研究所 一种提高铁素体-马氏体钢耐铅铋腐蚀性能的预处理方法
CN113528953A (zh) * 2021-06-29 2021-10-22 中国科学院金属研究所 一种耐液态铅（铅铋）腐蚀的铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
CN114574778A (zh) * 2022-03-04 2022-06-03 中国原子能科学研究院 一种提高铅基堆用高性能紧固件耐液态铅铋腐蚀性能的合金化方法
CN114959548A (zh) * 2022-05-23 2022-08-30 中国科学院金属研究所 一种预氧化处理提高铁素体/马氏体钢耐铅（铅铋）腐蚀性能的方法

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