CN115612924B - 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法 - Google Patents

一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN115612924B
CN115612924B CN202211139555.5A CN202211139555A CN115612924B CN 115612924 B CN115612924 B CN 115612924B CN 202211139555 A CN202211139555 A CN 202211139555A CN 115612924 B CN115612924 B CN 115612924B
Authority
CN
China
Prior art keywords
furnace
heat
ingot
smelting
forging
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202211139555.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN115612924A (zh
Inventor
曾泽瑶
罗许
黄洁
刘序江
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN202211139555.5A priority Critical patent/CN115612924B/zh
Publication of CN115612924A publication Critical patent/CN115612924A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN115612924B publication Critical patent/CN115612924B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/28—Normalising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C5/00—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator
    • G21C5/12—Moderator or core structure; Selection of materials for use as moderator characterised by composition, e.g. the moderator containing additional substances which ensure improved heat resistance of the moderator
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法，包括以下质量百分比的化学成分：C：0.08‑0.12％，Si：0.5‑2.0％，Al：0.5‑3.50％，Cr：9.0‑12.0％，V：0.20‑0.40％，Nb：0.04‑0.10％，Ta：0.15‑0.22％，W：1.5‑2.5％，B：0.006‑0.01％，La：0.1‑1.2％，Mo，Ni，Mn，Co为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。经冶炼、锻造、正火、回火等步骤制备而成。本发明通过适当的稀土含量可以净化钢液，细化晶粒，变质夹杂物，提高钢的塑性、强度，同时有效提高了马氏体不锈钢的耐铅铋腐蚀性能或抗辐照或抗高温氧化性能，且可以大幅度降低原材料的成本。

Description

一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
技术领域
本发明涉及核电用材技术领域，尤其涉及一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法。
背景技术
随着全球经济的高速发展以及人类生活水平的日益提高，人们对电能的需求急剧增长。传统煤、石油和天然气等化石能源不仅存在环境污染问题，而且是不可再生资源。而核能是一种高效、低碳清洁、可以依赖的最有前途的能源。我国目前已有9座核电反应堆机组，主要堆型是压水堆，压水堆主要利用铀-235作为裂变燃料，而铀-235只占天然铀的0.7％。对于压水堆堆型，燃烧一次只能消耗投入铀资源的0.45％左右，剩下99％无法利用。快堆能将铀资源的利用率提高到60％-70％。在快堆的六种参考堆型中(钠冷快堆、铅冷快堆、气冷快堆、高温气冷堆、熔盐堆、超临界水堆)，铅冷快堆采用液态铅或铅铋合金作为冷却剂，具有较高的固有安全性，同时在再生燃料循环、放射性废物后处理、反应堆系统简化、缩短换料周期等方面都有其独特的优势，受到了国际上的重点关注。
堆芯结构材料的选择是限制铅冷快堆发展和应用的关键问题之一。由于铅冷快堆堆芯温度高、辐照剂量高、冷却剂腐蚀性强、密度大、流速快，对材料具有较强的冲蚀和腐蚀作用，结构材料中的组分元素，如Ni会逐渐溶解和质量迁移至冷却剂中，同时冷却剂也会沿晶界向材料内扩散，发生腐蚀破坏，从而影响反应堆的安全运行。9-12(wt.％)Cr铁素体/马氏体耐热钢具有优异的力学性能、耐热、低膨胀、抗中子辐照等特点，在核电领域获得了大量的应用，是铅冷却快堆建设所需的关键结构材料。但普通铁素体/马氏体，如T/P91耐热钢的耐液态铅腐蚀性能较差，如何提高其耐液态铅腐蚀性能是亟待解决的问题。
发明内容
针对上述问题，本发明的目的在于提供一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法，通过适当的稀土含量可以净化钢液，细化晶粒，变质夹杂物，从而提高钢的塑性、强度、高温氧化性能和腐蚀性能。
本发明采用的技术方案如下：
本发明所提出的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，包括以下质量百分比的化学成分：C：0.08-0.12％，Si：0.5-2.0％，Al：0.5-3.50％，Cr：9.0-12.0％，V：0.20-0.40％，Nb：0.04-0.10％，Ta：0.15-0.22％，W：1.5-2.5％，，B：0.006-0.01％，La：0.1-1.2％，Mo，Ni，Mn，Co为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼：采用“真空感应熔炼”的单次冶炼或“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼；
S2、开坯；
S3、正火处理；
S4、回火处理。
进一步的，所述单次冶炼具体包括：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、镧金属等配料，放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼40-80分钟，真空度≤10-3Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃，带电浇入锭模中，降温；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
进一步的，所述双联冶炼具体包括：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、镧金属等配料，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-3Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼40-80分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃，带电浇入锭模中，降温；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭；
进一步的，所述锻造开坯具体包括：将铸锭在热处理炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至980-1200℃，保温3-6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在980-1200℃保温2-6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在980-1200℃下回炉保温2-6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
进一步的，所述正火处理具体包括：将开坯后坯料放入热处理炉中，在850-1050℃下对其进行正火处理，保温时间为80-180min，然后油冷淬火。
进一步的，所述回火处理具体包括：将正火后试样放入热处理炉中，在730-780℃下对其进行回火处理，保温时间为80-180min，然后空冷。
进一步的，所述回火处理后进行预处理，包括：预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至720-800℃，保温10-20h，最终空冷至室温。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
本发明制备出的耐热钢不仅具有良好耐液态铅腐蚀性能，还具有良好的室温、高温力学性能，同时可有效地提高马氏体不锈钢的耐铅铋腐蚀性能、抗辐照和抗高温氧化性能，且可以大幅度降低原材料成本。
附图说明
图1为本发明实施例3的正火组织示意图。
图2为本发明实施例3的回火组织示意图。
具体实施方式
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图做以简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
本发明所提出的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，包括以下质量百分比的化学成分：C：0.08-0.12％，Si：0.5-2.0％，Al：0.5-3.50％，Cr：9.0-12.0％，V：0.20-0.40％，Nb：0.04-0.10％，Ta：0.15-0.22％，W：1.5-2.5％，，B：0.006-0.01％，La：0.1-1.2％，Mo，Ni，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
La的添加可以为单质金属La或以La-Al的中间合金加入，或者其他La-M中间合金加入。
C是钢中最基本的合金元素，作为间隙固溶强化元素，碳、氮含量的增加导致钢强度的增加，韧性的降低。在高温蠕变条件下，耐热钢的碳含量通常严格控制在一定的范围。
Cr属于典型的铁素体形成元素，也是耐热钢中最基本的添加元素，是耐热钢中提高蒸汽氧化和腐蚀能力的主要元素，而且可以提高钢的高温强度。在Cr足够多的情况下，能够和反应在合金基体表面形成保护膜，阻止原子和金属离子的扩散，从而延缓氧化过程。
W为难熔金属元素，W作为溶质原子，能提高Fe基固溶体的再结晶温度。W属于铁素体形成元素，强碳化物形成元素，能有效地提高耐热钢的高温强度和蠕变性能，并以W取代Mo元素的使用可以保证堆芯中具有优异的抗辐照脆性。
V是铁素体形成元素，V主要的作用是能在铁素体/马氏体耐热钢中形成细小的碳氮化物，起沉淀强化的作用，从而有效地提高钢的高温强度，以V取代Nb，Ti的添加可以避免高温下引起辐照脆化。
B是间隙固溶元素，可进入晶界处的空位，稳定晶界，从而提高晶界强度。提高材料中的B含量，可以有效抑制M23C6的粗化，提高材料的蠕变性能。但B含量的过高，必须通过降低N含量来防止BN的形成，而N含量过低又会导致MX相的缺失，反而对蠕变性能产生负面作用。
Si、Al是强铁素体形成元素，利于改善耐热钢的抗高温氧化性，但加入较多的Si或Al会增强δ铁素体析出倾向，且长期暴露在高温环境下容易形成σ相破坏合金的延展性和韧性。Si与氧结合能力强、反应生成均匀、致密、稳定富SiO2，Al2O3氧化层，该氧化层能有效降低合金元素的扩散速率，可以抑制结构材料发生溶解腐蚀的作用，从而保证了合金钢具有耐液态铅腐蚀的性能。
Ta为难熔元素，Ta添加能细化奥氏体晶粒，在提高钢的抗辐照性能的同时能降低其韧脆转变温度，改善其高温蠕变性能和室温拉伸性能。Ta含量添加过多，容易使碳化物粗化，降低力学性能。
La不仅能净化钢液，而且能细化钢的凝固组织，改变夹杂物的性质、形态和分布，从而提高钢的各项性能。作为表面活性元素，既能增加晶界扩散激活能，既能阻碍晶界滑动，又增大晶界裂纹的表面能，对提高持久强度十分有效；另外，稀土La元素可使耐热钢在高温状态下的氧化层生长速度受到抑制，所形成的氧化层与基体结合良好，在高温循环作用下能保护基体不被进一步氧化，此种特性对于液态铅铋环境和高辐射环境具有良好的保护作用，但是稀土元素在钢中的固溶度很小，且在浇铸过程中造渣能力强，收得率难以控制。
适当的稀土含量可以净化钢液，细化晶粒，变质夹杂物，提高钢的塑性、强度、高温氧化性能和腐蚀性能。稀土元素半径比较大，会产生较大的晶格畸变，因而倾向于在钢中各个界面偏聚。稀土元素在晶界处偏聚，可以增强晶界结合力，如Y、Ce/La稀土元素容易在晶界上偏聚，占据晶界上的空位，减少P和S等有害元素在晶界的富集，净化晶界。同时Y、Ce和La可以降低氧化膜的生长速度，提高氧化膜的抗剥落性能。稀土元素可以作为氧化膜Cr2O3的形核核心，让Cr2O3在低的铬浓度条件下即可快速生成，其次，稀土元素促进铬元素在合金中的扩散，使表面迅速生成致密的氧化膜，加入稀土元素的钢在循环氧化试验中氧化皮脱落地数量明显减少，稀土元素偏聚于氧化层和基体表面，可以起到优化钢表面的氧化层结构的作用，这对以铅基或铅铋为冷却剂的聚变堆具有有利作用。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼：采用“真空感应熔炼”的单次冶炼或“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼；
其中，所述单次冶炼具体包括：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、钇金属等配料，放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼40-80分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃，带电浇入锭模中，降温；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
所述双联冶炼具体包括：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、镧金属等配料，放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-15kW，进行精炼，精炼40-80分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃，带电浇入锭模中，降温；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
S2、开坯
锻造开坯；具体包括：将铸锭在热处理炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至980-1200℃，保温3-6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在980-1220℃保温2-6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在980-1200℃下回炉保温2-6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯:对于方锭采用轧制开坯：将铸锭在热处理炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至980-1180℃保温3-6小时出炉轧制。150kg铸锭尺寸为190×160×450mm，以190mm为原始厚度，进行7-9道次轧制。单道次下压量5-20％，终轧厚度为25mm板坯，其中，前2道次下压量5％后进行90度翻钢，以160mm厚度方向进行剩余道次轧制，轧后水冷。
对于圆铸锭也采用轧制开坯方法，一火次成形，提高成材材率，减少锻造过程的加热次数，圆铸锭的锭型为大于φ400mm，高度大于1500mm铸锭。
圆铸锭的轧制开坯步骤如下：
步骤一：将熔炼凝固冷却后的耐热钢铸锭进行脱模，表面进行打磨处理祛除表面氧化物后得到待加热坯料；
步骤二：将待加热坯料移送至加热炉，加热至设定温度后，进行保温处理，得到待轧坯料；
步骤三：将待轧坯料放入两辊式轧机中，沿着圆铸锭长度方向进行往复多次轧制得到棒线材连轧坯，其中，每次轧制为多道次轧制，且两次轧制之间通过翻坯调整和压直工序保证待轧坯料的平直度。每次轧制的每道次变形量为3％-15％，单方向累计变形量达到30％-40％，进行下一次轧制前，对待轧坯料进行90°翻坯，以窄面继续进行轧制，往复多次轧制至达到目标棒线材连轧坯尺寸；压直工序是指在轧制过程中，通过侧导板夹持待轧坯料保证平直度；直轧开坯所轧方坯长度较长，在大变形量轧制过程中会出现弯曲，此时要利用侧导板进行夹持恢复平直度，修直后继续送料轧制。
铁素体/马氏体耐热钢塑性差，在轧制过程中受热不均匀，容易产生裂纹等缺陷，从而影响耐热钢的质量，本发明采用多道次小变形量轧制，使得铸锭变形更为均匀，更加有效消除坯料内部粗大铸态组织、空洞、疏松及夹杂等冶金缺陷，使坯料组织性能均匀化。用于制备不同断面尺寸的方坯和板坯。
设定轧制温度为980-1180℃，保温时间为3-6h，加热炉进料温度为600℃-700℃。
耐热钢圆铸锭采用真空自耗电弧熔炼制得或者采用真空感应炉、电渣重熔炉中单一或复合熔炼方式制得。
S3、正火处理；具体包括：将开坯后坯料放入热处理炉中，在850-1050℃下对其进行正火处理，保温时间为80-180min，然后油冷淬火。
S4、回火处理；具体包括：将正火后放入热处理炉中，在730-760℃下对其进行回火处理，保温时间为80-180min，然后空冷。
经850-1050℃正火、730-760℃的回火热处理后，合金室温力学性能抗拉强度大于620MPa，屈服强度大于350MPa，延伸率大于25％，断面收缩率大于45％。
经850-1050℃正火、730-760℃的回火热处理后，合金在550℃下抗拉强度大于390MPa，屈服强度大于250MPa，延伸率大于16％，断面收缩率大于45％。
所述回火处理后可选择的进行预处理，预处理的具体过程如下：预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至720-800℃，保温10-20h，最终空冷至室温。预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至680-800℃保温2-20h，最终空冷至室温。该步骤的目的是为了更有效的发挥Si，Al的成膜特性，并促进稀土元素La、Y、Ce添加后，La、Y、Ce对表面SiO2、(Cr，Al)2O3复合氧化膜，发挥稀土元素使耐热钢在高温状态下的氧化层生长速度受到抑制，所形成的氧化层与基体结合良好，在高温循环作用下能保护基体不被进一步氧化，此种特性对于液态铅铋环境和高辐射环境具有良好的保护作用，进行预处理制备表面富Si、Al氧化膜层，预先热处理得到能够形成表面致密SiO2，(Cr，Al)2O3复合氧化膜型耐热钢。
下面通过具体实施例对本发明做进一步说明：
实施例1：
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.08％，Si：0.5％，Al：3.5％，Cr：9.0％，V：0.20％，Nb：0.04％，Ta：0.15％，W：1.5％，B：0.006％，La：0.1％，Mo，Ni，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼”的方式冶炼：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、钇金属等配料放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；
炉料熔清后调低功率到20kW，进行精炼，精炼40分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；
并按总重量的0.05％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150℃，带电浇入锭模中，降温；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
S2、开坯
锻造开坯：将铸锭在热处理炉升温至680℃时装料，随炉加热至980℃，保温3小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在980℃保温6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在980℃下回炉保温2小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯：装炉温度680℃，随炉加热至980℃保温6小时出炉轧制。轧制的每道次变形量为3％-15％，单方向累计变形量达到30％-40％，进行下一次轧制前，对待轧坯料进行90°翻坯，以窄面继续进行轧制，往复多次轧制至达到目标尺寸,轧后水冷。
S3、正火处理
将开坯所得坯料坯放入热处理炉中，在850℃下对坯料进行正火处理，保温时间为180min，然后油冷淬火。
S4、回火处理
将开坯所得坯料放入热处理炉中，在730℃下对坯料进行回火处理，保温时间为180min，然后空冷。
实施例2：
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.12％，Si：2.0％，Al：0.50％，Cr：12.0％，V：0.40％，Nb：0.10％，Ta：0.22％，W：2.5％，B：0.01％，La：1.2％，Mo，Ni，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼(VIM)+真空自耗电弧熔炼(VAR)”的方式冶炼：实际加入重量百分比计算配料放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；
炉料熔清后调低功率到10kW，进行精炼，精炼80分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；
并按总重量的0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高200℃，带电浇入锭模中，降温；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
S2、开坯
锻造开坯具体包括：加热炉升温至880℃时装料，随炉加热至1200℃，保温3小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1200℃保温2小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1200℃下回炉保温2小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯具体包括：装炉温度880℃，随炉加热至1180℃保温6小时出炉轧制。轧制的每道次变形量为3％-15％，单方向累计变形量达到30％-40％，进行下一次轧制前，对待轧坯料进行90°翻坯，以窄面继续进行轧制，往复多次轧制至达到目标尺寸,轧后水冷。
S3、正火处理
将开坯所得坯料放入热处理炉中，在1050℃下对坯料进行正火处理，保温时间为80min，然后油冷淬火。
S4、回火处理
将开坯所得坯料放入热处理炉中，在780℃下对坯料进行回火处理，保温时间为80min，然后空冷。
实施例3：
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.10％，Si：1.0％，Al：1.20％，Cr：10.0％，V：0.25％，Nb：0.06％，Ta：0.18％，W：1.8％，B：0.008％，La：0.5％，Mo，Ni，Mn，Co等为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe。
一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：
S1、冶炼
采用“真空感应熔炼(VIM)+真空自耗电弧熔炼(VAR)”的方式冶炼：按实际加入重量百分比计算配料放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；
炉料熔清后调低功率到15kw，进行精炼，精炼60分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；
并按总重量的0.08％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高180℃，带电浇入锭模中，降温；
待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
S2、开坯
锻造开坯：将加热炉升温至780℃时装料，随炉加热至1100℃保温3h出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在1100℃保温3小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在1100℃下回炉保温3h后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
轧制开坯：装炉温度780℃，随炉加热至1150℃保温4小时出炉轧制。轧制的每道次变形量为3％-15％，单方向累计变形量达到30％-40％，进行下一次轧制前，对待轧坯料进行90°翻坯，以窄面继续进行轧制，往复多次轧制至达到目标尺寸,轧后水冷。
S3、正火处理
将锻造开坯坯料放入热处理炉中，在980℃下对坯坯进行正火处理，保温时间为100min，然后油冷淬火，淬火组织如附图1所示；
取正火态试样加工为10×10×55mm夏比V型开口式样，2个平行试样进行室温冲击试验，冲击韧性值为12J和14J。
S4、回火处理
将正火后试样放入热处理炉中，在750℃下对试样进行回火处理，保温时间为100min，然后空冷，空冷后组织如附图2所示。
S5、预处理
预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至780℃保温10h，后空冷至室温。该步骤的目的是为了更有效的发挥Si,Al成膜特性，并促进稀土元素La添加后，La对表面SiO2，(Cr，Al)2O3复合氧化膜，发挥稀土元素La使耐热钢在高温状态下的氧化层生长速度受到抑制，所形成的氧化层与基体结合良好，在高温循环作用下能保护基体不被进一步氧化，此种特性对于液态铅铋环境和高辐射环境具有良好的保护作用。进行预处理制备表面富Si、Al氧化膜层，预先热处理得到能够形成表面致密SiO2、(Cr,Al)2O3复合氧化膜型铁素体耐热钢。
经正火+回火热处理后，合金室温力学性能抗拉强度为633MPa，屈服强度为368MPa，延伸率为于27％，断面收缩率为52％。
经正火+回火热处理后，耐热钢的550℃下抗拉强度为399MPa，屈服强度为262MPa，延伸率为19％，断面收缩率为49％。
本发明未尽事宜为公知技术。
以上所述的实施例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。

Claims (6)

1.一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于，所述耐热钢包括以下质量百分比的化学成分：C：0.08-0.12％，Si：0.5-2.0％，Al：0.5-3.50％，Cr：9.0-12.0％，V：0.20-0.40％，Nb：0.04-0.10％，Ta：0.15-0.22％，W：1.5-2.5％，B：0.006-0.01％，La：0.1-1.2％，Mo，Ni，Mn，Co为残余元素，S≤0.008％，P≤0.008％，余量为Fe；
所述制备方法包括以下步骤：
S1、冶炼：采用“真空感应熔炼”的单次冶炼或“真空感应熔炼+真空自耗电弧熔炼”的双联冶炼；
S2、锻造开坯；
S3、正火处理；
S4、回火处理；
所述单次冶炼具体包括：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、镧金属等配料，放入150kg真空感应熔炼炉中，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10- 2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼40-80分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃，带电浇入锭模中，降温；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭。
2.根据权利要求1所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述双联冶炼具体包括：按实际加入重量百分比计算纯铁、铬铁、钒铁、镧金属等配料，对150kg加压感应熔炼炉进行抽真空，极限真空度为6×10-2Pa，电源功率为160kW，频率为2500Hz，真空度小于10-1Pa时开始送电以加热冶炼物料，起始功率为40kW，逐步增大功率，出现熔池后，维持并控制功率，避免喷溅；炉料熔清后调低功率到10-20kW，进行精炼，精炼40-80分钟，真空度≤10-1Pa，脱离O、N、H元素；并按总重量的0.05-0.1％添加脱氧剂Ca，控制钢液温度比熔点高150-200℃，带电浇入锭模中，降温；待炉内气压与大气压平衡后，将溶液浇铸至模具中得到铸锭，待模具冷却后将铸锭出炉，冷却后脱模取出耐热钢，将铸锭切除冒口，得到待加工铸锭，并加工成自耗电极，再利用真空自耗电弧熔炼炉进行二次冶炼，最终得到合金铸锭。
3.根据权利要求1或2所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述锻造开坯具体包括：将铸锭在热处理炉升温至680-880℃时装料，随炉加热至980-1200℃，保温3-6小时均质化处理后出炉锻造，锻造分三火次完成；第一火次锻造经多次墩粗后得到方坯；再对方坯进行回炉加热，在980-1200℃保温2-6小时后出炉锻造第二火次，第二火次采用单向拔长锻造得到长方坯；再在980-1200℃下回炉保温2-6小时后锻造第三火次，第三火次采用模锻得到圆棒坯；锻后水冷。
4.根据权利要求3所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述正火处理具体包括：将开坯料放入热处理炉中，在850-1050℃下对其进行正火处理，保温时间为80-180min，然后油冷淬火。
5.根据权利要求4所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述回火处理具体包括：将所开坯料放入热处理炉中，在730-780℃下对其进行回火处理，保温时间为80-180min，然后空冷。
6.根据权利要求5所述的一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢的制备方法，其特征在于：所述回火处理后进行预处理，包括：预处理前需进行表面打磨，表面粗糙度＜0.7，随后随炉升温至720-800℃，保温10-20h，最终空冷至室温。
CN202211139555.5A 2022-09-19 2022-09-19 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法 Active CN115612924B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211139555.5A CN115612924B (zh) 2022-09-19 2022-09-19 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211139555.5A CN115612924B (zh) 2022-09-19 2022-09-19 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN115612924A CN115612924A (zh) 2023-01-17
CN115612924B true CN115612924B (zh) 2023-09-12

Family

ID=84859373

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202211139555.5A Active CN115612924B (zh) 2022-09-19 2022-09-19 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115612924B (zh)

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103898411A (zh) * 2012-12-28 2014-07-02 中国科学院金属研究所 高温用耐液态金属腐蚀马氏体结构材料及制备方法
CN105316590A (zh) * 2015-11-13 2016-02-10 丹阳嘉伟耐磨材料科技有限公司 高韧性含硼高速钢及其制备方法
CN105463298A (zh) * 2015-12-01 2016-04-06 东北大学 一种加压感应冶炼低铝高氮马氏体不锈钢的方法
CN107614727A (zh) * 2015-05-26 2018-01-19 新日铁住金株式会社 钢板及其制造方法
CN109182922A (zh) * 2018-10-30 2019-01-11 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高韧性铁素体型油气管线用热连轧钢带及其生产方法
CN109321844A (zh) * 2018-12-19 2019-02-12 内蒙古科技大学 一种稀土超强钢及其制备方法
CN114836688A (zh) * 2022-04-20 2022-08-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种逆相变铌微合金化轻质高强钢及其生产方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017006144A1 (en) * 2015-07-09 2017-01-12 Arcelormittal Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103898411A (zh) * 2012-12-28 2014-07-02 中国科学院金属研究所 高温用耐液态金属腐蚀马氏体结构材料及制备方法
CN107614727A (zh) * 2015-05-26 2018-01-19 新日铁住金株式会社 钢板及其制造方法
CN105316590A (zh) * 2015-11-13 2016-02-10 丹阳嘉伟耐磨材料科技有限公司 高韧性含硼高速钢及其制备方法
CN105463298A (zh) * 2015-12-01 2016-04-06 东北大学 一种加压感应冶炼低铝高氮马氏体不锈钢的方法
CN109182922A (zh) * 2018-10-30 2019-01-11 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高韧性铁素体型油气管线用热连轧钢带及其生产方法
CN109321844A (zh) * 2018-12-19 2019-02-12 内蒙古科技大学 一种稀土超强钢及其制备方法
CN114836688A (zh) * 2022-04-20 2022-08-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种逆相变铌微合金化轻质高强钢及其生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN115612924A (zh) 2023-01-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109136653B (zh) 用于核电设备的镍基合金及其热轧板的制造方法
JP5756935B2 (ja) 耐粒界腐食性および耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
CN109355558B (zh) 奥氏体不锈钢及其制备方法、应用
CN104032233B (zh) 一种奥氏体不锈钢及其制造工艺
CN111500917A (zh) 一种高强韧性中熵高温合金及其制备方法
CN109136652B (zh) 核电关键设备用镍基合金大截面棒材及其制造方法
CN106119730B (zh) 一种具有高温机械性能的低活化马氏体钢及热处理工艺方法
CN115896645B (zh) 一种核能用含铍铁素体不锈钢及其制备方法
CN112695256A (zh) 一种铁素体马氏体钢包壳材料及其制备方法
CN109112423A (zh) 一种优良低温韧性特厚合金钢板及其制备方法
CN103397261A (zh) 400mm厚连铸坯轧制塑料模具用钢板及其生产方法
CN112501490B (zh) 一种低硅高氮铁素体/马氏体钢坯的制造方法
KR101604105B1 (ko) 우수한 내식성 및 크리프 저항성을 갖는 지르코늄 합금과 그 제조방법
CN106521239A (zh) 一种核反应堆用高冲击韧性低活化钛合金
CN115161564A (zh) 一种FeCrAl不锈钢包壳管及其制备方法
CN110629128A (zh) 一种FeCrAlZr包壳材料及制备方法
KR101833404B1 (ko) 고강도 Fe―Cr―Ni―Al 멀티플렉스 스테인리스강 및 이의 제조방법
CN112410517B (zh) 一种消除奥氏体不锈钢中δ铁素体的方法
CN115478220A (zh) 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
CN115612924B (zh) 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
CN115612926B (zh) 一种铅铋堆用铁素体/马氏体耐热钢及其制备方法
CN115717215B (zh) 一种铅铋快堆燃料组件用不锈钢包壳管材料及其制备方法
CN118028701B (zh) 抗氢脆奥氏体不锈钢及其制备方法
CN115074503B (zh) 一种调控含铌奥氏体不锈钢碳化铌分布及尺寸的方法
CN116970875B (zh) 一种含钽铁素体耐热钢及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant