CN115125048A - 金属－树脂间润滑用润滑脂组合物 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及金属－树脂间润滑用润滑脂组合物。提供树脂－金属间的润滑性优异的润滑脂组合物、以及通过使用该润滑脂组合物来抑制摩擦/磨损、能实现产品的操作性提高和长寿命化的树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件。一种用于树脂制的滑动面的树脂润滑用润滑脂组合物G，含有：氟系基础油(40℃下的运动粘度为300mm2/s以上)和合成烃油作为基础油、氟系增稠剂和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂作为增稠剂、氟系表面活性剂作为添加剂、以及极压添加剂，以及一种树脂滑动构件(滑动开关101)，其具有使用了该润滑脂组合物G的树脂制的滑动面。
Description
技术领域
本发明涉及树脂润滑用润滑脂组合物，特别是涉及金属－树脂间的树脂润滑用润滑脂组合物。
背景技术
在专利文献1中，提出了实现防水性提高的滑动开关(树脂滑动构件)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2016－139589号公报
当在容易与水接触的环境下，使用具有树脂制的滑动面(以下，称为树脂滑动面)的滑动构件时，存在涂布于该滑动面的润滑脂组合物容易从滑动面被去除的倾向。在润滑脂组合物从树脂滑动面被去除的情况下，可能会引起滑动面上的摩擦力急剧上升、磨损量增加，甚至可能会带来具备该树脂滑动面的产品的寿命变短这样的不良影响。因此，期望即使在容易与水接触的环境下、例如在水中环境下使用树脂滑动构件的情况下，也不会从滑动面被去除、能实现抑制摩擦/磨损的润滑脂。
而且，近年来，迫切期望如下的润滑脂，在如上所述的树脂滑动构件中，使用与树脂滑动面相对的对方面为金属的滑动构件(即树脂/金属间滑动构件)，能实现和与树脂滑动面相对的对方面为树脂的滑动构件同样地抑制树脂滑动面的摩擦/磨损。
发明内容
本发明的目的在于，提供一种树脂－金属间的润滑性优异的润滑脂组合物，以及提供一种通过使用该润滑脂组合物来抑制摩擦/磨损、能实现产品的操作性提高和长寿命化的树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件。
本发明的一个方案为一种树脂润滑用润滑脂组合物，其用于树脂制的滑动面，所述树脂润滑用润滑脂组合物含有：氟系基础油和合成烃油、氟系增稠剂和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂、氟系表面活性剂、以及极压添加剂，所述氟系基础油的40℃下的运动粘度为300mm2/s以上。
此外，本发明涉及一种树脂滑动构件，其具有使用了树脂润滑用润滑脂组合物的树脂制的滑动面。
本发明进一步涉及一种树脂/金属间滑动构件，其具有：使用了树脂润滑用润滑脂组合物的树脂制的滑动面、以及与所述滑动面相对的金属的对方面。
附图说明
图1是对本发明的滑动构件的一个方式(滑动开关)的结构进行说明的示意图，图1的(a)表示从正面观察开关断开的滑动开关的剖视图、以及图1的(b)表示从正面观察开关接通的滑动开关的剖视图。
图2是对本发明的滑动构件的一个方式(滑动开关)的结构进行说明的示意图，表示图1的(a)的X－X剖视图。
图3是对本发明的滑动构件的一个方式(多级齿轮装置)的结构进行说明的示意图，图3的(a)表示多级齿轮装置的主视图，图3的(b)表示多级齿轮装置的侧视图(包括局部剖面)。
图4是在实施例中实施的摩擦磨损试验(1)(金属－树脂间的润滑特性评价)所使用的装置的概念图。
图5是在实施例中实施的摩擦磨损试验(2)(树脂－树脂间的润滑特性评价)所使用的装置的概念图。
图6是表示比较例2和实施例2的润滑脂组合物的显微镜观察照片(倍率200倍)的图((A)：比较例2，(B)：实施例2)。
图7表示比较例2、实施例6、实施例5、实施例2、实施例7、比较例6的润滑脂组合物的、相对于氟系表面活性剂的配合量(0质量％～3质量％)的动摩擦系数值。
图8表示氟系表面活性剂的添加量为2质量％(○：比较例9、实施例1～实施例4、比较例10)的润滑脂组合物和氟系表面活性剂的添加量为0质量％(■：比较例7、比较例1～比较例4)的润滑脂组合物的、相对于图中所称的“氟系润滑脂含有率”(100质量％～70质量％)的动摩擦系数值，其中，“氟系润滑脂含有率”是指，在将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例。
图9表示比较例9、实施例1～实施例4、比较例10的润滑脂组合物的、相对于图中所称的“氟系润滑脂含有率”(100质量％～70质量％)的静摩擦系数值，其中，“氟系润滑脂含有率”是指，在将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例。
附图标记说明
101：滑动开关；102：壳体；103：罩；104：第一防水膜；105：第二防水膜；106：第一固定接点；107：第二固定接点；108：第三固定接点；109：可动接点；110：滑块；110a：凸部；113：接点操作部；114：棘爪弹簧(click spring)；114a：凸部；201：多级树脂齿轮装置；202：第一级齿轮；203：第二级齿轮；204：第二级齿轮的轴；204a：轴承部(润滑脂涂布部)；205：第三级齿轮；206：第三级齿轮的轴；206a：轴承部(润滑脂涂布部)；X：第一级齿轮与第二级齿轮的啮合部；Y：第二级齿轮与第三级齿轮的啮合部；211：马达；211a：马达输出轴；212：致动器(actuator)输出轴。
具体实施方式
如上所述，在与水接触的环境下，此外例如在水中环境下、容易产生结露的环境下(以下，也统称为水接触环境)，存在容易产生润滑脂从涂布面剥离的问题。例如，专利文献1中公开的滑动开关依据在水接触环境下使用的可能性，设有用于提高防水性的树脂制的防水片，如后所述，该滑动开关隔着该防水片执行开关的接通断开。此时使用用于提高防水片与滑块的润滑性、滑块与其他接触面的润滑性的润滑脂。但是，若润滑脂欠缺附着性，则润滑脂在开关的使用(接通断开的执行)期间可能被去除，由此滑块与防水片等的摩擦力上升，可能会产生防水片等的磨损/破损，结果可能会导致滑动开关的短寿命化。近年来，由于开关构件的进一步小型化，对防水片的负荷更进一步增加，这会增加防水片破损等的产生、开关的进一步短寿命化令人担忧。
此外，滑动开关根据其种类，除了相对于滑块(树脂)滑动的其他接触面、例如棘爪弹簧(弹性构件)为树脂制的滑动开关以外，也存在该棘爪弹簧为金属制的滑动开关。对于后者的滑动开关所使用的润滑脂，期望不仅能实现上述的防水片(树脂)－滑块(树脂)间的润滑性，在滑块(树脂)－棘爪弹簧(金属)间也能实现良好的润滑性。
以往，作为微型滑动开关等的树脂润滑用的润滑脂，使用氟系润滑脂，为了谋求上述水接触环境下的润滑脂对树脂的附着性的提高，研究了采用氟系润滑剂与作为非氟系润滑剂的锂皂润滑脂的混合物，谋求滑动开关的长寿命化。
但是，就上述的氟系润滑剂与非氟系润滑剂的混合物而言，与单独使用氟系润滑剂的情况相比，很难说使树脂与金属间的润滑性良好。因此，在具有与树脂滑动面(滑块)相对的对方面为金属(棘爪弹簧)的滑动部分的开关中使用了这样的混合物的情况下，滑动开关的操作性(咔哒感)可能会恶化。
作为影响上述的润滑性的一个因素，可考虑上述混合物中的相互分散性的良好与否。如后述的实施例的结果所示，当对配合有氟系表面活性剂的润滑脂组合物(实施例2)与未配合氟系表面活性剂的润滑脂组合物(比较例2)的显微镜观察照片(图6)进行比较时，在未配合表面活性剂的润滑脂组合物中，确认到许多约20～30μm左右的凝聚物。这样的凝聚物的存在会导致滑动面上的摩擦系数上升，例如关于树脂－金属间的润滑性，可认为导致了开关操作性的恶化。此外，当在产生该凝聚物的状态下在载荷下进行滑动时，观察到润滑脂从滑动面的刮出增加，可能会导致上述防水片等的磨损/破损。
为了解决这样的问题，本发明人等发现，通过含有氟系基础油和合成烃油作为基础油、氟系增稠剂和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂作为增稠剂、以及极压添加剂、而且特别是含有氟系表面活性剂的润滑脂的配合，不仅水接触环境下的润滑脂的润滑特性优异，特别是树脂－金属间的润滑特性也优异。
本发明的树脂润滑用润滑脂组合物(以后，也简称为“润滑脂组合物”)的特征在于，如后所述将特定的基础油与特定的增稠剂组合，向其中配合氟系表面活性剂而成。该润滑脂组合物对其使用部位(滑动面)赋予优异的润滑特性，不仅对树脂制的对方面，特别是对金属制的对方面也能赋予优异的润滑特性。以下具体地进行说明。
[树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件]
作为使用了本发明的树脂润滑用润滑脂组合物的树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件没有特别限定，例如可列举出：滑动开关、齿轮装置、轴承等。
作为本发明对象的树脂滑动构件，只要为至少其一部分具有树脂制的滑动面的滑动构件就没有特别限定。此外，作为本发明对象的树脂/金属间滑动构件，只要为具有树脂制的滑动面、以及与该滑动面相对的金属的对方面的滑动构件就没有特别限定。因此，树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件不仅包含如上所述的滑动开关、齿轮装置、轴承，也包含各种树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件，这些树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件也为本发明的对象。
并且，本发明的树脂滑动构件具有使用了后述的树脂润滑用润滑脂组合物的树脂制的滑动面(通过涂布或封入该润滑脂组合物而接触，从而至少一部分由该树脂润滑用润滑脂组合物覆盖的树脂滑动面)。
此外，本发明的树脂/金属间滑动构件具有：使用了后述的树脂润滑用润滑脂组合物的树脂制的滑动面(通过涂布或封入该润滑脂组合物而接触，从而至少一部分由该树脂润滑用润滑脂组合物覆盖的树脂滑动面)、以及与该滑动面相对的金属的对方面。
以下参照附图，对各树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件的优选实施方式详细地进行说明，但本发明并不限定于以下的实施方式。
[滑动开关]
图1表示从正面观察本发明的优选实施方式的滑动开关101的剖面。此外，将后述的图1的(a)的X－X剖视图(从上面观察滑动开关101的图)示于图2。
在图1(和图2)所示的一个例子中，滑动开关101设有：壳体102、罩103、第一防水膜104、第二防水膜105、第一固定接点106、第二固定接点107、第三固定接点108、可动接点109、滑块110、接点操作部113、棘爪弹簧114。
如图1所示，通过壳体102与罩103结合而构成外壳。壳体102由绝缘性的材料形成，罩103由不锈钢等金属形成。需要说明的是，罩103也可以由绝缘性的材料形成。
如后所述，第一防水膜104和第二防水膜105是为了提高滑动开关101的防水性而设置的，如图1所示，第一防水膜104装接于壳体102的外表面，第二防水膜105装接于壳体102的内部。
此外，第一固定接点106、第二固定接点107以及第三固定接点108在第一防水膜104与第二防水膜105之间固定于壳体102。第一固定接点106、第二固定接点107以及第三固定接点108通过壳体102而相互分离，从而电绝缘，它们由导电性的材料形成。需要说明的是，虽然未图示，但第一固定接点106的端部、第二固定接点107的端部以及第三固定接点108的端部分别在壳体102的底部露出，用作与外部电路的连接端子。
可动接点109由导电性的材料形成。如图1所示，可动接点109能在与第一固定接点106和第二固定接点107分离的分离位置(接通位置，图1的(a))、和与第一固定接点106和第二固定接点107接触的接触位置(断开位置，图1的(b))之间位移。可动接点109由构成为在无负荷状态(图1的(a))下处于分离位置的弹性构件形成。
滑块110由绝缘性的树脂材料形成。如图1的(a)所示，滑块110被支承于壳体102的内部。滑块110能在断开位置与接通位置之间沿壳体102的长尺寸方向移动(在图1的(a)中，两箭头所示的范围为滑块110的可移动范围)。
需要说明的是，罩103以在壳体102的长尺寸方向延伸的方式具备滑动槽103a，滑动槽103a构成为引导滑块110在断开位置与接通位置之间的移动。
此外，在滑块110设有接点操作部113。接点操作部113构成为，通过滑块110从断开位置向接通位置移动，由此隔着第二防水膜105使可动接点109从分离位置向接触位置位移。
图1的(b)表示使滑块110从图1的(a)所示的状态沿着滑动槽103a向接通位置移动的状态。随着滑块110的移动，设于滑块110的接点操作部113隔着第二防水膜105使可动接点109位移。当可动接点109与第一固定接点106和第二固定接点107接触时，第一固定接点106与第二固定接点107经由可动接点109电连接。
在解除第一固定接点106与第二固定接点107的导通状态的情况下，将上述的操作反过来进行即可。即，使滑块110沿着滑动槽103a向断开位置移动，解除接点操作部113对可动接点109的按压。可动接点109通过自身的弹性恢复力而恢复至分离位置。即，可动接点109与第一固定接点106和第二固定接点107的接触状态被解除。
根据如上所述的构成，第一固定接点106、第二固定接点107以及可动接点109配置于第一防水膜104与第二防水膜105之间，两者的接触/分离通过设于滑块110的接点操作部113隔着第二防水膜105进行。水分可能会从外部通过滑动槽103a的开口侵入壳体102内。
此外，滑动开关101具备一对棘爪弹簧114(弹性构件)。各棘爪弹簧114具备凸部114a。另一方面，滑块110具备一对凸部110a。
如图1(和图2)所示，当滑块110在断开位置(图1的(a)、图2)与接通位置(图1的(b))之间移动时，滑块110的各凸部110a使对置的棘爪弹簧114弹性变形的同时，使该棘爪弹簧114的凸部114a在壳体102的短尺寸方向(图1的纸面垂直方向、图2的纸面上下方向)位移。当滑块110的各凸部110a通过对置的棘爪弹簧114的凸部114a时，通过该棘爪弹簧114的弹性恢复力，辅助滑块110向接通位置或断开位置的移动，此外赋予开关的咔哒感。
在滑动开关101中，第二防水膜105例如由尼龙等聚酰胺树脂、聚邻苯二甲酰胺(PPA)树脂材料形成。此外，滑块110例如可以由聚酰胺(PA)、聚苯硫醚(PPS)、聚邻苯二甲酰胺(PPA)等绝缘性的树脂材料形成。而且，棘爪弹簧114由上述的绝缘材料、聚碳酸酯(PC)、聚甲醛(POM)、聚醚醚酮(PEEK)、强化塑料等具有弹簧性的树脂材料、不锈钢、碳素钢、碳素工具钢等特殊钢(弹簧用冷轧钢)等具有弹簧性的金属材料形成。
在本方式的滑动开关101中，本发明的树脂润滑用润滑脂组合物G分别涂布于滑块110中的接点操作部113的与第二防水膜105的接触部位(滑块110的下部为树脂滑动面)、以及滑块110的各凸部110a与棘爪弹簧114的各凸部114a的接触部位(滑块110的各凸部110a为树脂滑动面)。即，树脂润滑用润滑脂组合物G涂布于滑动开关101的树脂滑动面。在滑动开关101中，使用了即使在水从滑动槽103a侵入壳体102内的环境下，对后述的树脂滑动面的附着性也优异，此外润滑脂自身的润滑性也优异的润滑脂组合物G。因此，在滑动开关101中，抑制了摩擦/磨损，实现了长寿命化。
[齿轮装置]
作为本发明的优选实施方式的齿轮装置的一个例子，对致动器所具备的多级齿轮装置进行说明。
需要说明的是，使用了本发明的树脂润滑用润滑脂组合物的“多级齿轮装置”是指具备至少任一个齿轮为树脂制的齿轮的多级齿轮装置，在该多级齿轮装置中，树脂制齿轮和例如金属制齿轮等由树脂以外的材料构成的齿轮可以混合存在，此外也可以仅由树脂制齿轮构成。在本发明中，包括树脂制齿轮和与该齿轮啮合的齿轮为金属制齿轮的齿轮装置的方式。
并且，后述的树脂润滑用润滑脂组合物分别涂布于所述树脂制的齿轮的轴承部、以及树脂制的齿轮与树脂制或由树脂以外的材料构成的齿轮的啮合部、特别是树脂制的齿轮与金属制的齿轮的啮合部。
图3是致动器所具备的多级齿轮装置201的示意图，图3的(a)是多级齿轮装置201的主视图，图3的(b)是多级齿轮装置201的侧视图(包括局部剖面)。需要说明的是，在图3的(b)中，除了多级齿轮装置201以外，也在图中示出了马达211及其输出轴211a以及致动器输出轴212。
图3所示的多级齿轮装置201具备：第一级齿轮202，可一体旋转地装配于马达211的输出轴211a；第二级齿轮203，与第一级齿轮202啮合；以及第三级齿轮205，与第二级齿轮203啮合。此外，在图3中，分别在图中示出了第二级齿轮203的轴204、第三级齿轮205的轴206，并且也在图中示出了上述的致动器的输出轴212。
在本实施方式中，后述的树脂润滑用润滑脂组合物涂布于图3中的第一级齿轮202与第二级齿轮203的啮合部X、第二级齿轮203与第三级齿轮205的啮合部Y、第二级齿轮203的轴承部204a以及第三级齿轮205的轴承部206a。
在一个实施方式中，可以将图3中的第一级齿轮202和第三级齿轮205设为金属制齿轮，将第二级齿轮205设为树脂制齿轮。
在上述多级齿轮装置201中，构成该装置的轴，即多级齿轮装置的各轴(204、206)、马达的输出轴202a以及致动器的输出轴212可以为金属制或树脂制中的任意种，例如可以为以下的构成。
例如，马达211的输出轴211a为金属制的旋转的轴。输出轴211a和第一级齿轮202被固定，第一级齿轮202与输出轴211a一起旋转，因此在第一级齿轮202与输出轴211a之间不存在相对旋转的轴承部。
另一方面，第二级齿轮203的轴204和第三级齿轮205的轴206均为树脂制的固定轴。并且，第二级齿轮203和第三级齿轮205相对于各自的固定轴一边滑动一边旋转。因此，后述的树脂润滑用润滑脂组合物除了涂布于齿轮彼此的啮合部X、Y以外，也分别涂布于在第二级齿轮203与第二级齿轮的轴204(固定轴)之间的轴承部204a、以及在第三级齿轮205与第三级齿轮的轴206(固定轴)之间的轴承部206a。
需要说明的是，作为能用作构成这些齿轮装置(齿轮、齿轮的轴)、以及具备该齿轮装置的致动器(马达的输出轴、基础构件、外装构件(外壳)、致动器的输出轴等)的树脂构件的树脂，可列举出：聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、ABS树脂(ABS)、聚甲醛(POM)、聚酰胺(PA)、聚碳酸酯(PC)、酚醛树脂(PF)、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚苯硫醚(PPS)、聚醚砜(PES)、聚酰亚胺(PI)、聚醚醚酮(PEEK)等。
此外，在构成这些齿轮装置的金属构件中，可以使用碳素钢、铬钢、铬钼合金钢、不锈钢等金属材料。
本实施方式的齿轮装置优选用于在车载用的空调处理系统等中使用的致动器。在车载用的空调处理系统中，使用范围宽泛至－40℃～100℃，当在这些温度循环中使用时，有时致动器内部结露，在齿面和润滑脂附着水滴。
此外，本实施方式的齿轮装置例如也优选用于便座、便盖的自动开闭装置等使用的致动器。在便座等自动开闭装置中，在清洗时等水有时会溅至致动器。
即使为在这样容易与水接触的环境下使用的齿轮装置，通过使用本发明的树脂润滑用润滑脂组合物，也会抑制摩擦/磨损，实现产品的长寿命化。
[树脂润滑用润滑脂组合物]
对本发明的树脂润滑用润滑脂组合物进行说明。
＜基础油＞
在本实施方式的树脂润滑用润滑脂组合物中，使用氟系基础油和合成烃油作为基础油。
作为氟系基础油，例如可列举出以全氟聚醚(PFPE)为主成分的氟系基础油。需要说明的是，PFPE为通式：RfO(CF2O)p(C2F4O)q(C3F6O)rRf(Rf：全氟低级烷基，p、q、r：整数)所示的化合物。
需要说明的是，全氟聚醚大致区分为直链型和侧链型，直链型与侧链型相比，运动粘度的温度依赖性小。这意味着直链型在低温环境下粘度比侧链型低，在高温环境下粘度比侧链型大。在假定例如在高温环境下使用的情况下，从抑制润滑脂从使用部位流出、随之产生的枯竭的观点考虑，理想的是高温环境下的粘度高，即优选使用直链型的全氟聚醚。
需要说明的是，本发明人等对用于满足成为润滑特性的指标的最佳摩擦系数值的构成进行了研究，结果发现，除了润滑脂组合物的组成以外，氟系基础油的运动粘度值也是重要因素之一。
如后述的实施例的结果所示，显示出下述行为：在含有特定的基础油、增稠剂、极压添加剂以及氟系表面活性剂的润滑脂组合物中，在使氟系基础油的40℃下的运动粘度值发生各种变化的情况(392mm2/s(实施例5)、300mm2/s(实施例8)、200mm2/s(比较例5))下，随着该运动粘度值变低而动摩擦系数值缓慢增加。并且，确认了当该运动粘度值低于300mm2/s时，动摩擦系数值超过0.060。
由以上的结果所示，在本发明的树脂润滑用润滑脂组合物中，上述氟系基础油的40℃下的运动粘度优选为300mm2/s以上，运动粘度特别优选为390mm2/s以上。
作为上述合成烃油，例如优选正链烷烃、异链烷烃、聚丁烯、聚异丁烯、1－癸烯低聚物、1－癸烯与乙烯的共低聚物(co-oligomer)等聚α烯烃(PAO)。
上述氟系基础油与合成烃油的配合比例没有特别限定，例如相对于基础油的合计量100质量％，可以设为氟系基础油∶合成烃油＝99～5质量％∶1～95质量％，例如为氟系基础油∶合成烃油＝99～10质量％∶1～90质量％，氟系基础油∶合成烃油＝98～20质量％∶2～80质量％，氟系基础油∶合成烃油＝98～30质量％∶2～70质量％，氟系基础油∶合成烃油＝98～50质量％∶2～50质量％，优选为氟系基础油∶合成烃油＝98～65质量％∶2～35质量％，特别为氟系基础油∶合成烃油＝98～70质量％∶2～30质量％等。
此外，相对于本发明的润滑脂组合物的总质量，合计了氟系基础油和合成烃油的基础油整体的比例可以设为60～90质量％，例如为65～80质量％、65～75质量％。
＜增稠剂＞
在本发明的润滑脂组合物中，添加氟系增稠剂和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂作为增稠剂。
＜氟系增稠剂＞
作为氟系增稠剂，优选氟树脂粒子，例如优选使用聚四氟乙烯(PTFE)的粒子。PTFE为四氟乙烯的聚合物，由通式：[C2F4]n(n：聚合度)表示。
此外，作为可以采用的氟系增稠剂，例如可列举出：全氟乙烯丙烯共聚物(FEP)、乙烯四氟乙烯共聚物(ETFE)、四氟乙烯全氟烷基乙烯基醚共聚物(PFA)。
上述PTFE粒子的大小没有特别限定，例如可以使用平均粒径为0.1μm～100μm的聚四氟乙烯。此外，PTFE粒子的形状没有特别限定，可以为球状、多面形状、针状等。
上述氟系增稠剂相对于润滑脂组合物的总质量以1～40质量％、例如10～30质量％、20～30质量％使用。
＜锂皂增稠剂/锂复合皂增稠剂＞
在本发明中，除了上述的氟系增稠剂以外，还使用锂皂增稠剂。
作为上述锂皂增稠剂，可以使用脂肪族单羧酸的锂盐。
上述脂肪族羧酸可以为直链、支链、饱和、不饱和中的任意种，通常可以使用碳原子数2至30左右，例如碳原子数12至24的脂肪酸。具体而言，可列举出：丁酸、己酸、辛酸、壬酸、癸酸、月桂酸、肉豆蔻酸、棕榈酸、硬脂酸、山萮酸等饱和脂肪酸，油酸、亚油酸、亚麻酸、蓖麻油酸(ricinoleic acid)等不饱和脂肪酸。
其中，作为上述锂皂增稠剂，作为代表例可列举出：硬脂酸、月桂酸、蓖麻油酸的锂盐、所述酸被羟基取代而成的化合物的锂盐。
需要说明的是，在本发明中，可以使用锂复合皂增稠剂来代替锂皂增稠剂。
锂复合皂增稠剂通过将高级脂肪酸与二元酸或者无机酸(硼酸等)等组合，与锂皂增稠剂相比提高了耐热性。
锂复合皂增稠剂例如可以通过使氢氧化锂与包含至少一个羟基的碳原子数12至24左右的脂肪族单羧酸和碳原子数2至12左右的脂肪族二羧酸反应来得到。
作为上述的包含至少一个羟基的碳原子数12至24的脂肪族单羧酸，例如可列举出：羟基月桂酸、羟基棕榈酸、羟基硬脂酸、羟基油酸、羟基花生酸、羟基山萮酸、羟基二十四烷酸等。
此外，作为碳原子数2至12的脂肪族二羧酸，例如可列举出：乙二酸、丙二酸、丁二酸、甲基丁二酸、戊二酸、己二酸、庚二酸、辛二酸、壬二酸、癸二酸、九亚甲基二羧酸、十亚甲基二羧酸等。
这些单羧酸和二羧酸可以单独使用或者混合两种以上使用。
例如作为上述锂复合皂增稠剂，作为代表例，可列举出使氢氧化锂与羟基硬脂酸和壬二酸组合反应而成的物质。
上述锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂相对于润滑脂组合物的总质量以0.1～15质量％、例如0.2～5质量％使用。
需要说明的是，氟系增稠剂和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂的合计量(增稠剂合计量)可以相对于树脂润滑用润滑脂组合物的总质量，以成为5～40质量％、例如为10～30质量％、优选为15～30质量％、特别为20～30质量％的方式配合。
此外，在本发明中，在将所述氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂的总质量设为100时，可以将氟系基础油和氟系增稠剂的合计量[A]与合成烃油和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂的合计量[B]的质量比例如设为[A]∶[B]＝99～60∶1～40，例如[A]∶[B]＝98～70∶2～30，[A]∶[B]＝98～75∶2～25，[A]∶[B]＝98～80∶2～20，[A]∶[B]＝98～85∶2～15，[A]∶[B]＝98～90∶2～10。
＜氟系表面活性剂＞
本发明的树脂润滑用润滑脂含有氟系表面活性剂。
作为上述氟系表面活性剂，可列举出：含氟系磺酸酯、含氟系硫酸酯、含氟系磷酸酯、含氟烷基磺酸、含氟烷基羧酸等，例如可以使用含氟系磷酸酯。
本发明人等对用于满足成为润滑特性的指标的最佳摩擦系数值、特别是树脂－金属间的最佳摩擦系数值的构成进行了研究，结果发现，除了润滑脂组合物的组成以外，氟系表面活性剂的配合也是关键的，此外其配合量也成为重要因素。
作为一个例子，在含有特定的基础油、增稠剂以及极压添加剂的润滑脂组合物中，使氟系表面活性剂的配合量发生各种变化的情况(0～3质量％)下的润滑脂组合物的摩擦磨损试验(金属－树脂间)的结果示于图7。
如图7所示，确认了虽然在未配合氟系表面活性剂的情况下，金属－树脂间的动摩擦系数值略微超过0.060(即0.061)，但通过配合氟系表面活性剂而动摩擦系数值减小。不过，确认了当氟系表面活性剂的配合量达到3质量％时，动摩擦系数值急剧上升，成为比未配合表面活性剂时更高的值(0.071)。
如此，上述氟系表面活性剂可以相对于润滑脂组合物的总质量以0.1～2.5质量％、优选以0.5～2.5质量％、例如以1～2质量％的量使用。
＜极压添加剂＞
本发明的树脂润滑用润滑脂含有极压添加剂(极压剂)。
已知极压添加剂具有如下功能：通过与金属表面反应而形成润滑膜，来减少金属表面的摩擦、磨损、防止咬合。因此，认为配合有极压添加剂的树脂润滑用润滑脂对树脂制的滑动面不起任何作用，但本发明人等发现，即使在配合有极压添加剂的情况下，将其涂布于树脂滑动面时摩擦系数也会降低。
作为上述极压添加剂，例如可列举出：磷系化合物、硫系化合物、氯系化合物、硫系化合物的金属盐、高分子酯等。
其中，在本发明中，作为极压添加剂，优选使用磷系化合物(磷系添加剂)和高分子酯(高分子酯系添加剂)中的至少一种，它们可以进行各种并用。
作为上述磷系添加剂，可列举出：磷酸酯、亚磷酸酯、磷酸酯胺盐、硫代磷酸酯等。
作为优选的磷系添加剂，例如可列举出：磷酸三甲苯酯(TCP)、磷酸三苯酯、磷酸三丁酯、磷酸三辛酯、磷酸三油醇酯等磷酸三酯、硫代磷酸三苯酯(TPPS)等硫代磷酸三酯，它们可以市售品的形式获取。
此外，作为上述高分子酯，例如可列举出脂肪族一元羧酸和二元羧酸与多元醇的酯。作为上述高分子酯的具体例子，例如可列举出：CRODA Japan公司制的PERFAD(注册商标)系列、PRIOLUBE(注册商标)系列等，但并不限定于此。
上述极压添加剂可以相对于润滑脂组合物的总质量，以0.005～10质量％、优选以0.01～5质量％、例如以0.01～1质量％的量使用。
＜其他添加剂＞
此外，在树脂润滑用润滑脂组合物中，除了包含上述必需成分以外，可以在不损害本发明的效果的范围内包含根据需要在润滑脂组合物中通常使用的添加剂。
作为这样的添加剂的例子，可列举出：抗氧化剂、金属钝化剂、防锈剂、油性改良剂、粘度指数改进剂、增粘剂等。
在包含这些其他添加剂的情况下，其添加量(合计量)通常相对于润滑脂组合物的总质量为0.1～10质量％。
例如作为上述抗氧化剂，例如可列举出：十八烷基－3－(3，5－二叔丁基－4－羟基苯基)丙酸酯、季戊四醇四[3－(3，5－二叔丁基－4－羟基苯基)丙酸酯]、2，4－双－(正辛硫基)－6－(4－羟基－3，5－二叔丁基苯胺基)－1，3，5－三嗪、1，3，5－三甲基－2，4，6－三(3，5－二叔丁基－4－羟基苄基)苯、三乙二醇－双[3－(3－叔丁基－5－甲基－4－羟基苯基)丙酸酯]、1，6－己二醇－双[3－(3，5－二叔丁基－4－羟基苯基)丙酸酯]、2，2－硫代－二亚乙基双[3－(3，5－二叔丁基－4－羟基苯基)丙酸酯]、N，N’－六亚甲基双(3，5－二叔丁基－4－羟基－氢化肉桂酰胺)等受阻酚系抗氧化剂；2，6－二叔丁基－4－甲基苯酚和4，4－亚甲基双(2，6－二叔丁基苯酚)等酚系抗氧化剂；三苯胺、苯基－α－萘胺、烷基化苯基－α－萘胺、吩噻嗪、烷基化吩噻嗪等胺系抗氧化剂等。
作为金属钝化剂，可列举出苯并三唑、亚硝酸钠等。
本发明的树脂润滑用润滑脂组合物可以通过如下方式得到：将上述各种基础油、各种增稠剂、氟系表面活性剂以及极压添加剂按照规定的比例混合，根据期望配合其他添加剂。
此外，也可以通过配合由氟系基础油和氟系增稠剂构成的氟系润滑脂、由合成烃油和锂皂增稠剂(或锂复合皂增稠剂)构成的锂皂润滑脂(或锂复合皂润滑脂)这两种基础润滑脂、氟系表面活性剂、极压添加剂、以及根据期望配合的其他添加剂，来得到树脂润滑用润滑脂组合物。或者也可以通过配合所述基础润滑脂中的一种与其余基础油、增稠剂、氟系表面活性剂以及极压添加剂、以及根据期望配合的其他添加剂，来制造树脂润滑用润滑脂组合物。
通常，增稠剂相对于基础润滑脂的含量为10～30质量％左右，例如在上述两种基础润滑脂中，各增稠剂相对于各基础润滑脂的含量分别可以设为氟系增稠剂：15～30质量％，锂皂或锂复合皂系增稠剂：10～20质量％。
此外，上述两种基础润滑脂的配合比例(质量比，合计100)例如可以设为氟系润滑脂∶锂皂润滑脂或锂复合皂润滑脂＝99～60∶1～40，例如98～70∶2～30、98～75∶2～25、98～80∶2～20、98～85∶2～15、98～90∶2～10。
本发明的树脂润滑用润滑脂组合物由于用于树脂制的滑动面，因此为较柔软的润滑脂，例如混合稠度可以设为265～340的范围。
本发明不限定于本说明书所记载的实施方式、具体实施例，可以在权利要求书所记载的技术思想的范围内进行各种变更、变形。
[实施例]
以下，利用实施例对本发明进一步详细地进行说明。不过，本发明并不限定于此。
〔树脂润滑用润滑脂组合物的评价〕
按照下述各表所示的配合量制备出在实施例1至实施例12以及比较例1至比较例10中使用的润滑脂组合物。
需要说明的是，在润滑脂的制备中使用的各成分的详情及其简称如下所述。
(a)基础油
(a1)氟系基础油：直链全氟聚醚(PFPE)油。
(a1－1)直链PFPE油1(40℃下的运动粘度：392mm2/s)。
(a1－2)直链PFPE油2(40℃下的运动粘度：300mm2/s)。
(a1－3)直链PFPE油3(40℃下的运动粘度：200mm2/s)。
(a2)合成烃油：聚α烯烃(PAO)。
(a2－1)PAO1(40℃下的运动粘度：30mm2/s)。
(a2－2)PAO2(40℃下的运动粘度：100mm2/s)。
(a2－3)PAO3(40℃下的运动粘度：200mm2/s)。
(a2－4)PAO4(40℃下的运动粘度：18mm2/s)。
(a2－5)PAO5(40℃下的运动粘度：300mm2/s)。
(b)增稠剂
(b1)氟系增稠剂：PTFE(聚四氟乙烯)树脂(粒径1000nm)。
(b2)Li皂增稠剂：12OHLi皂(12－羟基硬脂酸锂)。
(c)添加剂
(c1)氟系表面活性剂：含氟系磷酸酯，产品名“MEGAFACE F－510”。
(c2)极压添加剂：磷酸三甲苯酯(TCP：Tricresyl Phosphate)，产品名“TritolylPhosphate”，FUJI FILM和光纯药(株)制。
(c3)抗氧化剂：二芳基胺系抗氧化剂，产品名“IRGANOX L57”，BASF Japan(株)。
关于所得到的润滑脂组合物的特性，按以下的步骤对金属－树脂间的润滑特性(摩擦磨损特性(1))和树脂－树脂间(树脂销－树脂膜)的润滑特性(摩擦磨损试验(2))进行了评价。
＜试验方法＞
1.金属－树脂间的润滑特性评价：摩擦磨损试验(1)动摩擦系数
如图4所示的摩擦磨损试验的概念图所示，在平板(冷轧钢板)上涂布各润滑脂组合物而制成层叠试样。以规定的载荷使探头(树脂销)在该层叠试样的平板(冷轧钢板)的表面滑动，测定出探头匀速移动时的摩擦系数。在5个行程的滑动周期期间实施测定，将所得到的值的平均值作为各测定中的动摩擦系数。
针对各实施例和比较例的润滑脂组合物分别各进行三次试验，将三次的平均值作为各润滑脂组合物的动摩擦系数，对照下述所示的评价基准，评价了润滑特性。
＜试验条件＞
·测定装置：新东科学(株)制载荷变动型摩擦磨损试验系统HHS2000。
·测定条件：空气中试验。
·探头：树脂销(销直径：2.5mm，销种类：PPA树脂)。
·进给规格(feed scale)：10mm。
·载荷：50g。
·滑动速度：0.5mm/秒。
·滑动周期：5个行程。
＜评价基准＞
在本实施例的试验条件下，动摩擦系数越低，表示润滑特性越优异。
需要说明的是，确认了若动摩擦系数值超过0.060，则在开关实机中点击操作恶化，因此优选为0.060以下。
A(优选)：动摩擦系数为0.060以下。
N(不优选)：动摩擦系数超过0.060。
2.树脂－树脂间的润滑特性评价：摩擦磨损试验(2)静摩擦系数
如图5所示的摩擦磨损试验的概念图所示，在平板上设置尼龙片，在该尼龙片上涂布各润滑脂组合物而制成层叠试样，使该层叠试样浸于水中。在浸水的状态下，以规定的载荷使探头(树脂销)在该层叠试样的尼龙片的表面滑动，测定出此时的摩擦系数。在200个行程的滑动周期期间实施测定，将所得到的值的最大值作为各测定中的静摩擦系数(最高的摩擦系数值与探头开始移动的瞬间或静止的瞬间的静摩擦系数对应)。
针对各实施例和比较例的润滑脂组合物分别各进行三次试验，将三次的平均值作为各润滑脂组合物的静摩擦系数，对照下述所示的评价基准，评价了润滑特性。
＜试验条件＞
·测定装置：新东科学(株)制载荷变动型摩擦磨损试验系统HHS2000。
·测定条件：水中试验。
·探头：树脂销(销直径：2.5mm，销种类：PPA树脂)。
·进给规格：3mm。
·载荷：1000g。
·滑动速度：1.0mm/秒。
·滑动周期：200个行程。
＜评价基准＞
在本实施例的试验条件下，静摩擦系数越低，表示润滑特性越优异。
需要说明的是，确认了若静摩擦系数值超过0.120，则在开关实机中防水膜产生破损，因此优选为0.120以下。
A(优选)：静摩擦系数为0.120以下。
N(不优选)：静摩擦系数超过0.120。
将结果示于表1和表2。需要说明的是，表中的配合量：质量％为相对于组合物的总质量的值(其中，由于小数点以下第三位的四舍五入，因此有时合计不为100质量％)。需要说明的是，表中，将氟系基础油和氟系增稠剂一并记载为“氟系润滑脂”，将合成烃油和锂皂增稠剂一并记载为“Li皂润滑脂”。
此外，在图6中，示出比较例2(图6的(A))和实施例2(图6的(B))的润滑脂组合物的显微镜照片，在图7中示出比较例2、实施例6、实施例5、实施例2、实施例7、比较例6的润滑脂组合物的、相对于氟系表面活性剂的配合量(0质量％～3质量％)的动摩擦系数值。
在图8中示出氟系表面活性剂的添加量为2质量％(○：比较例9、实施例1～实施例4、比较例10)的润滑脂组合物和氟系表面活性剂的添加量为0质量％(■：比较例7、比较例1～比较例4)的润滑脂组合物的、相对于图中所称的“氟系润滑脂含有率”(100质量％～70质量％)的动摩擦系数值，其中，“氟系润滑脂含有率”是指，在将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例。
并且，在图9中示出比较例9、实施例1～实施例4、比较例10的润滑脂组合物的、相对于图中所称的“氟系润滑脂含有率”(100质量％～70质量％)的静摩擦系数值，其中，“氟系润滑脂含有率”是指，在将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例。
[表1]
注：*1括号内的数值表示40℃下的运动粘度
*2A(优选)：动摩擦系数为0.060以下N(不优选)：动摩擦系数超过0.060
*3A(优选)：静摩擦系数为0.120以下N(不优选)：静摩擦系数超过0.120
[表2]
注：*1括号内的数值表示40℃下的运动粘度
*2A(优选)：动摩擦系数为0.060以下N(不优选)：动摩擦系数超过0.060
*3A(优选)：静摩擦系数为0.120以下 N(不优选)：静摩擦系数超过0.120
图6是比较例2(图6的(A))和实施例2(图6的(B))的润滑脂组合物的显微镜观察照片。如图6所示，在未配合表面活性剂的润滑脂组合物(图6的(A)中，与配合有表面活性剂的润滑脂组合物(图6的(B))相比，确认到许多约20～30μm左右的凝聚物。可认为该凝聚物的存在导致了滑动面上的摩擦系数(动摩擦系数、静摩擦系数)的上升。
图7是使氟系表面活性剂的配合量在0质量％～3质量％内发生变化的润滑脂组合物(比较例2、实施例6、实施例5、实施例2、实施例7、比较例6)中的润滑脂组合物的摩擦磨损试验的结果(动摩擦系数值)。
图7所示的图表的横轴为润滑脂组合物中的氟系表面活性剂的配合量(质量％)，纵轴为测定出的动摩擦系数值。需要说明的是，在图7中，与横轴平行标注的虚线表示动摩擦系数值：0.060。
如图7所示，可以确认到虽然在未配合氟系表面活性剂的情况下，金属－树脂间的动摩擦系数值略微超过0.060(即0.061)，但通过配合氟系表面活性剂而动摩擦系数值减小，其值低于0.060。不过，确认到当氟系表面活性剂的配合量达到3质量％时，动摩擦系数值急剧上升，成为比未配合表面活性剂时更高的值(0.071)。
图8是使图中所称的“氟系润滑脂含有率”在100质量％～70质量％内变化时，氟系表面活性剂的添加量为2质量％(○：比较例9、实施例1～实施例4、比较例10)的润滑脂组合物和氟系表面活性剂的添加量为0质量％(■：比较例7、比较例1～比较例4)的润滑脂组合物中的摩擦磨损试验的结果(动摩擦系数值)，其中，“氟系润滑脂含有率”是指，在将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例。
图8所示的图表的横轴为将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例(质量％)，纵轴为测定出的动摩擦系数值。需要说明的是，在图8中，与横轴平行标注的虚线表示动摩擦系数值：0.060。
如图8所示，氟系表面活性剂的添加量为2质量％(图中，由○表示)或为0％(图中，由■表示)均观察到如下倾向：随着氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例减小，动摩擦系数值增加。
氟系表面活性剂的添加量为2质量％(○)时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例在100质量％(即，未配合合成烃油和锂皂增稠剂的情况)～75质量％的范围内，树脂－金属间的动摩擦系数成为低于0.060的结果。另一方面，若氟系表面活性剂的添加量为0质量％(■)，则在氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例设为100质量％的情况下，虽然上述动摩擦系数低于0.060，但通过配合合成烃油和锂皂增稠剂，动摩擦系数值成为高于0.060的结果。
图9是使图中所称的“氟系润滑脂含有率”在100质量％～70质量％内变化的润滑脂组合物(比较例9、实施例1～实施例4、比较例10)中的润滑脂组合物的摩擦磨损试验的结果(静摩擦系数值)，其中，“氟系润滑脂含有率”是指，在将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例。
图9所示的图表的横轴为将氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂以及锂皂增稠剂的总质量设为100时，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例(质量％)，纵轴为测定出的静摩擦系数值。需要说明的是，在图9中，与横轴平行标注的虚线表示静摩擦系数值：0.120。
如图9所示，在将氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例设为100质量％的情况下(即，在未配合合成烃油和锂皂增稠剂的情况下)，树脂－树脂间的静摩擦系数成为超过0.120的结果。确认到如下倾向：通过向其中配合合成烃油和锂皂增稠剂，静摩擦系数值急剧减小，静摩擦系数低于0.120。但是，当增加合成烃油和锂皂增稠剂的配合量，氟系基础油和氟系增稠剂的合计量的比例成为70质量％时，静摩擦系数值再次成为高于0.120的结果。
如表1所示，确认到实施例1至12的润滑脂组合物均成为动摩擦系数为0.060以下、静摩擦系数为0.120以下的结果，金属－树脂间的润滑特性以及树脂－树脂间的润滑特性均优异。
此外，如实施例5和实施例8所示，通过使用40℃下的运动粘度为300mm2/s以上的范围内的氟系基础油，可得到润滑特性优异的结果，通过使用该运动粘度为390mm2/s以上的氟系基础油(实施例5)，可得到润滑特性更优异的结果。
而且，如实施例2、实施例5～实施例7所示，在使氟系表面活性剂的配合比例按照0.5质量％至2.5质量％的比例发生变化的情况下，可得到润滑特性优异的结果。
并且，如实施例1～实施例4所示，在使氟系基础油(a1)和氟系增稠剂(b1)的合计量[A]与合成烃油(a2)+锂皂增稠剂(b2)的合计量[B]的质量比在[A]∶[B]＝98∶2～75∶25内发生变化的情况下，也可得到润滑特性优异的结果。
需要说明的是，如实施例5、实施例8～实施例12所示，在使合成烃油的40℃下的运动粘度在18～200mm2/s的范围内发生变化的情况下，也可得到润滑特性优异的结果。
另一方面，如表2所示，不含有氟系表面活性剂的比较例1～比较例4的润滑脂组合物虽然静摩擦系数低(0.109以下)，但动摩擦系数恶化(0.061～0.105)，与实施例的润滑脂组合物相比成为金属－树脂间的润滑特性差的结果。实施例1～4的润滑脂组合物的动摩擦系数为0.060以下(0.031～0.056)，在本结果中，可以通过配合氟系表面活性剂，动摩擦系数约降低3成～5成左右。
此外，在使用了40℃下的运动粘度小于300mm2/s的氟系基础油(运动粘度：200mm2/s)的比较例5的润滑脂组合物中，动摩擦系数也恶化(0.067)，与实施例的润滑脂组合物相比成为金属－树脂间的润滑特性差的结果。
另一方面，仅使用氟系基础油和氟系增稠剂，不使用合成烃油和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂、以及极压添加剂的比较例7～比较例9的润滑脂组合物的静摩擦系数恶化(0.124以上)。
此外，将氟系表面活性剂的配合量设为3.0质量％的比较例6的润滑脂组合物与氟系表面活性剂的配合量为2.0质量％的实施例2的润滑脂组合物相比，成为动摩擦系数大幅恶化(实施例2：0.042，比较例6：0.071)，金属－树脂间的润滑特性恶化的结果。
而且，将氟系基础油(a1)和氟系增稠剂(b1)的合计量[A]与合成烃油(a2)+锂皂增稠剂(b2)的合计量[B]的质量比设为[A]∶[B]＝70∶30的比较例10的润滑脂组合物与设为[A]∶[B]＝75∶25的实施例4的润滑脂组合物相比，确认到动摩擦系数(实施例4：0.056，比较例10：0.067)，静摩擦系数(实施例4：0.117，比较例10：0.122)均上升，金属－树脂间和树脂－树脂间的润滑特性均降低。
根据以上的比较例的结果，确认到在本发明的目的中，为了满足金属－树脂间和树脂－树脂间双方的润滑特性，更优选的是，将氟系表面活性剂的配合量设为3.0质量％以下、将氟系基础油(a1)和氟系增稠剂(b1)的合计量[A]与合成烃油(a2)+锂皂增稠剂(b2)的合计量[B]的质量比设为[A]∶[B]＝98∶2～75∶25。
如上所述，确认到含有氟系基础油和合成烃油、氟系增稠剂和锂皂增稠剂、以及极压添加剂的本发明的树脂润滑用润滑脂组合物，对树脂滑动面的润滑特性优异，特别是在与该滑动面相对的对方面无论是树脂制还是金属制的情况下润滑特性均优异，发现了能提供通过使用该润滑脂组合物来抑制摩擦/磨损、能实现长寿命化的树脂滑动构件和树脂/金属间滑动构件。
以上，对优选实施方式详细地进行了说明，但本发明并不限定于上述实施方式，在能实现本发明的目的的范围内的变形、改良等也包含于本发明中。
Claims (20)
1.一种树脂润滑用润滑脂组合物，其用于树脂制的滑动面，所述树脂润滑用润滑脂组合物含有：
氟系基础油和合成烃油、
氟系增稠剂、和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂、
氟系表面活性剂、以及
极压添加剂，
所述氟系基础油的40℃下的运动粘度为300mm2/s以上。
2.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
所述氟系表面活性剂为含氟系磷酸酯。
3.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
相对于树脂润滑用润滑脂组合物的总质量，以0.5～2.5质量％配合所述氟系表面活性剂。
4.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
在将所述氟系基础油、合成烃油、氟系增稠剂、以及锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂的总质量设为100时，
氟系基础油和氟系增稠剂的合计量[A]与合成烃油和锂皂增稠剂或锂复合皂增稠剂的合计量[B]的质量比为[A]∶[B]＝75∶25～98∶2。
5.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
与所述树脂制的滑动面相对的对方面的至少一部分为金属表面。
6.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
所述氟系基础油的40℃下的运动粘度为390mm2/s以上。
7.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
相对于所述树脂润滑用润滑脂组合物的总质量，以0.01～5质量％配合所述极压添加剂。
8.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
所述氟系基础油包含直链型的全氟聚醚。
9.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
所述合成烃油包含聚α烯烃PAO。
10.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
所述氟系增稠剂为氟树脂粒子。
11.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
相对于所述树脂润滑用润滑脂组合物的总质量，以0.1～15质量％配合所述锂皂增稠剂或所述锂复合皂增稠剂。
12.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
相对于所述树脂润滑用润滑脂组合物的总质量，以15～30质量％配合所述氟系增稠剂以及所述锂皂增稠剂或所述锂复合皂增稠剂。
13.根据权利要求1所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
所述合成烃油的40℃下的运动粘度为18～200mm2/s。
14.根据权利要求3所述的树脂润滑用润滑脂组合物，其中，
在将所述氟系基础油和所述合成烃油的合计量设为100质量％时，所述氟系基础油与所述合成烃油的比例为98～65质量％∶2～35质量％。
15.一种树脂滑动构件，其具有使用了权利要求1至14中任一项所述的树脂润滑用润滑脂组合物的树脂制的滑动面。
16.根据权利要求15所述的树脂滑动构件，其中，
所述树脂滑动构件为滑动开关。
17.根据权利要求15所述的树脂滑动构件，其中，
所述树脂滑动构件为齿轮装置。
18.一种树脂/金属间滑动构件，其具有：
使用了权利要求1至14中任一项所述的树脂润滑用润滑脂组合物的树脂制的滑动面、以及与所述滑动面相对的金属的对方面。
19.根据权利要求18所述的树脂/金属间滑动构件，其中，
所述树脂/金属间滑动构件为滑动开关。
20.根据权利要求18所述的树脂/金属间滑动构件，其中，
所述树脂/金属间滑动构件为齿轮装置。
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