CN114815152B - 光学系统、镜头模组和电子设备 - Google Patents

光学系统、镜头模组和电子设备 Download PDF

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Abstract

一种光学系统、镜头模组和电子设备，光学系统包括六片具有曲折力的镜片，第一透镜至第三透镜为第一透镜组，第四透镜至第六透镜为第二透镜组，第一透镜组相对于光学系统的成像面固定，第二透镜组在第一透镜组和成像面之间沿光轴方向移，且满足关系式：DLmax/TTL<0.85；其中，DLmax为第一透镜物侧面与第六透镜像侧面于光轴上的最大距离，TTL为第一透镜物侧面至光学系统成像面于光轴上的距离，该光学系统能够满足具备连续的内对焦功能和小型化的特点。

Description

光学系统、镜头模组和电子设备
技术领域
本发明属于光学成像技术领域，尤其涉及一种光学系统、镜头模组和电子设备。
背景技术
随着技术的发展，尤其是光学镜头的快速发展，光学镜头被广泛应用在手机和平板电脑等智能设备里，人们对镜头的小型化设计要求也越来越高。传统的对焦方式一般是通过对焦马达移动整个镜头使其成像面与感光芯片的感光面重合来实现，因此镜头与感光芯片之间需要预留较大的空间(机械后焦)，如此不利于镜头模组的小型化设计。此外，移动整个镜头对对焦马达的力量要求较高，导致对焦马达尺寸较大，不利于镜头模组的小型化设计，且会导致对焦速度大幅下降。因此亟需设计一种光学系统来解决上述问题。
发明内容
本发明的目的是提供一种光学系统、镜头模组和电子设备，该光学系统能够满足具备连续的内对焦功能和小型化的特点。
为实现本发明的目的，本发明提供了如下的技术方案：
第一方面，本发明提供了一种光学系统，从物侧到像侧沿光轴依次为第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜和第六透镜；所述光学系统的所述第一透镜至所述第六透镜中至少包含一个非球面透镜；其中，所述第一透镜至所述第三透镜为第一透镜组，所述第四透镜至所述第六透镜为第二透镜组，所述第一透镜组相对于所述光学系统的成像面固定，所述第二透镜组在所述第一透镜组和所述成像面之间沿所述光轴方向移动；所述光学系统满足关系式：0.7<DLmax/TTL<0.9；其中，DLmax为所述第一透镜物侧面与所述第六透镜像侧面于光轴上的最大距离，TTL为所述第一透镜物侧面至所述光学系统成像面于光轴上的距离。
本申请通过设计总长不变的内对焦光学系统，且仅第二透镜组为可沿光轴方向移动，可以在保持光学系统的总长不变的情况下，从而实现光学系统的内对焦效果，避免了缩短整个光学系统的长度，还能够进一步减小了光学系统对马达的负担，实现在使用更低功率的马达的情况下即完成对光学系统的快速内对焦的效果；使用六片具有曲折力的镜片，可以将光线折射的压力均匀的分散至每一片透镜上，以减小单个镜片屈折光线的任务量，避免镜片过于弯曲而增加公差敏感度；第一透镜组和第二透镜组均为三片透镜的分布方式，使两个透镜组在片数上对称，如此有助于降低两个透镜组之间的公差敏感度，使所述光学系统通过移动第二镜组对焦的过程及始末均能保持高成像质量。满足上述关系式时，光学系统可以拥有合理的结构布局，在实现小型化的基础上，减小透镜本体部分的空间，给后端模组在不同工作物距条件下对焦留出足够空间，从而可以使得光学系统在实现内调焦功能的条件下，还能够实现横排结构布局，节省其制造成本。
一种实施方式中，所述第一透镜具有正曲折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凸面；所述第二透镜具有负曲折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；所述第三透镜具有曲折力；所述第四透镜具有负曲折力，像侧面于近光轴处为凹面；所述第五透镜具有曲折力，物侧面于近光轴处为凹面，像侧面于近光轴处为凸面；所述第六透镜具有曲折力，物侧面于近光轴处为凹面；至少一个透镜利用塑料材料制成。通过设置具有正曲折力的第一透镜，且其物侧面于光轴处为凸面，像侧面于光轴为凸面，有利于视场范围光线的入射汇集；第二透镜具有负曲折力，其物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面，有助于校正前透镜产生的像差；第四透镜具有负曲折力，其像侧面于近轴处为凹面，有利于校正前组透镜产生的球差，彗差及畸变；第五透镜具有曲折力，其物侧面于近轴处为凹面，像侧面于近轴处为凸面，有利于校正畸变及像散；第六透镜具有曲折力，其物侧面于近轴处为凹面，可缩短总长及校正像差，同是可压制光线出射角度。在通过调整和布局第一透镜组和第二透镜组之间的移动，搭配曲折力及材料配置，可实现在保证不同物距时光学系统的总长不变的情况下，还具有高品质成像效果的六片式内对焦结构，从而在实现连续的内对焦功能的同时，还有助于光学系统轻量化设计。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：30deg<FOV<37deg；其中，FOV为所述光学系统的最大视场角。满足上述关系式时，光学系统的最大视场角被控制在一个合理的范围内，使得光学系统具备远摄效果，也有利于缩减对焦预留的后焦空间。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.9<TTL/fmax<1.1；其中，fmax为所述光学系统的最大有效焦距。满足上述关系式时，可提供更短的光学系统的总长度，使得具有该光学系统的镜头模组更易于植入电子设备中；同时光学系统还可以具备更好的远摄效果。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.05mm<(T34max-T34min)<0.5mm；其中，T34min为所述第三透镜像侧面至所述第四透镜物侧面于光轴上的最小距离，T34max为所述第三透镜像侧面至所述第四透镜物侧面于光轴上的最大距离。满足上述关系式时，可以合理配置第一透镜组、第二透镜组的尺寸与曲折力，通过第二透镜组的移动，在不同物距下校正成像画质性能的条件下，仍然保持光学系统的总长不变，从而实现光学系统的内调焦效果；同时第二透镜组从远焦端到近焦端的移动量，控制在0.5mm以内，可以减小第二透镜组的运动行程，确保马达带动第二透镜组运动时的运动带动量处于合理范围内，从而降低对马达的技术要求，提高整体部件之间的适配性和稳定性。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：1.5<(|T23|+|T45|)/|T34max|<4；其中，T23为所述第二透镜像侧面至所述第三透镜物侧面于光轴上的距离，T34max为所述第三透镜像侧面至所述第四透镜物侧面于光轴上的最大距离，T45为所述第四透镜像侧面至所述第五透镜物侧面于光轴上的距离。满足上述关系式时，可以让光学系统周边光线保持较小的入射角度及出射角度，减缓光线进入光学系统后的方向变化，有助于减小像散的产生。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：(n1+n2)/2n1>1；其中，n1为所述第一透镜的折射率，n2为所述第二透镜的折射率。满足上述关系式，第一透镜与第二透镜的曲折力可以得到合适分配，最大限度减小色差与球差，提高像质，通过合理的曲折力分配，强化光学系统的收光能力；同时，还有利于压缩光学系统的尺寸。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：|V2-V1|>30；其中，V2为所述第二透镜的阿贝数，V1为所述第一透镜的阿贝数。满足以上条件式时，第一透镜和第二透镜的阿贝数可以得到合理的配置，以此有利于修正光学系统产生的色差，并且保证光学系统的成像性能。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.9mm＜SD62/FNO＜1.5mm；其中，SD62为所述第六透镜像侧面的最大有效半口径，FNO为所述光学系统的光圈数。满足上述条关系式时，可以合理布局第六透镜像侧面的最大有效半口径与光学系统通光孔径的大小，以此保证光学系统小型化的同时，还具有大光圈的特性。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0<(|f2|+|f3|)/|R61|<38；其中，f2为所述第二透镜的焦距，f3为所述第三透镜的焦距，R61为所述第六透镜物侧面的曲率半径。满足上述条件式时，第二透镜和第三透镜的曲折力可以得到合理的分配和调整，其有助于将第一透镜至第三透镜的综合球差、色差、畸变降到合理位置，减小第四透镜至第六透镜的设计难度；同时，第六透镜的曲率半径分配适当，避免面型过度弯曲，有助于透镜的成型与制造。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.5<|f123/fmax|<0.8；其中，F123为所述第一透镜、所述第二透镜和所述第三透镜的组合焦距，fmax为所述光学系统的最大有效焦距。满足上述条件式时，第一透镜组的曲折力得到合理配置，可以避免第一透镜组产生的较大球差，从而提升光学系统整体的解像力；同时，还利于在不同物距下第一透镜组和第二透镜组之间距离的压缩，从而有助于光学系统形成小行程内对焦方式。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.4<|f456/fmax|<1.3；其中，F123为所述第一透镜、所述第二透镜和所述第三透镜的组合焦距，f456为所述第四透镜、所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，fmax为所述光学系统的最大有效焦距。满足上述条件式时，第二透镜组的曲折力得到合理配置，有利于在不同物距下第一透镜组和第二透镜组之间距离的压缩，从而有助于光学系统形成小行程内对焦方式。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.1<Yc62/SD62<0.5；其中，Yc62为所述第六透镜像侧面轴外顶点到光轴上的垂直高度，SD62为所述第六透镜像侧面的最大有效半口径。满足上述条件式时，可合理控制第六透镜像侧面沿轴外方向的面型趋势，既能减小光线在像面上的入射角，又能降低光学系统的轴外像差，也有利于修正第一透镜至第五透镜产生的畸变和场曲，使靠近成像面的第六透镜曲折力配置较为均匀。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：ET1/CT1>0.2；其中，ET1为所述第一透镜的边缘厚度(即第一透镜物侧面的最大有效径处至第一透镜像侧面的最大有效口径处于光轴方向的距离)，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式时，第一透镜满足边缘厚度与中心厚度的比值在一个合理范围之内，在利于视场范围光线的入射汇集的同时，又有利于第一透镜的加工成型，降低镜片的加工难度，保证镜头的品质及良率。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.5<(|SAGY11|+|SAGY12|)/CT1<0.8；其中，SAGY11为所述第一透镜的物侧面与光轴的交点至所述第一透镜的物侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离，SAGY12为所述第一透镜的像侧面与光轴的交点至所述第一透镜的像侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式时，第一透镜满足镜片有效口径处矢高与中心厚度的比值在一个合理范围之内，在利于视场范围光线的入射汇集，可合理控制第一透镜在垂直方向的曲折力与厚度，避免第一透镜过薄或过厚，还有利于第一透镜的加工。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0<(|SAGY51|+|SAGY52|)/CT5<1.9；其中，SAGY51为所述第五透镜的物侧面与光轴的交点至所述第五透镜的物侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离，SAGY52为所述第五透镜的像侧面与光轴的交点至所述第五透镜的像侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式时，第五透镜满足镜片有效口径处矢高与中心厚度的比值在一个合理范围之内，在利于光线的入射汇集，同时有利于修正第一透镜至第四透镜产生的畸变、场曲，使靠近成像面的曲折力配置较为均匀，即可合理控制第五透镜在垂直方向的曲折力与厚度，避免第五透镜过薄或过厚，减小光线在成像面上的入射角，降低光学系统的敏感性。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.6<SD4/SD5<0.8；其中，SD4为所述第四透镜的物侧面最大有效口径和像侧面最大有效口径中的较大值，SD5为所述第五透镜的物侧面最大有效口径和像侧面最大有效口径中的较大值。满足上述关系式时，第四透镜和第五透镜合的口径尺寸得到合理设置，可以减缓入射光线的出射角度，抑制像散和场曲，同时保证第四透镜和第五透镜合理的结构尺寸，有利于实现光学系统的结构紧凑。
第二方面，本发明还提供了一种镜头模组，该镜头模组包括第一方面任一项实施方式所述的光学系统和感光芯片，所述感光芯片设置在所述光学系统的像侧。通过在镜头模组中加入本发明提供的光学系统，通过对光学系统中各透镜的面型和曲折力进行合理的设计和固定的光学总长，能够使镜头模组具备连续的内对焦功能和小型化的特点。
第三方面，本发明还提供了一种电子设备，该电子设备包括壳体和第二方面所述的镜头模组，所述镜头模组设置在所述壳体内。通过在电子设备中加入本发明提供的镜头模组，使得电子设备可以拥有连续的内对焦功能，从而得到更快捷的对焦相应速度；小型化的镜头模组设计还可以节约更多的空间用于安装其他器件。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1a为第一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图1b为第一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图1c为第一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图1d为第一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图2a为第二实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图2b为第二实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图2c为第二实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图2d为第二实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图3a为第三实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图3b为第三实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图3c为第三实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图3d为第三实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图4a为第四实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图4b为第四实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图4c为第四实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图4d为第四实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图5a为第五实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图5b为第五实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图5c为第五实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图5d为第五实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图6a为第六实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图6b为第六实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图6c为第六实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图6d为第六实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图7a为第七实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图7b为第七实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图7c为第七实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图7d为第七实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图8a为第八实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图8b为第八实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图8c为第八实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图8d为第八实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图9a为第九实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图9b为第九实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图9c为第九实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图9d为第九实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图10a为第十实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图10b为第十实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图10c为第十实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图10d为第十实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图11a为第十一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的结构示意图；
图11b为第十一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图11c为第十一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的结构示意图；
图11d为第十一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；
图12为本发明一实施例提供的镜头模组的示意图；
图13为本发明一实施例提供的电子设备的结构示意图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施方式中的附图，对本发明实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本发明一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。
第一方面，本发明提供了一种光学系统，从物侧到像侧沿光轴依次为第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜和第六透镜；光学系统的第一透镜至第六透镜中至少包含一个非球面透镜；其中，第一透镜至第三透镜为第一透镜组，第四透镜至第六透镜为第二透镜组，所述第一透镜组相对于所述光学系统的成像面固定，第二透镜组沿光轴方向移动；光学系统满足关系式0.7<DLmax/TTL<0.9；其中，DLmax为第一透镜物侧面与第六透镜像侧面于光轴上在工作物距范围内最大的距离，TTL为第一透镜物侧面至光学系统成像面于光轴上的距离。
并且，在拍摄对焦的过程中，第二透镜组可以沿光轴方向且背向第一透镜组的方向移动，以此使得在不同工作物距下第三透镜像侧面与第四透镜物侧面于光轴上的距离处于可以变状态，从而到达光学系统的内对焦效果。当然，在其他实施方式中，还可以是第二透镜组沿光轴方向且朝向第一透镜组的方向移动。
本申请通过设计总长不变的内对焦光学系统，且仅第二透镜组为可沿光轴方向移动，可以在保持光学系统的总长不变的情况下，从而实现光学系统的内对焦效果，避免了缩短整个光学系统的长度，还能够进一步减小了光学系统对马达的负担，实现在使用更低功率的马达的情况下即完成对光学系统的快速内对焦的效果；使用六片具有曲折力的镜片，可以将光线折射的压力均匀的分散至每一片透镜上，以减小单个镜片屈折光线的任务量，避免镜片过于弯曲而增加公差敏感度；第一透镜组和第二透镜组均为三片透镜的分布方式，使两个透镜组在片数上对称，如此有助于降低两个透镜组之间的公差敏感度，使所述光学系统通过移动第二镜组对焦的过程及始末均能保持高成像质量。满足上述关系式时，光学系统可以拥有合理的结构布局，在实现小型化的基础上，减小透镜本体部分的空间，给后端模组在不同工作物距条件下对焦留出足够空间，从而可以使得光学系统在实现内调焦功能的条件下，还能够实现横排结构布局，节省其制造成本。
一种实施方式中，第一透镜具有正曲折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凸面；第二透镜具有负曲折力，物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；所述第三透镜具有曲折力；第四透镜具有负曲折力，像侧面于近光轴处为凹面；第五透镜具有曲折力，物侧面于近光轴处为凹面，像侧面于近光轴处为凸面；第六透镜具有曲折力，物侧面于近光轴处为凹面；至少一个透镜利用塑料材料制成。通过设置具有正曲折力的第一透镜，且其物侧面于光轴处为凸面，像侧面于光轴为凸面，有利于视场范围光线的入射汇集；第二透镜具有负曲折力，其物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面，有助于校正前透镜产生的像差；第四透镜具有负曲折力，其像侧面于近轴处为凹面，有利于校正前组透镜产生的球差，彗差及畸变；第五透镜具有曲折力，其物侧面于近轴处为凹面，像侧面于近轴处为凸面，有利于校正畸变及像散；第六透镜具有曲折力，其物侧面于近轴处为凹面，可缩短总长及校正像差，同是可压制光线出射角度。在通过调整和布局第一透镜组和第二透镜组之间的移动，搭配曲折力及材料配置，可实现在保证不同物距时光学系统的总长不变的情况下，还具有高品质成像效果的六片式内对焦结构，从而在实现连续的内对焦功能的同时，还有助于光学系统轻量化设计。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：30deg<FOV<37deg；其中，FOV为光学系统的最大视场角。满足上述关系式时，光学系统的最大视场角被控制在一个合理的范围内，使得光学系统具备远摄效果，也有利于缩减对焦预留的后焦空间。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.9<TTL/fmax<1.1；其中，fmax为光学系统的最大有效焦距。满足上述关系式时，可提供更短的光学系统的总长度，使得具有该光学系统的镜头模组更易于植入电子设备中；同时光学系统还可以具备更好的远摄效果。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.05mm<(T34max-T34min)<0.5mm；其中，T34min为第三透镜像侧面至第四透镜物侧面于光轴上的最小距离，T34max为第三透镜像侧面至第四透镜物侧面于光轴上的最大距离。满足上述关系式时，可以合理配置第一透镜组、第二透镜组的尺寸与曲折力，通过第二透镜组的移动，在不同物距下矫正成像画质性能的条件下，仍然保持光学系统的总长不变，从而实现光学系统的内调焦作用；同时第二透镜组从远焦端到近焦端的移动量，控制在0.5mm以内，可以减小第二透镜组的运动行程，确保马达带动第二透镜组运动时的运动带动量处于合理范围内，从而降低对马达的技术要求，提高整体部件之间的适配性和稳定性。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：1.5<(|T23|+|T45|)/|T34max|<4；其中，T23为第二透镜像侧面至第三透镜物侧面于光轴上的距离，T34max为第三透镜像侧面至第四透镜物侧面于光轴上的最大距离，T45为第四透镜像侧面至第五透镜物侧面于光轴上的距离。满足上述关系式时，可以让光学系统周边光线保持较小的入射角度及出射角度，减缓光线进入光学系统后的方向变化，有助于减小像散的产生。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：(n1+n2)/2n1>1；其中，n1为第一透镜的折射率，n2为第二透镜的折射率。满足上述关系式，第一透镜与第二透镜的曲折力可以得到合适分配，最大限度减小色差与球差，提高像质，通过合理的曲折力分配，强化光学系统的收光能力；同时，还有利于压缩光学系统的尺寸。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：|V2-V1|>30；其中，V2为第二透镜的阿贝数，V1为第一透镜的阿贝数。满足以上条件式时，第一透镜和第二透镜的阿贝数可以得到合理的配置，以此有利于修正光学系统产生的色差，并且保证光学系统的成像性能。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.9mm＜SD62/FNO＜1.5mm；其中，SD62为第六透镜像侧面的最大有效半口径，FNO为光学系统的光圈数。满足上述条关系式时，可以合理布局第六透镜像侧面的最大有效半口径与光学系统通光孔径的大小，以此保证光学系统小型化的同时，还具有大光圈的特性。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0<(|f2|+|f3|)/|R61|<38；其中，f2为第二透镜的焦距，f3为第三透镜的焦距，R61为第六透镜物侧面的曲率半径。满足上述条件式时，第二透镜和第三透镜的曲折力可以得到合理的分配和调整，其有助于将第一透镜至第三透镜的综合球差、色差、畸变降到合理位置，减小第四透镜至第六透镜的设计难度；同时，第六透镜的曲率半径分配适当，避免面型过度弯曲，有助于透镜的成型与制造。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.5<|f123/fmax|<0.8；其中，F123为第一透镜、第二透镜和第三透镜的组合焦距，fmax为光学系统的最大有效焦距。满足上述条件式时，第一透镜组的曲折力得到合理配置，可以避免第一透镜组产生的较大球差，从而提升光学系统整体的解像力；同时，还利于在不同物距下第一透镜组和第二透镜组之间距离的压缩，从而有助于光学系统形成小行程内对焦方式。
一种实施方式中，所述光学系统满足关系式：0.4<|f456/fmax|<1.3；其中，F123为所述第一透镜、所述第二透镜和所述第三透镜的组合焦距，f456为所述第四透镜、所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，fmax为所述光学系统的最大有效焦距。满足上述条件式时，第二透镜组的曲折力得到合理配置，有利于在不同物距下第一透镜组和第二透镜组之间距离的压缩，从而有助于光学系统形成小行程内对焦方式。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.1<Yc62/SD62<0.5；其中，Yc62为第六透镜像侧面轴外顶点到光轴上的垂直高度(请参考图12)，SD62为第六透镜像侧面的最大有效半口径。满足上述条件式时，可合理控制第六透镜像侧面沿轴外方向的面型趋势，既能减小光线在像面上的入射角，又能降低光学系统的轴外像差，也有利于修正第一透镜至第五透镜产生的畸变、场曲，使靠近成像面的第六透镜曲折力配置较为均匀。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：ET1/CT1>0.2；其中，ET1为第一透镜的边缘厚度(即第一透镜物侧面的最大有效径处至第一透镜像侧面的最大有效口径处于光轴方向的距离)，CT1为第一透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式时，第一透镜满足边缘厚度与中心厚度的比值在一个合理范围之内，在利于视场范围光线的入射汇集的同时，又有利于第一透镜的加工成型，降低镜片的加工难度，保证镜头的品质及良率。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.5<(|SAGY11|+|SAGY12|)/CT1<0.8；其中，SAGY11为第一透镜的物侧面与光轴的交点至第一透镜的物侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离(请参考图12)，SAGY12为第一透镜的像侧面与光轴的交点至第一透镜的像侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离(请参考图12)，CT1为第一透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式时，第一透镜满足镜片有效口径处矢高与中心厚度的比值在一个合理范围之内，在利于视场范围光线的入射汇集，可合理控制第一透镜在垂直方向的曲折力与厚度，避免第一透镜过薄或过厚，还有利于第一透镜的加工。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0<(|SAGY51|+|SAGY52|)/CT5<1.9；其中，SAGY51为第五透镜的物侧面与光轴的交点至第五透镜的物侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离(请参考图12)，SAGY52为第五透镜的像侧面与光轴的交点至第五透镜的像侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离(请参考图12)，CT5为第五透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式时，第五透镜满足镜片有效口径处矢高与中心厚度的比值在一个合理范围之内，在利于光线的入射汇集，同时有利于修正第一透镜至第四透镜产生的畸变、场曲，使靠近成像面的曲折力配置较为均匀，即可合理控制第五透镜在垂直方向的曲折力与厚度，避免第五透镜过薄或过厚，减小光线在成像面上的入射角，降低光学系统的敏感性。
一种实施方式中，光学系统满足关系式：0.6<SD4/SD5<0.8；其中，SD4为第四透镜的物侧面最大有效口径和像侧面最大有效口径中的较大值，SD5为第五透镜的物侧面最大有效口径和像侧面最大有效口径中的较大值。满足上述关系式时，第四透镜和第五透镜合的口径尺寸得到合理设置，可以减缓入射光线的出射角度，抑制像散和场曲，同时保证第四透镜和第五透镜合理的结构尺寸，有利于实现光学系统的结构紧凑。
第二方面，本发明还提供了一种镜头模组，该镜头模组包括第一方面任一项实施方式的光学系统和感光芯片，感光芯片设置在光学系统的像侧。通过在镜头模组中加入本发明提供的光学系统，通过对光学系统中各透镜的面型和曲折力进行合理的设计，能够使镜头模组具备连续的内对焦功能和小型化的特点。
第三方面，本发明还提供了一种电子设备，该电子设备包括壳体和第二方面的镜头模组，镜头模组设置在壳体内。通过在电子设备中加入本发明提供的镜头模组，使得电子设备可以拥有连续的内对焦功能，从而得到更快捷的对焦相应速度；小型化的镜头模组设计还可以节约更多的空间用于安装其他器件。
第一实施例
请参考图1a至图1d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面。
此外，光学系统还包括光阑STO、滤光片IR和成像面IMG。本实施例中，光阑STO设置在第一透镜L1之间前，用于控制进光量，其他实施例中，光阑STO也可以设在两透镜间，例如设于第一透镜L1和第二透镜L2之间。滤光片IR可以为红外截止滤光片，设置在第六透镜L6和成像面IMG之间，其包括物侧面S13和像侧面S14，红外截止滤光片IR用于过滤掉红外光线，使得射入成像面IMG的光线为可见光，可见光的波长为380nm-780nm。红外截止滤光片IR的材质为玻璃(GLASS)，并可在透镜上镀膜，当然，其他实施例中，滤光片IR也可以为红外通过滤光片，用于过滤可见光，仅让红外光通过，可用于红外摄像等。第一透镜L1至第六透镜L6的材质为塑料，其他实施例中，透镜材质也可以均为玻璃，或为玻塑混合，即其中几片为塑料，另外几片为玻璃。感光芯片的有效像素区域位于成像面IMG。
其中，第一透镜L1至第三透镜L3为第一透镜组G1，第四透镜L4至第六透镜L6为第二透镜组G2，第二透镜组G2可以沿光轴101的方向在第一镜组G1和像面IMG之间移动，从而到达光学系统的内对焦效果。在拍摄的过程中，当物距逐渐降低时，第二镜组G2沿光轴方向背向第一透镜组G1移动；当物距逐渐增加时，第二镜组G2沿光轴方向向第一透镜组G1移动。当然，在其他实施例中也可以是，当物距逐渐降低时，第二镜组G2沿光轴方向向第一透镜组G1移动；当物距逐渐增加时，第二镜组G2沿光轴方向背向第一透镜组G1移动。
表1a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表1a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。表1b为表1a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表1a
/>
表1b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.242 0.746 8.48 32.5
近焦 100 0.662 0.326 7.58 30.5
其中，如表1a和表1b所示，Fno为光学系统的光圈数，FOV为光学系统的最大视场角，TTL为第一透镜的物侧面至光学系统成像面IMG于光轴101上的距离，ImgH为光学系统最大视场角对应像高的一半。
在第二透镜组G2处于远焦端时，光学系统的有效焦距f为8.48mm，第一透镜L1物侧面与第六透镜L6像侧面于光轴上的距离DL为6.5mm，第三透镜L3像侧面与第四透镜L4物侧面于光轴上的距离D1为0.242mm，第六透镜L6像侧面与滤光片IR物侧面于光轴上的距离D2为0.746mm。
在第二透镜组G2处于近焦端时，光学系统的有效焦距f为7.58mm，第一透镜L1物侧面到第六透镜L6像侧面于光轴上的距离DL为6.92mm，第三透镜L3像侧面与第四透镜L4物侧面于光轴上的距离D1为0.662mm，第六透镜L6像侧面与滤光片IR物侧面于光轴上的距离D2为0.326mm。
在本实施例中，第一透镜L1至第六透镜L6的物侧面和像侧面均为非球面，其他实施例中，第一透镜L1至第六透镜L6的物侧面和像侧面也可以均为球面，或者为球面与非球面结合，例如，第一透镜物侧面S1球面，像侧面S2为非球面。非球面的面型x可利用但不限于以下非球面公式进行限定：
其中，x为非球面上相应点到与轴上顶点相切的平面的距离，h为非球面上相应点到光轴101的距离，c为非球面顶点的曲率，k为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i项高次项相对应的系数。表1c给出了可用于第一实施例中的非球面镜面S1至S14的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
表1c
图1b中(a)示出了第一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图，图1d中(a)示出了第一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图。其参考波长为650nm、610nm、555nm、510nm和470nm。其中，沿X轴方向的横坐标表示焦点偏移，沿Y轴方向的纵坐标表示归一化视场，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离。由图1b中(a)可以看出，第一实施例中的光学系统的球差数值较佳，说明本实施例中的光学系统的成像质量较好。
图1b中(b)还示出了第一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的像散曲线图，图1d中(b)还示出了第一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的像散曲线图。其参考波长为555nm。其中，沿X轴方向的横坐标表示焦点偏移，沿Y轴方向的纵坐标表示像高，其单位为mm。像散曲线图中的T表示成像面IMG在子午方向的弯曲、S表示成像面IMG在弧矢方向的弯曲。由图1b中(b)可以看出，光学系统的像散得到了很好的补偿。
图1b中(c)还示出了第一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的畸变曲线图，图1d中(c)还示出了第一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的畸变曲线图。其波长为555nm。其中，沿X轴方向的横坐标表示焦点偏移，沿Y轴方向的纵坐标表示像高，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图1b中(c)可以看出，在波长为587nm下，光学系统的畸变得到了很好的矫正。
由图1b中(a)、(b)、(c)和图1d中(a)、(b)、(c)可以看出，本实施例的光学系统的像差较小、成像质量较好，具有良好的成像品质。
在本申请第一实施例中，光学系统满足表1d的关系式。
表1d
DLmax/TTL 0.806 SD62/FNO 1.142mm Yc62/SD62 0.461
TTL/fmax 1.013 |V2-V1| 35.6 ET1/CT1 0.349
(T34max-T34min) 0.42mm (|f2|+|f3|)/|R61| 1.579 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.651
(|T23|+|T45|)/|T34max| 1.801 F123/fmax 0.6 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 0.734
(n1+n2)/2n1 1.038 F456/fmax -0.704 SD4/SD5 0.728
第二实施例
请参考图2a至图2d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凹面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面。
第二实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表2a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表2a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表2b为表2a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表2a
表2b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.306 0.733 8.59 32.1
近焦 100 0.728 0.311 7.6 30.1
表2c给出了可用于第二实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表2c
/>
图2b示出了第二实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图2d示出了第二实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面IMG在子午方向的弯曲、S表示成像面IMG在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图2b和图2d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第二实施例中，光学系统满足表2d的关系式。
表2d
DLmax/TTL 0.802 SD62/FNO 1.189mm Yc62/SD62 0.374
TTL/fmax 0.971 |V2-V1| 35.6 ET1/CT1 0.305
(T34max-T34min) 0.42mm (|f2|+|f3|)/|R61| 1.763 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.695
(|T23|+|T45|)/|T34max| 1.874 F123/fmax 0.595 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 1.173
(n1+n2)/2n1 1.038 F456/fmax -0.638 SD4/SD5 0.74
第三实施例
请参考图3a至图3d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面。
第三实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表3a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表3a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表3b为表3a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表3a
表3b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.368 0.563 8.2 33.3
近焦 100 0.462 0.469 8.04 31.3
表3c给出了可用于第三实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表3c
/>
图3b示出了第三实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图3d示出了第三实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面IMG在子午方向的弯曲、S表示成像面IMG在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图3b和图3d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第三实施例中，光学系统满足表3d的关系式。
表3d
DLmax/TTL 0.725 SD62/FNO 1.075mm Yc62/SD62 0.242
TTL/fmax 0.915 |V2-V1| 35.6 ET1/CT1 0.294
(T34max-T34min) 0.10mm (|f2|+|f3|)/|R61| 3.067 |SAGYS11|+|SAGYS12|/CT1 0.706
(|T23|+|T45|)/|T34|max 3.874 F123/fmax 0.671 |SAGYS51|+|SAGYS52|/CT5 1.88
(n1+n2)/2n1 1.038 F456/fmax -0.837 SD4/SD5 0.687
第四实施例
请参考图4a至图4d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有负曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面。
第四实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表4a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表4a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表4b为表4a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表4a
表4b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.360 0.634 8.42 32.5
近焦 100 0.473 0.521 8.3 30.5
表4c给出了可用于第四实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表4c
图4b示出了第四实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图4d示出了第四实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面IMG在子午方向的弯曲、S表示成像面IMG在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图4b和图4d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第四实施例中，光学系统满足表4d的关系式。
表4d
DLmax/TTL 0.716 SD62/FNO 1.09mm Yc62/SD62 0.183
TTL/fmax 0.919 |V2-V1| 35.6 ET1/CT1 0.259
(T34max-T34min) 0.11mm (|f2|+|f3|)/|R61| 37.662 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.741
(|T23|+|T45|)/|T34max| 3.739 F123/fmax 0.751 (|SAGYS51|+|SAGYS52)|/CT5 1.815
(n1+n2)/2n1 1.038 F456/fmax -1.299 SD4/SD5 0.696
第五实施例
请参考图5a至图5d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凹面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面。
第五实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表5a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表5a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表5b为表5a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表5a
表5b
表5c给出了可用于第五实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表5c
图5b示出了第五实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图5d示出了第五实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图5b和图5d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第五实施例中，光学系统满足表5d的关系式。
表5d
DLmax/TTL 0.803 SD62/FNO 1.132mm Yc62/SD62 0.372
TTL/fmax 0.996 |V2-V1| 35.6 ET1/CT1 0.364
(T34max-T34min) 0.48mm (|f2|+|f3|)/|R61| 1.83 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.636
(|T23|+|T45|)/|T34max| 1.746 F123/fmax 0.628 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 1.06
(n1+n2)/2n1 1.038 F456/fmax -0.786 SD4/SD5 0.744
第六实施例
请参考图6a至图6d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凸面。
第六实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表6a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表6a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表6b为表6a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表6a
表6b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.449 0.962 10.05 36.4
近焦 100 0.856 0.555 8.58 34.2
表6c给出了可用于第六实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表6c
图6b示出了第六实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图6d示出了第六实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图6b和图6d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第六实施例中，光学系统满足表6d的关系式。
表6d
DLmax/TTL 0.792 SD62/FNO 1.271mm Yc62/SD62 0.433
TTL/fmax 0.977 |V2-V1| 31.99 ET1/CT1 0.409
(T34max-T34min) 0.41mm (|f2|+|f3|)/|R61| 0.042 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.593
(|T23|+|T45|)/|T34max| 2.226 F123/fmax 0.528 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 1.043
(n1+n2)/2n1 1.029 F456/fmax -0.450 SD4/SD5 0.702
第七实施例
请参考图7a至图7d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有负曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有正曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凸面。
第七实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表7a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表7a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表7b为表7a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表7a
表7b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.445 0.973 10.05 36.4
近焦 100 0.881 0.537 8.58 34.2
表7c给出了可用于第七实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表7c
图7b示出了第七实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图7d示出了第七实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图7b和图7d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第七实施例中，光学系统满足表7d的关系式。
表7d
DLmax/TTL 0.797 SD62/FNO 1.293mm Yc62/SD62 0.387
TTL/fmax 0.991 |V2-V1| 31.99 ET1/CT1 0.394
(T34max-T34min) 0.44mm (|f2|+|f3|)/|R61| 3.238 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.607
(|T23|+|T45|)/|T34max| 2.143 F123/fmax 0.539 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 0.978
(n1+n2)/2n1 1.029 F456/fmax -0.471 SD4/SD5 0.726
第八实施例
请参考图8a至图8d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有负曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凸面。
第八实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表8a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表8a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表8b为表8a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表8a
表8b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.440 0.968 10.3 35.5
近焦 100 0.890 0.518 8.75 33.3
表8c给出了可用于第八实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表8c
图8b示出了第八实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图8d示出了第八实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图8b和图8d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第八实施例中，光学系统满足表8d的关系式。
表8d
DLmax/TTL 0.804 SD62/FNO 1.357mm Yc62/SD62 0.388
TTL/fmax 0.988 |V2-V1| 31.99 ET1/CT1 0.306
(T34max-T34min) 0.45mm (|f2|+|f3|)/|R61| 0.557 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.697
(|T23|+|T45|)/|T34max| 2.185 F123/fmax 0.536 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 0.971
(n1+n2)/2n1 1.029 F456/fmax -0.462 SD4/SD5 0.755
第九实施例
请参考图9a至图9d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有负曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凸面。
第九实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表9a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表9a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表9b为表9a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表9a
表9b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.441 0.955 9.68 36.9
近焦 100 0.866 0.530 8.75 34.7
表9c给出了可用于第九实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表9c
图9b示出了第九实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图9d示出了第九实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图9b和图9d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第九实施例中，光学系统满足表9d的关系式。
表9d
DLmax/TTL 0.797 SD62/FNO 1.321mm Yc62/SD62 0.418
TTL/fmax 1.020 |V2-V1| 31.99 ET1/CT1 0.364
(T34max-T34min) 0.43mm (|f2|+|f3|)/|R61| 1.106 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.636
(|T23|+|T45|)/|T34max| 1.632 F123/fmax 0.543 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 0.553
(n1+n2)/2n1 1.029 F456/fmax -0.595 SD4/SD5 0.714
第十实施例
请参考图10a至图10d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有负曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凹面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有负曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凸面。
第十实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表10a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表10a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表10b为表10a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表10a
表10b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.427 0.972 9.89 36.2
近焦 100 0.876 0.523 8.88 34.0
表10c给出了可用于第十实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表10c
图10b示出了第十实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图10d示出了第十实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图10b和图10d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第十实施例中，光学系统满足表10d的关系式。
表10d
DLmax/TTL 0.797 SD62/FNO 1.273mm Yc62/SD62 0.404
TTL/fmax 1.001 |V2-V1| 31.99 ET1/CT1 0.373
(T34max-T34min) 0.45mm (|f2|+|f3|)/|R61| 16.998 (|SAGYS11|+|SAGYS12|)/CT1 0.628
(|T23|+|T45|)/|T34max| 1.673 F123/fmax 0.581 (|SAGYS51|+|SAGYS52|)/CT5 0.537
(n1+n2)/2n1 1.029 F456/fmax -0.685 SD4/SD5 0.723
第十一实施例
请参考图11a至图11d，本实施例的光学系统，物侧至像侧依次包括：
第一透镜L1具有正曲折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面。
第二透镜L2具有负曲折力，其物侧面S3于近光轴处为凹面，像侧面S4于近光轴处为凹面。
第三透镜L3具有正曲折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面。
第四透镜L4具有负曲折力，其物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面。
第五透镜L5具有正曲折力，其物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面。
第六透镜L6具有负曲折力，其物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凸面。
第十一实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
表11a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，透镜的焦距的参考波长为555nm，透镜的折射率和阿贝数的参考波长为587.5618nm，表11a中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴101处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学面(后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴101上的距离。Y半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)，其中，其他各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。表11b为表11a的补充参数，具体为第二透镜组G2沿光轴移动的参数变化的端值。
表11a
表11b
Obj(mm) D1(mm) D2(mm) f(mm) FOV(°)
远焦 无限 0.479 0.976 10.35 35.3
近焦 100 0.928 0.527 8.97 33.1
表11c给出了可用于第十一实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
表11c
图11b示出了第十一实施例的第二透镜组位于远焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，图11d示出了第十一实施例的第二透镜组位于近焦端时光学系统的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图。其中，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线图中的T表示成像面101在子午方向的弯曲、S表示成像面101在弧矢方向的弯曲；畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。由图11b和图11d中的像差图可知，光学系统的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统拥有良好的成像品质。
在本申请第十一实施例中，光学系统满足表11d的关系式。
表11d
上述各实施例所提供的光学系统能够满足具备连续的内对焦功能和小型化的特点。
参考图12，本发明实施例还提供了一种镜头模组20，镜头模组20包括前述任一实施例中的光学系统及感光芯片，感光芯片设置于光学系统的像侧，两者可通过支架固定。感光芯片可以为CCD传感器(Charge Coupled Device，电荷耦合器件)或CMOS传感器(Complementary Metal Oxide Semiconductor，互补金属氧化物半导体)。一般地，在装配时，光学系统的成像面IMG与感光芯片的感光表面重叠。通过采用上述光学系统，镜头模组20能够具备连续的内对焦功能和小型化的特点。
参考图13，本发明实施例还提供了一种电子设备30。电子设备30包括壳体310和前述实施例中的镜头模组20，镜头模组20安装于壳体310，壳体310可以为显示屏、电路板、中框、后盖等部件。电子设备30可以为但不限于智能手机、智能手表、智能眼镜、电子书阅读器、平板电脑、生物识别设备(如指纹识别设备或瞳孔识别设备等)、PDA(Personal DigitalAssistant，个人数字助理)等。由于上述镜头模组20能够在具备连续的内对焦功能的同时还具备小型化的特点，从而当采用上述镜头模组20时，电子设备30可用更小的空间装配上述镜头模组20，从而使得设备的厚度能够得到压缩，同时拍照对焦相应速度变快。
以上所揭露的仅为本发明一些较佳实施例而已，当然不能以此来限定本发明之权利范围，本领域普通技术人员可以理解实现上述实施例的全部或部分流程，并依本发明权利要求所作的等同变化，仍属于本发明所涵盖的范围。

Claims (15)

1.一种光学系统，其特征在于，共有六片具有曲折力的透镜，具有曲折力的透镜从物侧到像侧沿光轴方向依次为第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜和第六透镜；
所述光学系统的所述第一透镜至所述第六透镜中至少包含一个非球面透镜，所述第一透镜具有正曲折力，所述第一透镜的物侧面于近光轴处为凸面，所述第二透镜具有负曲折力，所述第四透镜具有负曲折力；
其中，所述第一透镜至所述第三透镜为第一透镜组，所述第四透镜至所述第六透镜为第二透镜组，所述第一透镜组相对于所述光学系统的成像面固定，所述第二透镜组在所述第一透镜组和所述成像面之间沿所述光轴方向移动；
所述光学系统满足关系式：0.7<DLmax/TTL<0.9；0.5<f123/fmax<0.8；-1.3<f456/fmax<-0.4；其中，DLmax为所述第一透镜物侧面与所述第六透镜像侧面于光轴上的最大距离，TTL为所述第一透镜物侧面至所述光学系统成像面于光轴上的距离，f123为所述第一透镜、所述第二透镜和所述第三透镜的组合焦距，f456为所述第四透镜、所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，fmax为所述光学系统的最大有效焦距。
2.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，
所述第一透镜的像侧面于近光轴处为凸面；
所述第二透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；
所述第三透镜具有曲折力；
所述第四透镜的像侧面于近光轴处为凹面；
所述第五透镜具有曲折力，物侧面于近光轴处为凹面，像侧面于近光轴处为凸面；
所述第六透镜具有曲折力，物侧面于近光轴处为凹面；
至少一个透镜利用塑料材料制成。
3.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
30deg<FOV<37deg；
其中，FOV为所述光学系统的最大视场角。
4.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0.9<TTL/fmax<1.1；
其中，fmax为所述光学系统的最大有效焦距。
5.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0.05mm<(T34max-T34min)<0.5mm；
其中，T34min为所述第三透镜像侧面至所述第四透镜物侧面于光轴上的最小距离，T34max为所述第三透镜像侧面至所述第四透镜物侧面于光轴上的最大距离。
6.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
1.5<(|T23|+|T45|)/|T34max|<4；
其中，T23为所述第二透镜像侧面至所述第三透镜物侧面于光轴上的距离，T34max为所述第三透镜像侧面至所述第四透镜物侧面于光轴上的最大距离，T45为所述第四透镜像侧面至所述第五透镜物侧面于光轴上的距离。
7.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0.9mm＜SD62/FNO＜1.5mm；
其中，SD62为所述第六透镜像侧面的最大有效半口径，FNO为所述光学系统的光圈数。
8.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0<(|f2|+|f3|)/|R61|<38；
其中，f2为所述第二透镜的焦距，f3为所述第三透镜的焦距，R61为所述第六透镜物侧面的曲率半径。
9.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0.1<Yc62/SD62<0.5；
其中，Yc62为所述第六透镜像侧面轴外顶点到光轴上的垂直高度，SD62为所述第六透镜像侧面的最大有效半口径。
10.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
ET1/CT1>0.2；
其中，ET1为所述第一透镜的边缘厚度，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度。
11.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0.5<(|SAGY11|+|SAGY12|)/CT1<0.8；
其中，SAGY11为所述第一透镜的物侧面与光轴的交点至所述第一透镜的物侧面的最大有效口径处在平行于光轴的方向上的距离，SAGY12为所述第一透镜的像侧面和光轴的交点至所述第一透镜的像侧面的最大有效口径在平行于光轴的方向上的距离，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度。
12.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0<(|SAGY51|+|SAGY52|)/CT5<1.9；
其中，SAGY51为所述第五透镜的物侧面和光轴的交点至所述第五透镜的物侧面的最大有效口径处于光轴上的距离，SAGY52为所述第五透镜的像侧面和光轴的交点至所述第五透镜的像侧面的最大有效口径处于光轴上的距离，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度。
13.如权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统满足关系式：
0.6<SD4/SD5<0.8；
其中，SD4为所述第四透镜的物侧面最大有效口径和像侧面最大有效口径中的较大值，SD5为所述第五透镜的物侧面最大有效口径和像侧面最大有效口径中的较大值。
14.一种镜头模组，其特征在于，包括如权利要求1至13任一项所述的光学系统和感光芯片，所述感光芯片设置在所述光学系统的像侧。
15.一种电子设备，其特征在于，所述电子设备包括壳体和如权利要求14所述的镜头模组，所述镜头模组设置在所述壳体内。
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