CN114700594B - 一种正弦波高频脉冲tig焊接电源 - Google Patents

一种正弦波高频脉冲tig焊接电源 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源，涉及焊接电源技术领域，该电源，包括：IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路；IGBT直流变换电路包括：第一逆变电路、第一变压器和全波整流电路；IGBT交流变换电路包括：第二逆变电路和第二变压器；直流电经过两个逆变电路的转化后，分别得到两个交流正弦波电压，两个交流正弦波电压再经过两个变压器进行降压，分别得到第一降压电压和降压后的交流正弦波电压，全波整流电路对第一降压电压进行整流，得到直流正弦波电压。本发明通过使用第一逆变电路和第二逆变电路使得高频焊接TIG电源最终输出的电流波形为正弦波，通过高频电磁效应，压缩电弧，提高电弧挺度和热效率。

Description

一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源
技术领域
本发明涉及TIG焊接电源技术领域，特别是涉及一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源。
背景技术
TIG焊(Tungsten Inert Gas Welding，钨极惰性气体保护焊)具有电弧稳定、无飞溅、焊接质量好(焊缝纯净、成形美观、热影响区小)，可以焊接几乎所有合金或金属等特点，在工业各领域应用广泛。但是TIG焊电弧热量分散、能量密度低、电弧力小以及钨极受许用电流影响，限制了该方法在中厚板以及高效化方面的应用。为了解决传统TIG焊熔深浅、效率低的问题，人们提出了高频直流脉冲TIG焊方法，与普通直流电流相比，高频电流脉冲会产生高频电磁效应，压缩电弧，提高电弧挺度和热效率。
电流脉冲频率在音频范围如几kHz到20kHz，由于电流噪声较大而很少采用。电流脉冲频率一般工作在20kHz以上，在脉冲电流较小(<30A)时电弧的温度和热效率随着电流脉冲频率的增加而提高，但在较大脉冲电流(>30A)时，随着脉冲频率的增大，由于回路电感的作用(U＝L·di/dt，其中U为自感电动势，L为回路电感)，脉冲电流的变化幅值和变化率di/dt均受到限制，高频方波脉冲实际为锯齿波，使得电弧温度和热效率提高受限。
发明内容
本发明的目的是提供一种大电流条件下的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，通过直流变换电流和交流变换电路实现20kHz以上高频脉冲，脉冲电流平均值达到300A，脉冲幅值达到600A。本发明的特点是通过高频电磁效应，压缩电弧，进一步提高电弧挺度和热效率。本发明适于TIG电弧焊接(含堆焊)及修复。
本发明是通过以下技术方案实现的：
一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源，包括：IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路；
所述IGBT直流变换电路包括：第一逆变电路、第一变压器和全波整流电路；所述IGBT交流变换电路包括：第二逆变电路和第二变压器；
所述第一逆变电路的输入端连接第一电源；所述第一逆变电路的输出端和所述第一变压器的原边连接，所述第一变压器的副边与所述全波整流电路的输入端连接，所述全波整流电路的输出端与焊接结构连接；所述第一逆变电路用于将所述第一电源输入的第一直流电压信号逆变成第一交流正弦波电压；所述第一变压器用于对所述第一交流正弦波电压进行降压，得到第一降压电压；所述全波整流电路用于对所述第一降压电压进行整流，得到直流正弦波电压；
所述第二逆变电路的输入端连接第二电源；所述第二逆变电路的输出端和所述第二变压器的原边连接，所述第二变压器的副边和所述全波整流电路的输出端连接；所述第二逆变电路用于将所述第二电源输入的第二直流电压信号逆变成第二交流正弦波电压，所述第二变压器用于将所述第二交流正弦波电压进行降压，得到降压后的交流正弦波电压。
可选地，所述第一逆变电路为第一全桥逆变电路；所述第二逆变电路为第二全桥逆变电路。
可选地，所述第一全桥逆变电路，包括：第一功率开关管、第二功率开关管、第三功率开关管和第四功率开关管；
所述第一功率开关管的漏极和所述第二功率开关管的漏极均与所述第一电源连接；所述第三功率开关管的源极和所述第四功率开关管的源极均接地；所述第一功率开关管的源极和所述第三功率开关管的漏极连接，且连接点为第一公共端；所述第二功率开关管的源极和所述第四功率开关管的漏极连接，且连接点为第二公共端；所述第一变压器的原边与所述第一公共端以及所述第二公共端连接。
可选地，第二全桥逆变电路，包括：第五功率开关管、第六功率开关管、第七功率开关管和第八功率开关管；
所述第五功率开关管的漏极和所述第六功率开关管的漏极均与所述第二电源连接；所述第七功率开关管的源极和所述第八功率开关管的源极均接地；所述第五功率开关管的源极和所述第七功率开关管的漏极连接，且连接点为第三公共端；所述第六功率开关管的源极和所述第八功率开关管的漏极连接，且连接点为第四公共端，所述第二变压器的原边与所述第三公共端以及所述第四公共端连接。
可选地，所述全波整流电路，包括：第一二极管、第二二极管和第一电感；
所述第一二极管的阳极与所述第一变压器的副边的第一抽头连接，所述第一二极管的阴极与所述焊接结构中的工件连接；所述第二二极管的阳极与所述第一变压器的副边的第二抽头连接，所述第二二极管的阴极与所述第一二极管的阴极连接；所述第一电感的一端连接所述第一变压器的副边的中心抽头，所述第一电感的另一端与所述焊接结构中的焊针连接。
可选地，所述IGBT直流变换电路，还包括：第二电感和第二电容；
所述第二电感的一端与所述第一公共端连接，所述第二电感的另一端和所述第一变压器的原边的第二抽头连接；所述第二电容的一端与所述第二公共端连接，所述第二电容的另一端和所述第一变压器的原边的第一抽头连接。
可选地，所述IGBT交流变换电路，还包括：第三电感；
所述第三电感的一端与所述第三公共端连接，所述第三电感的另一端和所述第二变压器的原边的第二抽头连接；所述第二变压器的原边的第一抽头与所述第四公共端连接。
可选地，所述IGBT交流变换电路，还包括：第一电容；
所述第一电容的一端与所述第二变压器的副边的第二抽头连接，所述第一电容的另一端和所述第一二极管的阴极连接；所述第二变压器的副边的第一抽头与所述焊接结构中的焊针连接。
可选地，所述IGBT直流变换电路还包括：耦合器；
所述第一电感通过所述耦合器与所述焊接结构中的焊针连接。
可选地，所述高频脉冲焊接电源，还包括：控制电路和驱动电路；
所述控制电路与所述驱动电路连接；所述驱动电路分别与所述第一逆变电路和所述第二逆变电路连接；
所述控制电路用于输出控制信号至所述驱动电路；
所述驱动电路用于根据所述驱动信号控制所述第一逆变电路和所述第二逆变电路的导通时间。
根据本发明提供的具体实施例，本发明公开了以下技术效果：
本发明提供的一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源，包括：IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路；IGBT直流变换电路包括：第一逆变电路、第一变压器和全波整流电路；IGBT交流变换电路包括：第二逆变电路和第二变压器；直流电经过两个逆变电路的转化后，分别得到两个交流正弦波电压，两个交流正弦波电压再经过两个变压器进行降压，分别得到第一降压电压和降压后的交流正弦波电压，全波整流电路对第一降压电压进行整流，得到直流正弦波电压。本发明通过使用第一逆变电路和第二逆变电路使得高频焊接TIG电源最终输出的电流波形为正弦波，通过焊接电流采用正弦波的方式提高焊接电弧的挺度、温度和热效率，并且电流波形为正弦波高频脉冲，通过IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路，电感电容谐振方式，平衡和减小回路电感影响，实现超音频电流脉冲，脉冲电流幅值和电流变化率得到大幅提高。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例提供的一种正弦波高频脉冲焊接电源的主电路图。
图2为主电路中串联谐振等效电路示意图。
图3为现有技术提供的高频方波脉冲焊接电源输出的理想电流波形图与实际电流波形图。
图4为本实施例输出的电流波形与现有技术提供的直流波形对比图，其中，图4(a)为现有技术提供的焊接电源输出波形为直流的波形图，图4(b)为本实施例提供的焊接电源的输出波形为正弦波的电流波形图。
符号说明：第一功率开关管-Q1，第二功率开关管-Q2，第三功率开关管-Q3，第四功率开关管-Q4，第五功率开关管-Q5，第六功率开关管-Q6，第七功率开关管-Q7，第八功率开关管-Q8，第一变压器-T1，第二变压器-T2,，第一电容-C1，第二电容-C2，第一电感-L1，第二电感-L2，第三电感-L3，第一二极管-D1，第二二极管-D2，耦合器-T3。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
需要说明的是，当元件被称为“固定于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者间接在该另一个元件上。当一个元件被称为是“连接于”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或间接连接至该另一个元件上。
此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
参见图1，本发明提供一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源，包括：IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路；IGBT直流变换电路包括：第一逆变电路、第一变压器T1和全波整流电路；IGBT交流变换电路包括：第二逆变电路和第二变压器T2。
第一逆变电路的输入端连接第一电源；第一逆变电路的输出端和第一变压器T1的原边连接，第一变压器T1的副边与全波整流电路的输入端连接，全波整流电路的输出端与焊接结构连接；第一逆变电路将第一电源输入的第一直流电压信号逆变成第一交流正弦波电压；第一变压器T1对第一交流正弦波电压进行降压，得到第一降压电压；全波整流电路对第一降压电压进行整流，得到直流正弦波电压。
第二逆变电路的输入端连接第二电源；第二逆变电路的输出端和第二变压器T2的原边连接，第二变压器T2的副边和全波整流电路的输出端连接；第二逆变电路将第二电源输入的第二直流电压信号逆变成第二交流正弦波电压，第二变压器T2将第二交流正弦波电压进行降压，得到降压后的交流正弦波电压。本发明通过使用正弦波高频电流脉冲，增强电弧高频电磁效应，提高电弧挺度和热效率。
在一种示例中，第一逆变电路为第一全桥逆变电路；第二逆变电路为第二全桥逆变电路。
进一步具体的，第一全桥逆变电路，包括：第一功率开关管Q1、第二功率开关管Q2、第三功率开关管Q3和第四功率开关管Q4。
第一功率开关管Q1的漏极和第二功率开关管Q2的漏极均与第一电源连接；第三功率开关管Q3的源极和第四功率开关管Q4的源极均接地；第一功率开关管Q1的源极和第三功率开关管Q3的漏极连接，且连接点为第一公共端；第二功率开关管Q2的源极和第四功率开关管Q4的漏极连接，且连接点为第二公共端；第一变压器T1的原边与第一公共端以及第二公共端连接。
进一步具体的，第二全桥逆变电路，包括：第五功率开关管Q5、第六功率开关管Q6、第七功率开关管Q7和第八功率开关管Q8。
第五功率开关管Q5的漏极和第六功率开关管Q6的漏极均与第二电源连接；第七功率开关管Q7的源极和第八功率开关管Q8的源极均接地；第五功率开关管Q5的源极和第七功率开关管Q7的漏极连接，且连接点为第三公共端；第六功率开关管Q6的源极和第八功率开关管Q8的漏极连接，且连接点为第四公共端，第二变压器T2的原边与第三公共端以及第四公共端连接。第一全桥逆变电路和第二全桥逆变电路所使用的开关管可以是二极管、晶闸管或IGBT，本示例所使用的开关管是MOS管，并且也可以按焊机的功率大小和MOS管的大小，选择不同数量的MOS管。
在一种示例中，全波整流电路，包括：第一二极管D1、第二二极管D2和第一电感L1。
第一二极管D1的阳极与第一变压器T1的副边的第一抽头连接，第一二极管D1的阴极与焊接结构中的工件连接；第二二极管D2的阳极与第一变压器T1的副边的第二抽头连接，第二二极管D2的阴极与第一二极管D1的阴极连接；第一电感L1的一端连接第一变压器T1的副边的中心抽头，第一电感L1的另一端与焊接结构中的焊针连接，第一二极管D1和第二二极管D2将降压后的电压进行整流成直流电压，第一电感L1为大功率输出滤波电感，整流滤除直流电压中不需要的交流成分。
在一种示例中，IGBT直流变换电路，还包括：第二电感L2和第二电容C2。
第二电感L2的一端与第一公共端连接，第二电感L2的另一端和第一变压器T1的原边的第二抽头连接；第二电容C2的一端与第二公共端连接，第二电容C2的另一端和第一变压器T1的原边的第一抽头连接；第二电容C2防偏磁；第二电感L2防止第一变压器T1次级短路造成电流过大，避免逆变电路中的元器件过流烧损。
在一种示例中，IGBT交流变换电路，还包括：第三电感L3。
第三电感L3的一端与第三公共端连接，第三电感L3的另一端和第二变压器T2的原边的第二抽头连接；第二变压器T2的原边的第一抽头与第四公共端连接；第三电感L3分别防止第二变压器T2次级短路造成电流过大，避免逆变电路中的元器件过流烧损。
在一种示例中，IGBT交流变换电路，还包括：第一电容C1。
第一电容C1的一端与第二变压器T2的副边的第二抽头连接，第一电容C1的另一端和第一二极管D1的阴极连接；第二变压器T2的副边的第一抽头与焊接结构中的焊针连接，第一电容C1是大功率输出电容，进行滤波。
在一种示例中，IGBT直流变换电路还包括：耦合器T3。
第一电感L1通过耦合器T3与焊接结构中的焊针连接；耦合器T3和第一电容C1构成LC串联谐振回路。
当直流电进入第一全桥逆变电路，第一功率开关管Q1和第四功率开关管Q4同时导通，同时关断。第二功率开关管Q2和第三功率开关管Q3同时导通，同时关断。对角线对管上的两对开关管交替通断，相位相差180°，设有死区时间，防止直通短路烧损电路。逆变后产生的交流电压经变压器降压，通过由第一二极管D1和第一二极管D1组成的整流桥进行整流。与此同时；当直流电从“+”接入后进入第二全桥逆变电路，第五功率开关管Q5和第八功率开关管Q8同时导通，同时关断。第六功率开关管Q6和第七功率开关管Q7同时导通，同时关断。对角线对管上的两对开关管交替通断，相位相差180°，设有死区时间，防止直通短路烧损电路。逆变后产生的交流电压经高频变压器进行降压，对第一电容C1进行充电，随后进行放电，无论充电放电都与第一全桥逆变电路逆变的正波或反波同步。第一电容C1与第一电感L1和第一变压器T1并联，与耦合器T3和负载串联。由于第一二极管D1和第二二极管D2的作用，第一电容C1不会向第一电感L1和第一变压器T1放电。因此，第一电容C1向耦合器T3和负载放电，在该回路中耦合器T3相当于电感作用。无论直流电感还是耦合器T3电感在理想状态下都是不耗能的，最终能量由电弧负载所消耗。因此，该部分电路可视为如图2的等效电路。等效电路中的阻抗为：
式中，Z表示阻抗，ωL表示感抗，表示容抗，R表示电阻，当回路中/>时入端阻抗为感性，当回路中/>时入端阻抗为容性，当回路中/>时呈现出为阻性。当/>满足一定条件，恰好使端口上电压、电流出现同相位，此时电路发生谐振。谐振会使振荡的幅值增加，因此高频正弦波焊接电源输出电流波形的脉冲作用增加。综述，第一全桥逆变电路的逆变频率应是第二全桥逆变电路的逆变频率的二倍(或倍频)，方可满足谐振条件。
在一种示例中，正弦波高频脉冲TIG焊接电源，还包括：控制电路和驱动电路。
控制电路与驱动电路连接；驱动电路分别与第一逆变电路和第二逆变电路连接；控制电路输出控制信号至驱动电路。
驱动电路根据驱动信号控制第一逆变电路和第二逆变电路的导通时间。驱动电路根据控制信号输出驱动信号，分别驱动PWM脉冲的宽度来改变第一全桥逆变电路和第二全桥逆变电路中相应的功率开关管导通的时间，给第一全桥逆变电路和第二全桥逆变电路提供具有可变频率和可变脉动宽度的高频交流正弦波电压，实现第一逆变电路和第二逆变电路从直流电至交流电的逆变过程。
本发明的一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源的工作过程是：将直流电压信号输入到第一逆变电路和第二逆变线路中，第一逆变电路和第二逆变线路均由功率开关管组成，控制电路和驱动电路对功率开关管分别进行控制，第一逆变电路和第二逆变电路的输出端分别连接第一变压器T1变压器和第二变压器T2的输入端，直流电经过第一逆变电路和第二逆变电路的转化后，变为交流正弦波电压，再经过第一变压器T1和第二变压器T2进行电压转换，得到高频低压交流电，全波整流电路对高频低压交流电进行整流滤波，变成更加平稳的直流电压，全波整流电路提供的直流电压为焊接结构供电。并且第一电容C1和耦合器T3连接组成LC串联谐振回路，谐振会使脉冲电流振荡的幅值增加，因此正弦波高频焊接电源输出电流波形的脉冲幅度增大，高频电磁效应增强，因此可以导致电弧压缩，挺度增强，提高电弧热效率。
本发明为正弦波高频脉冲TIG焊接电源，与现有技术相比，具有以下明显的优势和有益效果：
(1)图4(b)所示的正弦波高频脉冲电弧与图3所示的现有技术的高频方波电流波形相比，高频电流脉冲的幅值更大，高频电磁作用效果更强，电弧挺度和电弧热效率均有大幅提高。
(2)图4(b)所示的正弦波高频脉冲电弧与图4(a)所示的现有技术普通直流波形相比，高频电流脉冲的有效值更大，电弧热效率更高。
(3)当第一电感L1的电感量很大时(毫亨级)，第一全桥逆变电路与第二全桥逆变电路二者在开关频率变化时无需同步即可产生谐振。本设计将第一全桥逆变电路与第二全桥逆变电路二者在开关频率进行倍频和死区同步，其优点就是降低了第一电感L1的电感量，从毫亨级降低到微亨极，缩小第一电感L1的体积。
本发明提出的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，电流波形为正弦波高频脉冲，通过直流变换电路和交流变换电路，电感电容谐振方式，平衡和减小回路电感影响，实现超音频电流脉冲，脉冲电流幅值和电流变化率得到大幅提高，本发明通过IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路，实现了20kHz以上高频脉冲，脉冲电流平均值达到300A，脉冲幅值达到600A。
本说明书中各个实施例采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似部分互相参见即可。
本文中应用了具体个例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域的一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处。综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。

Claims (7)

1.一种正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，包括：IGBT直流变换电路和IGBT交流变换电路；
所述IGBT直流变换电路包括：第一逆变电路、第一变压器和全波整流电路；所述IGBT交流变换电路包括：第二逆变电路和第二变压器；
所述第一逆变电路的输入端连接第一电源；所述第一逆变电路的输出端和所述第一变压器的原边连接，所述第一变压器的副边与所述全波整流电路的输入端连接，所述全波整流电路的输出端与焊接结构连接；所述第一逆变电路用于将所述第一电源输入的第一直流电压信号逆变成第一交流正弦波电压；所述第一变压器用于对所述第一交流正弦波电压进行降压，得到第一降压电压；所述全波整流电路用于对所述第一降压电压进行整流，得到直流正弦波电压；
所述第二逆变电路的输入端连接第二电源；所述第二逆变电路的输出端和所述第二变压器的原边连接，所述第二变压器的副边和所述全波整流电路的输出端连接；所述第二逆变电路用于将所述第二电源输入的第二直流电压信号逆变成第二交流正弦波电压，所述第二变压器用于将所述第二交流正弦波电压进行降压，得到降压后的交流正弦波电压；
所述全波整流电路，包括：第一二极管、第二二极管和第一电感；
所述第一二极管的阳极与所述第一变压器的副边的第一抽头连接，所述第一二极管的阴极与所述焊接结构中的工件连接；所述第二二极管的阳极与所述第一变压器的副边的第二抽头连接，所述第二二极管的阴极与所述第一二极管的阴极连接；所述第一电感的一端连接所述第一变压器的副边的中心抽头，所述第一电感的另一端与所述焊接结构中的焊针连接；
所述IGBT交流变换电路，还包括：第一电容；
所述第一电容的一端与所述第二变压器的副边的第二抽头连接，所述第一电容的另一端和所述第一二极管的阴极连接；所述第二变压器的副边的第一抽头与所述焊接结构中的焊针连接；
所述IGBT直流变换电路还包括：耦合器；
所述第一电感通过所述耦合器与所述焊接结构中的焊针连接。
2.根据权利要求1所述的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，所述第一逆变电路为第一全桥逆变电路；所述第二逆变电路为第二全桥逆变电路。
3.根据权利要求2所述的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，所述第一全桥逆变电路，包括：第一功率开关管、第二功率开关管、第三功率开关管和第四功率开关管；
所述第一功率开关管的漏极和所述第二功率开关管的漏极均与所述第一电源连接；所述第三功率开关管的源极和所述第四功率开关管的源极均接地；所述第一功率开关管的源极和所述第三功率开关管的漏极连接，且连接点为第一公共端；所述第二功率开关管的源极和所述第四功率开关管的漏极连接，且连接点为第二公共端；所述第一变压器的原边与所述第一公共端以及所述第二公共端连接。
4.根据权利要求2所述的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，第二全桥逆变电路，包括：第五功率开关管、第六功率开关管、第七功率开关管和第八功率开关管；
所述第五功率开关管的漏极和所述第六功率开关管的漏极均与所述第二电源连接；所述第七功率开关管的源极和所述第八功率开关管的源极均接地；所述第五功率开关管的源极和所述第七功率开关管的漏极连接，且连接点为第三公共端；所述第六功率开关管的源极和所述第八功率开关管的漏极连接，且连接点为第四公共端，所述第二变压器的原边与所述第三公共端以及所述第四公共端连接。
5.根据权利要求3所述的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，所述IGBT直流变换电路，还包括：第二电感和第二电容；
所述第二电感的一端与所述第一公共端连接，所述第二电感的另一端和所述第一变压器的原边的第二抽头连接；所述第二电容的一端与所述第二公共端连接，所述第二电容的另一端和所述第一变压器的原边的第一抽头连接。
6.根据权利要求4所述的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，所述IGBT交流变换电路，还包括：第三电感；
所述第三电感的一端与所述第三公共端连接，所述第三电感的另一端和所述第二变压器的原边的第二抽头连接；所述第二变压器的原边的第一抽头与所述第四公共端连接。
7.根据权利要求1所述的正弦波高频脉冲TIG焊接电源，其特征在于，还包括：控制电路和驱动电路；
所述控制电路与所述驱动电路连接；所述驱动电路分别与所述第一逆变电路和所述第二逆变电路连接；
所述控制电路用于输出控制信号至所述驱动电路；
所述驱动电路用于根据所述控制信号控制所述第一逆变电路和所述第二逆变电路的导通时间。
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