CN114589777B - 阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其设计方法 - Google Patents
阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114589777B CN114589777B CN202210252026.XA CN202210252026A CN114589777B CN 114589777 B CN114589777 B CN 114589777B CN 202210252026 A CN202210252026 A CN 202210252026A CN 114589777 B CN114589777 B CN 114589777B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- archimedes spiral
- radius
- point
- tooth
- formula
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 206010006514 bruxism Diseases 0.000 claims description 3
- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 238000010008 shearing Methods 0.000 abstract description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 12
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 7
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 5
- 239000011094 fiberboard Substances 0.000 description 3
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 3
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 238000005034 decoration Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B27—WORKING OR PRESERVING WOOD OR SIMILAR MATERIAL; NAILING OR STAPLING MACHINES IN GENERAL
- B27L—REMOVING BARK OR VESTIGES OF BRANCHES; SPLITTING WOOD; MANUFACTURE OF VENEER, WOODEN STICKS, WOOD SHAVINGS, WOOD FIBRES OR WOOD POWDER
- B27L11/00—Manufacture of wood shavings, chips, powder, or the like; Tools therefor
- B27L11/005—Tools therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B27—WORKING OR PRESERVING WOOD OR SIMILAR MATERIAL; NAILING OR STAPLING MACHINES IN GENERAL
- B27L—REMOVING BARK OR VESTIGES OF BRANCHES; SPLITTING WOOD; MANUFACTURE OF VENEER, WOODEN STICKS, WOOD SHAVINGS, WOOD FIBRES OR WOOD POWDER
- B27L11/00—Manufacture of wood shavings, chips, powder, or the like; Tools therefor
- B27L11/08—Manufacture of wood shavings, chips, powder, or the like; Tools therefor of wood fibres, e.g. produced by tearing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Forests & Forestry (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
本发明公开了一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片，磨片齿刃轮廓为阿基米德螺旋线，还公开了阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片的结构设计方法，通过计算齿刃轮廓的几何参数，确定曲线方程和在磨片上的位置从而确定磨片的结构。本发明的热磨机磨片由内圆至外圆，滑切角随剪切半径的增大而增大，从而与逐渐增大的剪切速率和逐渐减少的剪切力需求匹配，提高纤维分离质量，在规定的半径内齿刃较直线齿的磨片更长，因此同等解离时间下解离更为充分，降低能耗，提高生产效率。
Description
技术领域
本发明涉及热磨机零部件技术领域，尤其涉及一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及结构设计方法。
背景技术
纤维板作为三大板种之一，因其具有表面平整光滑、尺寸稳定性好、机械加工性能好等特点，广泛应用在建筑、板式家具及室内装修等行业。纤维结构设计是纤维板生产的重要环节之一，而磨片是纤维结构设计中的核心执行部件，因为植物纤维的分离是通过磨片的研磨作用实现的。因此磨片的质量直接影响结构设计纤维的质量、能耗以及磨片本身的寿命。齿形结构是磨片的重要因素，齿形结构的优化是热磨机磨片研发的关键点，现有技术中对磨片齿形结构的优化方面突破非常有限，这使得热磨机磨片制造技术发展缓慢。
在纤维实际分离中，热磨机磨片以高达1500r/min的转速对木质进行解离，木质受磨齿的高速切削，切削方式为砍切与滑切的混合。滑切的特点为齿刃与切削方向的夹角为锐角，齿刃上某一点处的滑切角为该点的切线与该点所在径向的夹角。
申请号为201210437023.X的发明专利公开了一种圆环分区大径级热磨机磨片齿形结构的设计方法，其涉及圆环分区大径级热磨机磨片齿形结构，其结合实际生产经验，将磨片由内圆至外圆依次划分为破碎区、粗磨区、半精磨区和精磨区，确定了各区的尺寸参数与齿形参数，可提高纤维质量、降低分离能耗。申请号201720110937.3的实用新型专利公开了一种具有优化齿槽结构的热磨机磨片，其沿磨齿的内缘向磨齿的外缘方向上，齿槽的两个侧倾角由小变大，使得齿槽下部空间小于齿槽的上部空间，使较大的木片及纤维束保持在距离齿面较近的位置，齿槽优化的结构可提高纤维分离效率。
然而，上述现有技术中，均仅涉及直线齿形，存在着以下不足：由磨片内圆至磨片外圆，切削角恒定，木质所受切削力恒定，恒定的切削力与规格逐渐减小的木质所需解离的力不匹配；由于实际切削力与所需切削力不匹配，影响纤维分离质量；且直线型齿在有限的半径内齿刃长度较短，造成了解离时间的延长，增加能耗，降低生产效率。
发明内容
发明目的：本发明的目的是提供一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其结构设计方法，使磨削过程中的实际切削力与所需切削力相匹配。
技术方案：本发明的阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片的齿刃轮廓为阿基米德螺旋线，其齿宽范围为4.6～12mm，齿数范围为140～375。磨片的齿刃轮廓满足如下方程：
式中，x和y分别为齿刃轮廓组成的阿基米德螺旋线上的点的横坐标和纵坐标，θ为螺旋角度，R0为阿基米德螺旋线的起始点构成的基圆的半径，R'为阿基米德螺旋线的基圆的半径，RP为阿基米德螺旋线与磨片的半径所在直线的交点—基准点构成的圆的半径。
阿基米德螺旋线的起始点构成的基圆、阿基米德螺旋线的基圆及基准点构成的圆均与磨片的内圆同心，半径R0＝C1·R1，R'＝C2·R1，Rp＝C3·R2，其中C1、C2和C3皆为常系数，C1的取值范围为0.78～0.82，C2的取值范围为0.88～0.92，C3的其取值范围为0.91～0.95。
本发明的阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片结构设计方法包括如下步骤：
(1)确定磨片的内圆半径R1和外圆半径R2；
(2)确定阿基米德螺旋线起始点构成的基圆位置及其半径，所述基圆与磨片的内圆同心，半径R0＝C1·R1，其中C1为常系数，优选取值范围为0.78～0.82；
(3)确定阿基米德螺旋线的基圆原点所在位置及其半径，所述基圆与磨片的内圆同心，半径R'＝C2·R1，其中C2为常系数，优选取值范围为0.88～0.92。
常系数C1、C2在上述优选范围内取值能够有助于设计出磨片的齿刃正确轮廓，提高纤维分离质量和降低能耗；
(4)确定基准点及其相关参数并计算齿刃所在的阿基米德螺旋线方程；
(5)计算齿刃所在的阿基米德螺旋线的起始螺旋角；
(6)以步骤(4)和(5)得出的阿基米德螺旋线方程和螺旋角确定磨片结构。
步骤(4)中，所述基准点为阿基米德螺旋线与热磨机磨片半径所在的直线的交点，用点P表示；基准点的相关参数包括基准点所在圆、基准点的滑切角αP和基准点处的螺旋角θp；
所述基准点所在圆与磨片内圆同心，半径Rp＝C3·R2；所述C3为常系数，其取值范围为0.91～0.95。
其中，步骤(4)包括如下步骤：
(4.1)设阿基米德螺旋线参数方程如下，θ取弧度制；
x＝(a+b·θ)·cosθ (1)
y＝(a+b·θ)·sinθ (2)
上式中a为阿基米德螺旋线的起始点O”至点O’的距离，按下式计算：
(4.2)求得关键点处的螺旋角θp；
(4.3)求得参数方程的系数b值；
其中xp、yp分别为关键点的横纵坐标，R0为各条阿基米德螺旋线起始点构成的基圆半径；
联立式(1)、(2)、(3)、(4)、(5)，求得；
(4.4)求得阿基米德螺旋线参数方程；
将式(3)和式(6)代入式(1)和式(2)，得式(7)和(8)，即为阿基米德螺旋线参数方程；
步骤(5)包括如下步骤：
(5.1)确定起始点的滑切角；
α＝α1 (9)
所述α1的范围为6.6°～7.8°；
(5.2)分别求式(1)和式(2)对θ的导数，得式(10)和式(11)；
(5.3)求x对y的导数，x对y的导数等于滑切角的正切的相反数，如式(12)；
(5.4)将式(3)、(4)、(9)和式(12)联立，求得的θ值即为磨齿的起始螺旋角，以θ1表示。
步骤(6)包括如下步骤：
(6.1)确定齿刃结构：以式(10)和式(11)表示的阿基米德螺旋线为齿刃曲线，θ1为起始螺旋角，确定齿刃结构；
(6.2)确定齿宽：齿宽W的范围为4.6～12mm；
(6.3)确定齿数：各齿沿磨片的内圆均匀分布，齿数Z的范围为140～375。
有益效果：与现有技术相比，本发明具有如下显著优点：由磨片内圆至外圆，滑切角随剪切半径的增大而增大，从而与逐渐增大的剪切速率和逐渐减少的剪切力需求匹配，提高纤维分离质量，在规定的半径内齿刃较直线齿的磨片更长，因此同等解离时间下解离更为充分，降低能耗，提高生产效率。
附图说明
图1为本发明的热磨机磨片结构图；
图2为本发明的热磨机磨片的几何参数示意图。
具体实施方式
本发明技术方案不局限于以下所列举具体实施方式，下面结合附图对本发明的技术方案作进一步说明。
本发明的阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片的齿刃轮廓为阿基米德螺旋线，其齿宽范围为4.6～12mm，齿数范围为140～375。
图1为实施例1的热磨机磨片，仅示出其中2片，其设计方法包括如下步骤：
(1)确定磨片内径R1为550mm，外径R2为900mm：
(2)：确定阿基米德螺旋线起始点构成的基圆及其半径：
阿基米德螺旋线起始点构成的基圆半径为R0＝C1·R1，C1取0.8；
R0＝C1·R1＝0.8×550mm＝440mm；
(3)：确定阿基米德螺旋线原点所在的基圆及其半径：
阿基米德螺旋线原点所在的基圆半径为R’＝C2·R1，C2取0.9；
R'＝C2·R1＝0.9×550mm＝495mm；
(4)确定基准点及其相关参数并计算齿刃所在的阿基米德螺旋线方程；
本步骤中，基准点为阿基米德螺旋线与热磨机磨片半径所在的直线的交点为基准点，用点P表示；
基准点所在圆半径Rp＝C3·R2，C3取0.93；
Rp＝C3·R2＝0.93*R2＝837mm；
基准点的滑切角定义为αP；基准点处的螺旋角为θp；
求阿基米德螺旋线方程的具体步骤如下：
(4.1)设阿基米德螺旋线参数方程，θ取弧度制；
x＝(a+b·θ)·cosθ (1)
y＝(a+b·θ)·sinθ (2)
(4.2)求阿基米德螺旋线的起始点O”至点O’的距离a
(4.3)求得关键点处的螺旋角θp
(4.4)求得b值；
(4.5)求得阿基米德螺旋线参数方程；
将所求得的a值和b值带入式(1)和式(2)，得式(13)和(14)，即为阿基米德螺旋线参数方程；
x＝(226+219.3·θ)·cosθ (13)
y＝(226+219.3·θ)·sinθ (14)
(5)求起始螺旋角θ1：
(5.1)确定起始点的滑切角，取α＝α1＝7°
(5.2)分别求式(13)和式(14)对θ的导数，得式(15)和式(16)；
(5.3)求x对y的导数，x对y的导数等于滑切角的正切的相反数，如式(17)；
(5.4)根据式(17)求得起始螺旋角θ＝θ1＝37°＝0.645rad；
(6)确定磨片结构：
(6.1)齿刃结构的确定：按照式(13)和式(14)表示的阿基米德螺旋线和起始螺旋角θ1＝37°确定齿刃结构；
(6.2)齿宽的确定：取齿宽W为8.0mm；
(6.2)齿数的确定：各齿均匀圆周分别，齿数Z为144。
表1为实施例1-3的磨片结构参数及阿基米德螺旋线方程。
表1具体实施方式的各参数及阿基米德螺旋线方程
Claims (5)
1.一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片，其特征在于，所述磨片的齿刃轮廓为阿基米德螺旋线，所述磨片的齿刃轮廓满足如下方程：
式中，x和y分别为齿刃轮廓组成的阿基米德螺旋线上的点的横坐标和纵坐标，θ为螺旋角度，R0为阿基米德螺旋线的起始点构成的基圆的半径，R'为阿基米德螺旋线的基圆的半径，RP为阿基米德螺旋线与磨片的半径所在直线的交点—基准点构成的圆的半径；
所述阿基米德螺旋线的起始点构成的基圆、所述阿基米德螺旋线的基圆及所述基准点构成的圆均与所述磨片的内圆同心，半径R0＝C1·R1，R'＝C2·R1，Rp＝C3·R2，其中，R1为磨片的内径，R2为磨片的外径，C1、C2和C3皆为常系数，C1的取值范围为0.78～0.82，C2的取值范围为0.88～0.92，C3的其取值范围为0.91～0.95，起始螺旋角θ由公式
求得，其中：起始点的滑切角为α＝α1，α1的范围为6.6°～7.8°，
2.根据权利要求1所述的一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片，其特征在于，所述磨片齿宽的范围为4.6～12mm。
3.根据权利要求1所述的一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片，其特征在于，所述磨片齿数的范围为140～375。
4.一种阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片的结构设计方法，其特征在于，所述结构设计方法包括如下步骤：
(1)确定磨片的内圆半径R1和外圆半径R2；
(2)确定阿基米德螺旋线起始点构成的基圆位置及其半径，所述基圆与磨片的内圆同心，半径R0＝C1·R1，其中C1为常系数，取值范围为0.78～0.82；
(3)确定阿基米德螺旋线的基圆原点所在位置及其半径，所述基圆与磨片的内圆同心，半径R'＝C2·R1，其中C2为常系数，取值范围为0.88～0.92；
(4)确定基准点及其相关参数并计算齿刃所在的阿基米德螺旋线方程；
(5)计算齿刃所在的阿基米德螺旋线的起始螺旋角；
(6)以步骤(4)和(5)得出的阿基米德螺旋线方程和螺旋角确定磨片结构；
其中：步骤(4)中，所述基准点为阿基米德螺旋线与热磨机磨片半径所在的直线的交点，用点P表示；基准点的相关参数包括基准点所在圆、基准点的滑切角αP和基准点处的螺旋角θp；
所述基准点所在圆与磨片内圆同心，半径Rp＝C 3·R2；所述C 3为常系数，其取值范围为0.91～0.95；
步骤(4)还包括如下步骤：
(4.1)设阿基米德螺旋线参数方程如下，θ取弧度制；
x＝(a+b·θ)·cosθ (1)
y＝(a+b·θ)·sinθ (2)
上式中a为阿基米德螺旋线的起始点O”至点O’的距离，按下式计算：
(4.2)求得关键点处的螺旋角θp；
(4.3)求得参数方程的系数b值；
其中xp、yp分别为关键点的横纵坐标，R0为各条阿基米德螺旋线起始点构成的基圆半径；
联立式(1)、(2)、(3)、(4)、(5)，求得；
(4.4)求得阿基米德螺旋线参数方程；
将式(3)和式(6)代入式(1)和式(2)，得式(7)和(8)，即为阿基米德螺旋线参数方程；
所述步骤(5)还包括如下步骤：
(5.1)确定起始点的滑切角；
α＝α1 (9)
所述α1的范围为6.6°～7.8°；
(5.2)分别求式(1)和式(2)对θ的导数，得式(10)和式(11)；
(5.3)求x对y的导数，x对y的导数等于滑切角的正切的相反数，如式(12)；
(5.4)将式(3)、(4)、(9)和式(12)联立，求得的θ值即为磨齿的起始螺旋角，以θ1表示。
5.根据权利要求4所述的阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片的结构设计方法，其特征在于，所述步骤(6)包括如下步骤：
(6.1)确定齿刃结构：以式(10)和式(11)表示的阿基米德螺旋线为齿刃曲线，θ1为起始螺旋角，确定齿刃结构；
(6.2)确定齿宽：齿宽W的范围为4.6～12mm；
(6.3)确定齿数：各齿沿磨片的内圆均匀分布，齿数Z的范围为140～375。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210252026.XA CN114589777B (zh) | 2022-03-15 | 2022-03-15 | 阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210252026.XA CN114589777B (zh) | 2022-03-15 | 2022-03-15 | 阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其设计方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114589777A CN114589777A (zh) | 2022-06-07 |
| CN114589777B true CN114589777B (zh) | 2022-09-23 |
Family
ID=81809629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210252026.XA Active CN114589777B (zh) | 2022-03-15 | 2022-03-15 | 阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其设计方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114589777B (zh) |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN201386231Y (zh) * | 2008-12-23 | 2010-01-20 | 东北林业大学 | 一种优化齿形结构的热磨机磨片 |
| CN102019572A (zh) * | 2010-11-01 | 2011-04-20 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 采用组合螺旋式抛光路径的抛光工艺 |
| CN102086606A (zh) * | 2010-11-26 | 2011-06-08 | 蓝星（成都）新材料有限公司 | 制备合成纤维浆粕的盘磨机磨盘 |
| CN102899948A (zh) * | 2012-11-06 | 2013-01-30 | 东北林业大学 | 一种圆环分区大径级热磨机磨片齿形结构的设计方法 |
| CN203144826U (zh) * | 2013-03-14 | 2013-08-21 | 东北林业大学 | 动压射流制备微纤丝实验设备动磨盘 |
| CN104400623A (zh) * | 2014-12-11 | 2015-03-11 | 烟台艾迪液压科技有限公司 | 用于超精密研磨加工的阿基米德螺旋纹研磨盘 |
| CN204487395U (zh) * | 2014-11-25 | 2015-07-22 | 河南秀川新材料科技有限公司 | 一种角向磨光机用磨片 |
| CN208627410U (zh) * | 2018-03-13 | 2019-03-22 | 湖南中烟工业有限责任公司 | 一种高浓盘磨机用磨片 |
| CN110598347A (zh) * | 2019-09-20 | 2019-12-20 | 哈尔滨商业大学 | 一种热磨机磨片齿形结构设计方法 |
| CN110948381A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-04-03 | 华侨大学 | 一种沟槽研磨盘及一种沟槽研磨盘的制作方法 |
| CN212218161U (zh) * | 2019-12-05 | 2020-12-25 | 华侨大学 | 一种沟槽研磨盘 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008290197A (ja) * | 2007-05-25 | 2008-12-04 | Nihon Micro Coating Co Ltd | 研磨パッド及び方法 |
| ES2665678T3 (es) * | 2014-08-14 | 2018-04-26 | August Rüggeberg Gmbh & Co. Kg | Elemento abrasivo, procedimiento para fabricar el elemento abrasivo y útil de moldeo por inyección para realizar el procedimiento |
-
2022
- 2022-03-15 CN CN202210252026.XA patent/CN114589777B/zh active Active
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN201386231Y (zh) * | 2008-12-23 | 2010-01-20 | 东北林业大学 | 一种优化齿形结构的热磨机磨片 |
| CN102019572A (zh) * | 2010-11-01 | 2011-04-20 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 采用组合螺旋式抛光路径的抛光工艺 |
| CN102086606A (zh) * | 2010-11-26 | 2011-06-08 | 蓝星（成都）新材料有限公司 | 制备合成纤维浆粕的盘磨机磨盘 |
| CN102899948A (zh) * | 2012-11-06 | 2013-01-30 | 东北林业大学 | 一种圆环分区大径级热磨机磨片齿形结构的设计方法 |
| CN203144826U (zh) * | 2013-03-14 | 2013-08-21 | 东北林业大学 | 动压射流制备微纤丝实验设备动磨盘 |
| CN204487395U (zh) * | 2014-11-25 | 2015-07-22 | 河南秀川新材料科技有限公司 | 一种角向磨光机用磨片 |
| CN104400623A (zh) * | 2014-12-11 | 2015-03-11 | 烟台艾迪液压科技有限公司 | 用于超精密研磨加工的阿基米德螺旋纹研磨盘 |
| CN208627410U (zh) * | 2018-03-13 | 2019-03-22 | 湖南中烟工业有限责任公司 | 一种高浓盘磨机用磨片 |
| CN110598347A (zh) * | 2019-09-20 | 2019-12-20 | 哈尔滨商业大学 | 一种热磨机磨片齿形结构设计方法 |
| CN110948381A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-04-03 | 华侨大学 | 一种沟槽研磨盘及一种沟槽研磨盘的制作方法 |
| CN212218161U (zh) * | 2019-12-05 | 2020-12-25 | 华侨大学 | 一种沟槽研磨盘 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114589777A (zh) | 2022-06-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4610581A (en) | End mill and method | |
| US8696408B2 (en) | Method of manufacturing formed cutter and grinding tool for formed cutter | |
| CN103878428B (zh) | 一种铣削曲轴主轴颈的多刀盘及其制造工艺 | |
| JPH09502932A (ja) | 主軸に沿って延びたタービンブレード断面のフライス切削方法 | |
| CN104959667A (zh) | 一种偏心形后刀面带不等距圆弧头铣刀及磨削方法 | |
| US6230578B1 (en) | Variable face width gearing | |
| CN114589777B (zh) | 阿基米德螺旋线齿形结构的热磨机磨片及其设计方法 | |
| CN101121210A (zh) | 滚刀完全利用的综合滚齿方法 | |
| CN107350531A (zh) | 一种阶梯铣刀 | |
| CN218136913U (zh) | 一种防毛刺切割轮 | |
| US20020170373A1 (en) | Variable face width gearing | |
| CN106271874B (zh) | 一种单边让刀径向进刀的车齿进刀方法 | |
| US6585457B2 (en) | Abrasive generation of non-metallic gear | |
| CN213592600U (zh) | 一种用于石英晶片倒边加工的波纹筒 | |
| CN109732718B (zh) | 一种用于饰面刨花板边部铣削加工的多功能型木工铣刀 | |
| CN201172134Y (zh) | 圆头留磨滚刀及圆头留磨自倒角滚刀 | |
| JP4632859B2 (ja) | ねじれ溝タップのねじ研削方法 | |
| JPH08132311A (ja) | 波刃型を有するエンドミル | |
| CN1187408A (zh) | 树脂碾米砂辊的制造方法 | |
| CN2206172Y (zh) | 双圆锥前刀面插齿刀 | |
| CN1068989A (zh) | 磨料流加工齿轮鼓形齿技术 | |
| CN1042104A (zh) | 波形刃螺旋铣刀及其加工方法 | |
| CN1083189A (zh) | 弧齿面圆柱齿轮传动副及加工方法和加工设备 | |
| CN211331513U (zh) | 航空航天叶轮用中精加工铣刀 | |
| CN115229699B (zh) | 一种等距直齿磨盘齿型设计方法、系统及计算机存储介质 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20240325 Address after: 230000 floor 1, building 2, phase I, e-commerce Park, Jinggang Road, Shushan Economic Development Zone, Hefei City, Anhui Province Patentee after: Dragon totem Technology (Hefei) Co.,Ltd. Country or region after: China Address before: No.333 Xishan Avenue, Xishan District, Wuxi City, Jiangsu Province Patentee before: Wuxi University Country or region before: China |