CN114324002B - 一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法 - Google Patents
一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114324002B CN114324002B CN202111400510.4A CN202111400510A CN114324002B CN 114324002 B CN114324002 B CN 114324002B CN 202111400510 A CN202111400510 A CN 202111400510A CN 114324002 B CN114324002 B CN 114324002B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- degree
- stress
- section
- breakage
- shear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本申请提出一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法,包括:输入作用于岩石的压剪、拉剪和拉三种应力状态,以及输入岩石的多种强度参数;根据三种应力状态和岩石的多种强度参数,得到三类过岩石一点任一截面的破损度,确定三类破损度中的最大值,以作为截面的破损度的大小,对所有截面的破损度取最大值作为点的破损度;根据点的破损度输出裂隙的产状和发育程度。本发明确定岩石在任意应力状态下最有可能发生的裂隙所在的面和这个裂隙的发育程度。
Description
技术领域
本发明涉及自然工程安全分析技术领域,特别涉及一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法。
背景技术
根据Mohr-Coulomn准则或最大拉应力准则可以分别确定在压剪状态下和拉应力状态下的裂隙,但前者只适用于压剪状态,后者只适用于至少有一个主应力是拉应力的状态。没有人对岩石在拉剪状态的破坏给出确定,只是推广Mohr-Coulomn准则到拉剪状态,显然没有明确的物理意义。其它流行的岩石破坏准则,多数没有给出裂隙面的确定方法(如DP准则和大多数基于能量的破坏准则),还没有查到通过应力状态和强度准则给出裂隙发育程度的判据。
发明内容
本发明旨在至少在一定程度上解决相关技术中的技术问题之一。
为此,本发明的目的在于提出一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法,确定岩石在任意应力状态下最有可能发生的裂隙所在的面(即产状)和这个裂隙的发育程度。
为达上述目的,本发明实施例提出了一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法,包括:
S1,输入作用于岩石的压剪、拉剪和拉三种应力状态,以及输入岩石的多种强度参数;
S2,根据所述三种应力状态和所述岩石的多种强度参数,得到三类过岩石一点任一截面的破损度,确定三类破损度中的最大值,以作为截面的破损度的大小,对所有截面的破损度取最大值作为点的破损度;
S3,根据所述点的破损度输出裂隙的产状和发育程度。
另外,根据本发明上述实施例的复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法还可以具有以下附加的技术特征:
进一步地,在本发明的一个实施例中,所述S2,包括如下公式:
其中,σ是截面上的正应力,τ是截面上的剪应力,f是内摩擦系数,c是粘聚力,t是抗拉强度,rts是截面拉剪破损度,rcs是截面压剪破损度,rt是截面拉破损度;
三类破损度中最大的一个作为所述截面的破损度的大小,记作r,对所有截面的破损度r取最大值为这一点的破损度,记作R,对应的截面是裂隙所在的面,所述裂隙所在的面的产状为所述裂隙的产状。
进一步地,在本发明的一个实施例中,点的拉破损度表达式为:
进一步地,在本发明的一个实施例中,对于剪破损度确定,当主应力各不相等时,
σ1>σ2>σ3;
进一步地,在本发明的一个实施例中,当中主应力与小主应力相等时,
σ1>σ2=σ3;
相对于三个主应力不同时取得剪破损度的截面表示为(L0,0,1-L0),所述中主应力与小主应力相等时取得剪破损度的截面表示为(L0,M0,1-L0-M0),M0为0到1-L0间的任意实数。
进一步地,在本发明的一个实施例中,当大主应力与中主应力相等时,
σ1=σ2>σ3;
相对于三个主应力不同时取得剪破损度的截面表示为(L0,0,1-L0),所述大主应力与中主应力相等时取得剪破损度的截面表示为(1-N0-M0,M0,N0),M0在[0,1-N0]范围内。
进一步地,在本发明的一个实施例中,当三个主应力相等时,
σ1=σ2=σ3,任一截面的正应力与主应力相等σ≡σ3,任一截面的剪应力都是零τ≡0,截面拉剪或压剪破损度恒为零r=0,应力状态拉剪或压剪破损度为零Rcs=Rts=0。
进一步地,在本发明的一个实施例中,所述方法,还包括:
求出三个破坏准则各自对应的破损度再取最大值R=max(Rts,Rcs,Rt);
本发明实施例的复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法,通过输入作用于岩石的压剪、拉剪和拉三种应力状态,以及输入岩石的多种强度参数;根据三种应力状态和岩石的多种强度参数,得到三类过岩石一点任一截面的破损度,确定三类破损度中的最大值,以作为截面的破损度的大小,对所有截面的破损度取最大值作为点的破损度;根据点的破损度输出裂隙的产状和发育程度。本发明可以确定岩石在任意应力状态下最有可能发生的裂隙所在的面和这个裂隙的发育程度。
本发明附加的方面和优点将在下面的描述中部分给出,部分将从下面的描述中变得明显,或通过本发明的实践了解到。
附图说明
本发明上述的和/或附加的方面和优点从下面结合附图对实施例的描述中将变得明显和容易理解,其中:
图1为根据本发明一个实施例的复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法流程图;
图2为根据本发明一个实施例的各应力区的破损度示意图。
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例,所述实施例的示例在附图中示出,其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的,旨在用于解释本发明,而不能理解为对本发明的限制。
图1为本发明实施例所提供的一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法的流程图。
如图1所示,该复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法包括:
步骤S1,输入作用于岩石的压剪、拉剪和拉三种应力状态,以及输入岩石的多种强度参数。
步骤S2,根据三种应力状态和岩石的多种强度参数,得到三类过岩石一点任一截面的破损度,确定三类破损度中的最大值,以作为截面的破损度的大小,对所有截面的破损度取最大值作为点的破损度。
步骤S3,根据点的破损度输出裂隙的产状和发育程度。
下面对本发明实施例做进一步阐述:
作为一种示例,本发明先对破损度定义,破损度是一个矢量,它的定义由它的大小的定义和它的方向的定义组成。破损度的方向用它所指裂隙所在的平面的法矢量的方向定义。不特别说明时,破损度指它的大小。
本发明首先把过一点的任一截面按其上应力分成三类:即压剪、拉剪、拉。分别定义它们在这一截面的破损度,即
其中,σ是截面上的正应力(以拉为正);τ是截面上的剪应力;f是内摩擦系数;c是粘聚力;t是抗拉强度;rts是截面拉剪破损度;rcs是截面压剪破损度;rt是截面拉破损度。
三类破损度中最大的一个,作为这一截面的破损度的大小,记作r。对所有截面的破损度r取最大值即是这一点的破损度,记作R。对应的截面即是裂隙所在的面,它的产状即是裂隙的产状。
作为一种示例,对剪破损度确定:
当主应力各不相等时,此时σ1>σ2>σ3。
在一三主应力坐标面上,分别对应σ1>σ3部分的三个区域如图2所示,代码分别是I、II、III。这三个区域的分界线方程是σ3=-σ1和(σ1+σ3)c=2σ1σ3f。
当中主应力与小主应力相等时,此时σ1>σ2=σ3。
中主应力与小主应力相同时,剪破损度与三个主应力完全不同时结果是相同的。不同的是,相对于后者取得剪破损度的截面表示为(L0,0,1-L0),前者取得剪破损度时,截面表示为(L0,M0,1-L0-M0),M0为0到1-L0间的任意实数。
当大主应力与中主应力相等时,此时要求σ1=σ2>σ3。
大主应力与中主应力相同时,剪破损度的大小与三个主应力完全不同时结果是相同的。不同的是,相对于后者取得剪破损度的截面表示为(L0,0,1-L0),前者取得剪破损度时,截面表示为(1-N0-M0,M0,N0),M0可在[0,1-N0]范围内变化。
当三个主应力相等时,此时σ1=σ2=σ3。任一截面的正应力都与主应力相等σ≡σ3,任一截面的剪应力都是零τ≡0。截面拉剪(或压剪)破损度恒为零r=0,因此应力状态拉剪(或压剪)破损度为零Rcs=Rts=0。
本发明还对确定裂隙产状的不唯一性的确定,对于拉破坏的截面,它的方向由第一主应力的方向确定,通常是唯一的,除非第一主应力与第二主应力相等。但对于剪破坏的截面,理论上是成对出现的。因此,由此方法得到的剪破坏面至少有两个且同时垂直第二主应力面。因此,如果(l,0,n)是剪破坏面在主应力空间的法矢量,那么(-l,0,n)或(l,0,-n)法矢量对应的截面也是剪破坏面。但它们的破损度大小是相同的。
综上,本发明根据应力状态及强度准则来判断裂隙的产状和发育程度,在强度准则的采用上,把莫尔-库仑准则的适用范围限定在压剪情况;拉剪情况采用最大剪应力准则,在前款基础上,综合应用莫尔-库仑准则、最大剪应力准则和最大拉应力准则,给出了破损度矢量的定义,它的大小用来衡量裂隙的发育程度,它的方向给出裂隙的法向(由此可以确定产状)。
根据本发明实施例的复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法,通过输入作用于岩石的压剪、拉剪和拉三种应力状态,以及输入岩石的多种强度参数;根据三种应力状态和岩石的多种强度参数,得到三类过岩石一点任一截面的破损度,确定三类破损度中的最大值,以作为截面的破损度的大小,对所有截面的破损度取最大值作为点的破损度;根据点的破损度输出裂隙的产状和发育程度。本发明可以确定岩石在任意应力状态下最有可能发生的裂隙所在的面和这个裂隙的发育程度。
此外,术语“第一”、“第二”仅用于描述目的,而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此,限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本发明的描述中,“多个”的含义是至少两个,例如两个,三个等,除非另有明确具体的限定。
在本说明书的描述中,参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中,对上述术语的示意性表述不必须针对的是相同的实施例或示例。而且,描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外,在不相互矛盾的情况下,本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。
尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例,可以理解的是,上述实施例是示例性的,不能理解为对本发明的限制,本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。
Claims (1)
1.一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法,其特征在于,包括以下步骤:
S1,输入作用于岩石的压剪、拉剪和拉三种应力状态,以及输入岩石的多种强度参数;
S2,根据所述三种应力状态和所述岩石的多种强度参数,得到三类过岩石一点任一截面的破损度,确定三类破损度中的最大值,以作为截面的破损度的大小,对所有截面的破损度取最大值作为点的破损度;
S3,根据所述点的破损度输出裂隙的产状和发育程度;
所述S2,包括如下公式:
其中,σ是截面上的正应力,τ是截面上的剪应力,f是内摩擦系数,c是粘聚力,t是抗拉强度,rts是截面拉剪破损度,rcs是截面压剪破损度,rt是截面拉破损度;
三类破损度中最大的一个作为所述截面的破损度的大小,记作r,对所有截面的破损度r取最大值为这一点的破损度,记作R,对应的截面是裂隙所在的面,所述裂隙所在的面的产状为所述裂隙的产状;
点的拉破损度表达式为:
对于剪破损度确定,
当主应力各不相等时:
σ1>σ2>σ3;
当中主应力与小主应力相等时:
σ1>σ2=σ3;
相对于三个主应力不同时取得剪破损度的截面表示为(L0,0,1-L0),所述中主应力与小主应力相等时取得剪破损度的截面表示为(L0,M0,1-L0-M0),M0为0到1-L0间的任意实数;
当大主应力与中主应力相等时:
σ1=σ2>σ3;
相对于三个主应力不同时取得剪破损度的截面表示为(L0,0,1-L0),所述大主应力与中主应力相等时取得剪破损度的截面表示为(1-N0-M0,M0,N0),M0在[0,1-N0]范围内;
当三个主应力相等时:
σ1=σ2=σ3,任一截面的正应力与主应力相等σ≡σ3,任一截面的剪应力都是零τ≡0,截面拉剪或压剪破损度恒为零r=0,应力状态拉剪或压剪破损度为零Rcs=Rts=0;
所述裂隙的产状用(L0,M0,N0)表示。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111400510.4A CN114324002B (zh) | 2021-11-19 | 2021-11-19 | 一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111400510.4A CN114324002B (zh) | 2021-11-19 | 2021-11-19 | 一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114324002A CN114324002A (zh) | 2022-04-12 |
CN114324002B true CN114324002B (zh) | 2022-06-21 |
Family
ID=81047611
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202111400510.4A Active CN114324002B (zh) | 2021-11-19 | 2021-11-19 | 一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114324002B (zh) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105319603A (zh) * | 2015-11-06 | 2016-02-10 | 中国石油大学(华东) | 致密砂岩储层复杂网状裂缝的预测方法 |
CN108287112A (zh) * | 2018-01-31 | 2018-07-17 | 成都理工大学 | 一种基于三轴压缩试验测定岩石损伤参数的方法 |
CN108509711A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-07 | 中国地质大学(北京) | 平面压剪应力下非贯通裂隙岩体损伤本构模型的构建方法 |
CN108535121A (zh) * | 2018-03-07 | 2018-09-14 | 华能澜沧江水电股份有限公司 | 一种新的岩石统计损伤本构模型的构建方法 |
CN113533042A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-10-22 | 北京科技大学 | 一种表征岩石应力与破裂的综合性指标计算方法及应用 |
-
2021
- 2021-11-19 CN CN202111400510.4A patent/CN114324002B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105319603A (zh) * | 2015-11-06 | 2016-02-10 | 中国石油大学(华东) | 致密砂岩储层复杂网状裂缝的预测方法 |
CN108287112A (zh) * | 2018-01-31 | 2018-07-17 | 成都理工大学 | 一种基于三轴压缩试验测定岩石损伤参数的方法 |
CN108535121A (zh) * | 2018-03-07 | 2018-09-14 | 华能澜沧江水电股份有限公司 | 一种新的岩石统计损伤本构模型的构建方法 |
CN108509711A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-07 | 中国地质大学(北京) | 平面压剪应力下非贯通裂隙岩体损伤本构模型的构建方法 |
CN113533042A (zh) * | 2021-07-07 | 2021-10-22 | 北京科技大学 | 一种表征岩石应力与破裂的综合性指标计算方法及应用 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
基于两种破裂判据的裂隙岩体单轴压缩起裂分析;陈新 等;《工程力学》;20131031;第30卷(第10期);第227-235页 * |
微裂隙对工程岩体强度参数的影响分析;范雷 等;《岩石力学与工程学报》;20110531;第30卷(第S1期);第2703-2709页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN114324002A (zh) | 2022-04-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107657124B (zh) | 一种考虑高边坡强卸荷的预应力锚索锚固力损失计算方法 | |
CN109543355A (zh) | 一种基于有限元法的应力-循环次数(s-n)的疲劳失效算法 | |
CN114062127B (zh) | 岩体稳定性的检测方法及其装置 | |
CN110377980B (zh) | 一种基于bp神经网络岩石节理面峰值抗剪强度的预测方法 | |
CN111881564B (zh) | 一种关于机械结构变幅疲劳寿命预测方法 | |
CN114324002B (zh) | 一种复杂应力状态下岩石裂隙产状及发育程度的确定方法 | |
CN113868897A (zh) | 一种热-力耦合条件下层状岩石统计损伤计算方法 | |
CN113051727A (zh) | 基于岩石峰前起裂及峰后应力特征的脆性评价方法及系统 | |
CN114778301B (zh) | 一种岩体稳定性的判定方法、装置及电子设备 | |
Vasilyev et al. | NUMERICAL METHOD OF SINGLE-CRYSTAL TURBINE BLADE STATIC STRENGTH ESTIMATION TAKING INTO ACCOUNT PLASTICITY AND CREEP EFFECTS. | |
Chen et al. | Statistical damage model for quasi-brittle materials under uniaxial tension | |
Yang et al. | Elasticity solutions for functionally graded annular plates subject to biharmonic loads | |
KR20120139246A (ko) | 폭발하중에 대한 구조 안전성 평가방법 | |
Merkulov et al. | Strength and deformability of reinforced concrete structures in service | |
CN116011191B (zh) | 一种表征真三轴下岩石蠕变启动和加速的模型构建方法 | |
CN117332550A (zh) | 一种真三维应力下岩石微动力扰动分数阶模型的构建方法 | |
CN113392558B (zh) | 一种基于最大剪应变与主拉应变的岩石损伤确定方法 | |
CN112668229B (zh) | 一种尾矿坝初期坝裂缝发生与扩展的数据仿真方法 | |
CN112989561B (zh) | 一种确定钢筋混凝土柱地震破坏模式概率的方法 | |
Khalil et al. | Prediction and correlation of the average crack-opening stress with service load cycles | |
Terada et al. | Proposed Code Case of Creep Fatigue Evaluation of 9Cr-1Mo-V Steels for High Pressure Vessels in ASME Section VIII Division 2 | |
CN111476507A (zh) | 隧道爆破作用下管线振动响应的多参数耦合安全评价方法 | |
Johnson et al. | Some observations on the strength of failed ceramic | |
Monfared | Computational modeling of creep in complex plane for reinforced materials | |
CN116522632A (zh) | 一种高能贯穿件极限接管载荷的计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |