CN114247861A - 一种异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，属于冶金技术领域。该方法包括以下步骤：根据浇铸生产连浇前后炉次的情况和前后炉次钢种成分进行划分判断混浇代码，以混浇两炉的后一炉开交时刻已经浇铸的铸坯长度为基准点进行计算异钢种混浇交接部；异钢种混浇交接部切割优化。本发明能够减少连铸混浇板坯数量，提高连铸板坯的收得率和连铸板坯质量，降低废坯的产生。

Description

一种异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法
技术领域
本发明涉及一种异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，属于冶金技术领域。
背景技术
连铸机生产过程中，为了提高主机的生产效率和提高钢水的收得率，往往采用异钢种连浇技术。异钢种连浇一般采用四种方式：插铁板混交，是指在铸机结晶器中插入铁板，从而隔离两包钢水，减少铸坯交接部的长度；停机混浇，是指在两包异钢种连浇之间，铸机进行短时间的停机，减少铸坯交接部的长度；换中包混浇，是指在两包钢水浇铸使用不同的中间包，减少不同钢种钢水的混合程度；正常混浇，是指不同钢种的两包钢水之间不作任何处理，直接进行连浇。由于异钢种连浇，其铸坯交接部的成分与前后钢种的成分有着明显的差异，对交接部的铸坯进行处理，既提高铸坯收得率，又不降低板坯的质量，对连铸生产有着非同寻常的意义。
目前常用的异钢种连浇是由人工设定工艺流程，不具备自动功能；而且对铸坯交接部的计算简单，对铸坯交接部的优化切割不能在线控制等。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：提供一种可以实现异钢种连浇的自动控制、能够对铸坯交接部的进行优化切割的方法，该方法可以提高铸坯的收得率和铸坯质量，降低废坯的产生率。
为了解决上述技术问题，本发明提出的技术方案是：一种异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，包括以下步骤：
步骤一、计算混浇代码
根据浇铸生产连浇前后炉次的情况和前后炉次钢种成分进行划分判断混浇代码，其中，
混浇代码A表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号为1的炉次，
混浇代码B表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号非1的炉次判断不需要换包插铁板，
混浇代码C表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号非1的炉次判断需要换包插铁板，
混浇代码D表示不换中包、控吨位操作，
混浇代码E表示不换中包、停机操作，
混浇代码F表示不换中包、插铁板操作，
混浇代码G表示换中包、直接混浇；
具体方法如下：
1)浇次第一炉，不属于混浇，混浇代码置为“A”；
2)如果前后两炉之间换中包，则根据前后炉钢水的化学成分含量判断异钢种混浇代码，下列任何一个条件超出将混浇代码置为“C”，否则混浇代码置为“B”：
碳C含量相差0.08％；
锰Mn含量相差0.5％；
铜Cu含量相差0.15％；
钛当量PTi相差0.15％，Pti为元素Ti+V+Ni的含量；
磷P含量相差0.03％；
非IF钢与IF钢换包连浇；
3)如果前后两炉之间不换中包，则根据前后炉钢水的化学成分含量判断混浇代码，
i)下列任何一个条件满足将混浇代码置为“F”：
含铜与非含铜连浇；
(铜Cu相差0.2％)、
非IF钢与IF钢连浇；(2个出钢记号在连铸标准中钢组为小于2和大于2的关系)
碳C含量相差0.08％；
锰Mn含量相差0.6％；
ii)下列任何一个条件超出将混浇代码置为“E”：
碳C含量相差0.04％；
锰Mn含量相差0.3％；
钛当量PTi相差0.04％，Pti为元素Ti+V+Ni的含量；
碳当量相差0.08％；
如果上面其中任何一个条件未超出并且C、Mn、PTi的含量均未超出上一炉标准范围将混浇代码置为“G”；
如果上面其中任何一个条件未超出并且C、Mn、PTi之一的含量超出上一炉标准范围将混浇代码置为“D”；
步骤二、异钢种混浇交接部计算
以混浇两炉的后一炉开交时刻已经浇铸的铸坯长度为基准点进行计算，设此时已经浇铸的铸坯长度为L，Ls为混浇坯的起始位置，Le为混浇坯的结束位置；
1)混浇代码为“A”的交接部计算：
混浇代码为“A”，浇次第一炉，不需计算；
2)混浇代码为“B”的交接部计算：
Ls＝L-β，
Le＝L+α，
其中，α、β为预设阈值，600mm<α<800mm，2000mm<β<4000mm；
3)混浇代码为“C”的交接部计算：
Ls＝L-β，
Le＝L+α，
其中，α、β为预设阈值，600mm<α<800mm，600mm<β<1000mm；
4)混浇代码为“D”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，
β＝a*Wsteel+b，
其中a，b为预设阈值，0.061<a<0.068，-0.5m>b>-1.5m，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2...,结晶器下口宽度W1,W2...,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2...,结晶器下口宽度we1,we2...,计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2,..
Figure BDA0002696658800000031
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
5)混浇代码为“E”的交接部计算：
i)Ls＝L-β
其中β为阈值，β在(1600mm，5500mm)。
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2…,结晶器下口宽度w1,w2…,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2…,结晶器下口宽度we1,we2...计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2,…
Figure BDA0002696658800000041
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
6)混浇代码为“F”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，其中β为预设阈值，1000mm<β<2500mm；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2…,结晶器下口宽度W1,W2…,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2…,结晶器下口宽度we1,we2…,计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2…；
Figure BDA0002696658800000042
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
7)混浇代码为“G”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，
β＝a*Wsteel+b，
其中A，B为预设阈值，0.061<a<0.068，-0.5m>b>-1.5m，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c
其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2…,结晶器下口宽度W1,W2…,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2…,结晶器下口宽度we1,we2…,计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2,…
Figure BDA0002696658800000051
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
步骤三、异钢种混浇交接部切割优化
根据步骤二混浇交接部计算的结果，对混浇连铸板坯进行切割长度优化，并按优化后的切割长度进行切割。
步骤四中对混浇连铸板坯进行切割长度优化为现有技术，可参考《切割长度优化系统在板坯连铸生产中的应用》(《河南冶金》2000年06期，作者：张成文，崔鹏高，常新国)或者《2008年全国炼钢——连铸生产技术会议文集中国金属学会会议论文集》中的《连铸板坯切割优化的研究与应用》(作者：米源(武钢炼钢总厂三分厂))。
本发明带来的有益效果是：本发明结构简单，使用方便，通过该方法，可以实现异钢种自动连浇，连铸混浇板坯切割长度优化，减少连铸混浇板坯数量，提高连铸板坯的收得率和连铸板坯质量，降低废坯的产生，经申请人试验证明，本发明方法可以使交接部废坯率降低50％以上(降低到5％以下)，混浇坯改钢量减少20％。
附图说明
下面结合附图对本发明作进一步说明。
图1是本发明实施例中混连铸浇板坯的切割示意图。
具体实施方式
实施例
本实施例以某钢铁厂的实际生产线为例，采用以下控制系统和模块：
(1)生产计划控制系统(L3)：生产计划控制系统包括炼钢生产计划控制系统(炼钢L3)和热轧生产计划控制系统(热轧L3)，炼钢生产计划控制系统(炼钢L3)向连铸机过程控制系统(连铸L2)下发连铸生产计划，连铸机过程控制系统(连铸L2)根据接收的连铸生产计划，对连铸混浇进行计算，并对连铸混浇板坯进行切割长度优化，在连铸板坯切割完成并对连铸混浇板坯进行二次处理后，将混浇连铸板坯信息上传炼钢生产技术控制系统(炼钢L3)，同时转发给热轧生产计划控制系统(热轧L3)。
(2)混浇代码确定模块：属于连铸机过程控制系统(连铸L2)，用于判断前后炉次发生异钢种连浇时的异钢种混浇代码；
(3)混浇生产指导模块：属于连铸机过程控制系统(连铸L2)，用于指导连铸机异钢种连浇的控制模块；
(4)混浇交接部计算模块：属于连铸机过程控制系统(连铸L2)，用于计算混浇铸坯的开始、结束位置及其混浇长度；
(5)混浇交接部切割优化模块：属于连铸机过程控制系统(连铸L2)，根据连铸混浇交接部计算模块计算的混浇连铸板坯的开始、结束位置以及混浇长度，优化连铸混浇板坯切割长度优化，并控制连铸机基础自动化系统(连铸L1)对连铸混浇板坯进行精确切割，保证混浇交接部的完整，减少连铸混浇板坯的数量，生成连铸混浇板坯质量信息；
(6)混浇板坯二次处理控制模块：属于连铸机过程控制系统(连铸L2)，根据混浇交接部切割优化模块生产的连铸混浇板坯质量信息，控制连铸板坯精整控制系统(精整L1)对混浇连铸板坯进行二次处理。
本实施例的异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，包括以下步骤：
从铸机第一炉开浇开始，连铸机过程控制系统的混浇代码确定进程根据炼钢生产计划管理系统的铸机浇铸计划，在每一包钢水开浇时，判断前后炉次是否为异钢种，如果是异钢种，则根据钢种判断本包钢水和下一包钢水的属性计算混浇代码，继续下一步步骤，否则，结束。
步骤一、计算混浇代码
根据浇铸生产连浇前后炉次的情况和前后炉次钢种成分进行划分判断混浇代码，其中，
混浇代码A表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号为1的炉次，
混浇代码B表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号非1的炉次判断不需要换包插铁板，
混浇代码C表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号非1的炉次判断需要换包插铁板，
混浇代码D表示不换中包、控吨位操作(下一炉开浇时中包剩余钢水固定)，
混浇代码E表示不换中包、停机操作，
混浇代码F表示不换中包、插铁板操作，
混浇代码G表示换中包、直接混浇(不插铁板、不停机、不控吨位)；
具体计算方法如下：
1)浇次第一炉，不属于混浇，混浇代码置为“A”；
2)如果前后两炉之间换中包，则根据前后炉钢水的化学成分含量判断异钢种混浇代码，下列任何一个条件超出将混浇代码置为“C”，否则混浇代码置为“B”：
碳C含量相差0.08％；
锰Mn含量相差0.5％；
铜Cu含量相差0.15％；
钛当量PTi相差0.15％，Pti为元素Ti+V+Ni的含量；
磷P含量相差0.03％；
非IF钢与IF钢换包连浇；
3)如果前后两炉之间不换中包，则根据前后炉钢水的化学成分含量判断混浇代码，
i)下列任何一个条件满足将混浇代码置为“F”：
含铜与非含铜连浇；
(铜Cu相差0.2％)、
非IF钢与IF钢连浇；(2个出钢记号在连铸标准中钢组为小于2和大于2的关系)
碳C含量相差0.08％；
锰Mn含量相差0.6％；
ii)下列任何一个条件超出将混浇代码置为“E”：
碳C含量相差0.04％；
锰Mn含量相差0.3％；
钛当量PTi相差0.04％，Pti为元素Ti+V+Ni的含量；
碳当量相差0.08％；碳当量为现有技术，碳当量＝C％+Mn％/6+(Cr％+Mo％+V％)/5+(Ni％+Cu％/15)；
如果上面其中任何一个条件未超出并且C、Mn、PTi的含量均未超出上一炉标准范围将混浇代码置为“G”；
如果上面其中任何一个条件未超出并且C、Mn、PTi之一的含量超出上一炉标准范围将混浇代码置为“D”；
步骤二、异钢种混浇交接部计算
连铸机过程控制系统的混浇交接部计算进程根据混浇代码计算交接部混浇交接部铸坯的开始、结束位置及其长度。以混浇两炉的后一炉开交时刻已经浇铸的铸坯长度为基准点进行计算，设此时已经浇铸的铸坯长度为L，Ls为混浇坯的起始位置，Le为混浇坯的结束位置；
1)混浇代码为“A”的交接部计算：
混浇代码为“A”，浇次第一炉，不需计算；
2)混浇代码为“B”的交接部计算：
Ls＝L-β，
Le＝L+α，
其中，α、β为预设阈值，600mm<α<800mm，2000mm<β<4000mm；
3)混浇代码为“C”的交接部计算：
Ls＝L-β，
Le＝L+α，
其中，α、β为预设阈值，600mm<α<800mm，600mm<β<1000mm；
4)混浇代码为“D”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，
β＝a*Wsteel+b，
其中a，b为预设阈值，0.061<a<0.068，-0.5m>b>-1.5m，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2...,结晶器下口宽度W1,W2...,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2...,结晶器下口宽度we1,we2...,计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2,..
Figure BDA0002696658800000081
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
5)混浇代码为“E”的交接部计算：
i)Ls＝L-β
其中β为阈值，β在(1600mm，5500mm)。
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2…,结晶器下口宽度w1,w2…,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2…,结晶器下口宽度we1,we2...计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2,…
Figure BDA0002696658800000082
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
6)混浇代码为“F”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，其中β为预设阈值，1000mm<β<2500mm；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2…,结晶器下口宽度W1,W2…,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2…,结晶器下口宽度we1,we2…,计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2…；
Figure BDA0002696658800000091
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
7)混浇代码为“G”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，
β＝a*Wsteel+b，
其中A，B为预设阈值，0.061<a<0.068，-0.5m>b>-1.5m，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c
其中c为预设阈值，1.5<c<2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T,每流的浇铸长度S1,S2…,结晶器下口宽度W1,W2…,每10秒运行一次,记录每流的浇铸长度se1,se2…,结晶器下口宽度we1,we2…,计算钢水消耗量T1,直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1,α2＝se2-s2,…
Figure BDA0002696658800000092
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
步骤三、异钢种混浇交接部切割优化
如图1所示，图中阴影部分为混浇坯，浇铸方向为从左向右。根据步骤二混浇交接部计算的结果，对混浇连铸板坯进行切割长度优化，板坯1之前和板坯2之后的铸坯按正常的优化切割策略切割，如此所述，此为现有技术，不再赘述。
本实施例还可以作以下改进：
1)步骤一中计算混浇代码完成后，生成混浇生产的现场指导书，用于指导现场混浇生产。混浇过程的一些操作需要人工手动操作，如换中包、插铁板等，所以此处不能直接控制生产，只能指导现场操作人员控制生产。
2)步骤三完成后，根据连铸混浇板坯质量信息，控制连铸板坯精整控制系统(精整L1)对连铸混浇板坯进行二次处理，并将二次处理后连铸混浇板坯质量信息上传炼钢生产计划控制系统(炼钢L3)，并转发给热轧生产计划控制系统(热轧L3)，方法如下：
如图1所示，令混浇坯前的一块板坯为板坯1，混浇坯后的一块板坯为板坯2，假设步骤四中得到的板坯1的切割长度为d1，板坯2的切割长度为d2；
对于板坯1，在坯尾切掉长度d1，取样分析，如满足钢种成分要求，则板坯合格；否则再在坯尾切掉长度d1，取样分析，直至满足钢种成分要求为止；
对于板坯2，在坯头切掉长度d2，取样分析，如满足钢种成分要求，则板坯合格；否则再在坯头切掉长度B，取样分析，直至满足钢种成分要求为止；
对于中间的连铸混浇板坯，直接做降级处理，作为轧制花纹板等其他满足要求的低等级品种产品。
本发明不局限于上述实施例所述的具体技术方案，除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。对于本领域的技术人员来说，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等形成的技术方案，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (3)

1.一种异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一、计算混浇代码
根据浇铸生产连浇前后炉次的情况和前后炉次钢种成分进行划分判断混浇代码，其中，
混浇代码A表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号为1的炉次，
混浇代码B表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号非1的炉次判断不需要换包插铁板，
混浇代码C表示换中包对中间包第一炉且浇次分割号非1的炉次判断需要换包插铁板，
混浇代码D表示不换中包、控吨位操作，
混浇代码E表示不换中包、停机操作，
混浇代码F表示不换中包、插铁板操作，
混浇代码G表示换中包、直接混浇；
具体方法如下：
1)浇次第一炉，不属于混浇，混浇代码置为“A”；
2)如果前后两炉之间换中包，则根据前后炉钢水的化学成分含量判断异钢种混浇代码，下列任何一个条件超出将混浇代码置为“C”，否则混浇代码置为“B”：
碳C含量相差0.08％；
锰Mn含量相差0.5％；
铜Cu含量相差0.15％；
钛当量PTi相差0.15％，Pti为元素Ti+V+Ni的含量；
磷P含量相差0.03％；
非IF钢与IF钢换包连浇；
3)如果前后两炉之间不换中包，则根据前后炉钢水的化学成分含量判断混浇代码，
i)下列任何一个条件满足将混浇代码置为“F”：
含铜与非含铜连浇；
(铜Cu相差0.2％)、
非IF钢与IF钢连浇；(2个出钢记号在连铸标准中钢组为小于2和大于2的关系)
碳C含量相差0.08％；
锰Mn含量相差0.6％；
ii)下列任何一个条件超出将混浇代码置为“E”：
碳C含量相差0.04％；
锰Mn含量相差0.3％；
钛当量PTi相差0.04％，Pti为元素Ti+V+Ni的含量；
碳当量相差0.08％；
如果上面其中任何一个条件未超出并且C、Mn、PTi的含量均未超出上一炉标准范围将混浇代码置为“G”；
如果上面其中任何一个条件未超出并且C、Mn、PTi之一的含量超出上一炉标准范围将混浇代码置为“D”；
步骤二、异钢种混浇交接部计算
以混浇两炉的后一炉开交时刻已经浇铸的铸坯长度为基准点进行计算，设此时已经浇铸的铸坯长度为L，Ls为混浇坯的起始位置，Le为混浇坯的结束位置；
1)混浇代码为“A”的交接部计算：
混浇代码为“A”，浇次第一炉，不需计算；
2)混浇代码为“B”的交接部计算：
Ls＝L-β，
Le＝L+α，
其中，α、β为预设阈值，600mm＜α＜800mm，2000mm＜β＜4000mm；
3)混浇代码为“C”的交接部计算：
Ls＝L-β，
Le＝L+α，
其中，α、β为预设阈值，600mm＜α＜800mm，600mm＜β＜1000mm；
4)混浇代码为“D”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，
β＝a*Wsteel+b，
其中a，b为预设阈值，0.061＜a＜0.068，-0.5m＞b＞-1.5m，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5＜c＜2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T，每流的浇铸长度S1，S2...，结晶器下口宽度W1，W2...，每10秒运行一次，记录每流的浇铸长度se1，se2...，结晶器下口宽度we1，we2...，计算钢水消耗量T1，直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1，α2＝se2-s2，..
Figure FDA0002696658790000021
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
5)混浇代码为“E”的交接部计算：
i)Ls＝L-β
其中β为阈值，β在(1600mm，5500mm)。
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5＜c＜2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T，每流的浇铸长度S1，S2…，结晶器下口宽度w1，w2…，每10秒运行一次，记录每流的浇铸长度se1，se2…，结晶器下口宽度we1，we2...计算钢水消耗量T1，直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1，α2＝se2-s2，…
Figure FDA0002696658790000031
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
6)混浇代码为“F”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，其中β为预设阈值，1000mm＜β＜2500mm；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c，其中c为预设阈值，1.5＜c＜2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T，每流的浇铸长度S1，S2…，结晶器下口宽度W1，W2…，每10秒运行一次，记录每流的浇铸长度se1，se2…，结晶器下口宽度we1，we2…，计算钢水消耗量T1，直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1，α2＝se2-s2…；
Figure FDA0002696658790000032
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
7)混浇代码为“G”的交接部计算：
i)Ls＝L-β，
β＝a*Wsteel+b，
其中A，B为预设阈值，0.061＜a＜0.068，-0.5m＞b＞-1.5m，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)根据成份计算中包混浇量T＝Wsteel*c
其中c为预设阈值，1.5＜c＜2.2，Wsteel为后一炉开浇时的中包剩余钢水量；
ii)计算混浇量T的混浇影响长度α
记录混浇量T，每流的浇铸长度S1，S2…，结晶器下口宽度W1，W2…，每10秒运行一次，记录每流的浇铸长度se1，se2…，结晶器下口宽度we1，we2…，计算钢水消耗量T1，直至消耗量T1大于原始混浇量T时，混浇影响长度α1＝se1-s1，α2＝se2-s2，…
Figure FDA0002696658790000041
thick为混浇的厚度，density为钢水的密度，n为T1大于T时的流次数；
Le1＝L1+α1
Le2＝L2+α2
…
步骤三、异钢种混浇交接部切割优化
根据步骤二混浇交接部计算的结果，对混浇连铸板坯进行切割长度优化，并按优化后的切割长度进行切割。
2.根据权利要求1所述的异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，其特征在于：步骤一中计算混浇代码完成后，生成混浇生产的现场指导书，用于指导现场混浇生产。
3.根据权利要求1所述的异钢种混浇连铸板坯的优化切割方法，其特征在于，步骤三完成后，对连铸混浇板坯进行二次处理，方法如下：
令混浇坯前的一块板坯为板坯1，混浇坯后的一块板坯为板坯2，假设步骤四中得到的板坯1的切割长度为d1，板坯2的切割长度为d2；
对于板坯1，在坯尾切掉长度d1，取样分析，如满足钢种成分要求，则板坯合格；否则再在坯尾切掉长度d1，取样分析，直至满足钢种成分要求为止；
对于板坯2，在坯头切掉长度d2，取样分析，如满足钢种成分要求，则板坯合格；否则再在坯头切掉长度B，取样分析，直至满足钢种成分要求为止；
对于中间的连铸混浇板坯，直接做降级处理。
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