CN113998840A - 一种生活垃圾填埋场渗滤液全量化处理方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种生活垃圾填埋场渗滤液的处理方法，包括以下步骤：(1)均量均质；(2)预处理；(3)固液分离；(4)硝化反硝化处理；(5)好氧发酵；(6)催化强氧化处理；(7)深度生化脱氮处理。预处理采用添加消石灰、改性膨润土、絮凝剂来进行。渗滤液达到污水综合排放标准后排放，剩余污泥返回填埋场填埋或资源化利用。本发明具有操作方便，处理量大，经济实用，能实现生活垃圾填埋场渗滤液全量处理并达标排放等特点，带来较好的经济和社会效益。
Description
技术领域
本发明属于环保技术领域，特别涉及一种生活垃圾渗滤液全量化处理方法。
背景技术
随着我国经济的飞速发展，城市化进程的日益加快，城镇人口比例逐步增加，城镇生活垃圾的产生量与日俱增，污染问题日趋严重。生活垃圾若不得到妥善处理，“垃圾围城”的局势将日益严重。在未来一段时间，生活垃圾无害化处理能力仍相对不足。
目前，针对城市生活垃圾的处理，无论采用直接焚烧发电还是卫生填埋，都面临生活垃圾填埋场渗滤液处理的难题。生活垃圾填埋场渗滤液又称渗沥液，是垃圾在堆放过程中因重力压实、发酵等物理、生物及化学作用产生的废液。生活垃圾填埋场渗滤液中含有大量的有机污染物和氮磷类物质。
化学需氧量(COD)，是在一定的条件下，采用一定的强氧化剂处理水样时，所消耗的氧化剂量。它是表示水中还原性物质多少的一个指标。水中的还原性物质有各种有机物、亚硝酸盐、硫化物、亚铁盐等，但主要的是有机物。因此，化学需氧量(COD)又往往作为衡量水中有机物质含量多少的指标。化学需氧量越大，说明水体受有机物的污染越严重。生化需氧量(常记为BOD)是指在一定条件下，微生物分解存在于水中的可生化降解有机物所进行的生物化学反应过程中所消耗的溶解氧的数量。以毫克/升或百分率、ppm表示。它是反映水中有机污染物含量的一个综合指标。生活垃圾填埋场渗滤液中COD、BOD浓度较高，成分复杂、污染物浓度高，若处理不当会对地下水、土壤、大气等造成严重的二次污染。
影响生活垃圾填埋场渗滤液产生的因素很多，主要来源于生活垃圾外在水分和内在水分，外在水分即垃圾各组分表面保留的水分，内在水分即垃圾各组分内部毛细孔中的水分。为减少环境污染，新鲜垃圾在垃圾储坑中会放置3～7d，垃圾中的有机物在微生物作用下经过厌氧反应和好氧反应发生降解。
垃圾降解后生成的无机物以及可溶性污染物大量渗沥出来从而形成渗滤液。垃圾降解产生的CO2溶于垃圾渗滤液中使其偏酸性。在这种酸性环境下，垃圾中不溶于水的碳酸盐、金属及其金属氧化物等无机物发生溶解，继而使垃圾焚烧厂渗滤液中含有种类繁多且含量超标的重金属类物质。
由于城市垃圾组分复杂、管理处理方式差异以及渗滤液产生机制的多重影响，导致垃圾渗滤液成分也不尽相同，但总的来说，垃圾焚烧厂渗滤液水质特征主要有以下几个方面。
(1)水质复杂、含有多种污染物
通过质谱分析显示，国内部分城市焚烧厂渗滤液中有机物种类达数百余种，采用GC～MS～DS技术，垃圾渗滤液中已经鉴定出99种化合物，其中22种被列为我国和美国EPA环境优先控制污染物的黑名单。此外，渗滤液中还含有Hg、Cd、Cr、As、Fe、Cu、Zn、Pb等重金属污染物和较高浓度的氨氮及含氮有机物。同时，渗滤液中还有大量的病原微生物与病毒等微生物。总而言之，渗滤液水质成分十分复杂，其受当地居民生活水平及习惯、垃圾分类及收集方式、当地气候等因素影响很大，其感官表现为黑褐色、黏稠状、强恶臭。
(2)COD、BOD浓度高
渗滤液中的有机物通常可分为三类:低分子量的脂肪酸类、腐殖酸类高分子的碳水化合物、中等分子量的黄霉酸类物质。垃圾在垃圾焚烧厂垃圾坑中停留时间很短，渗滤液中的挥发性脂肪酸没有经过充分的水解发酵，含量较多，意味着垃圾焚烧厂渗滤液的BOD/COD可生化性较高。渗滤液中COD、BOD浓度高。
(3)氨氮含量高
城市生活垃圾中蛋白质等含氮有机物易被溶出或在微生物作用下水解，氨基酸等小分子物质，进而在氨化细菌的作用下，发生分解，释放出氨气，在发生一系列反应后，渗滤液中常常含有较高浓度的氨氮，渗滤液中的氮以铵根离子形式存在，约占总氮的75％～90％。
(4)营养元素比例失调
对于生物处理方法，微生物的繁殖需要主要营养元素碳、氮、磷达到一定的比例，而相较于渗滤液中高浓度COD和BOD，磷元素往往缺乏，氮元素充足。
(5)重金属含量较高
渗滤液中通常含有多种金属离子，其浓度与垃圾组分、生物降解等密切相关。由于垃圾本身成分的复杂性及生物降解的复杂性，重金属元素等也会出现在渗滤液中。但由于重金属的微溶出率和垃圾本身的吸附作用，垃圾焚烧厂渗滤液中的重金属浓度整体相对较低，但重金属种类较多。渗滤液中Fe、Cu、Zn、Pb、Cr、As、Cd等重金属含量较多，而重金属含量可能会影响到生化系统中微生物的生长和繁殖，特别是在生化系统中微生物培育调试初期。除此之外，渗滤液中的金属离子，常常以沉淀和活性污泥吸附的方式进入到污泥系统中，其中污泥包覆的重金属可能占有较大的比例。对于含有重金属的污泥，目前垃圾焚烧厂主流处理方法是脱水后送主厂房焚烧，或者干化后送至垃圾填埋场进行填埋。
(6)含盐量或溶解性固体较高
渗滤液中含有大量的钠盐、钾盐、钙盐、镁盐等，并多以氯化物和硫酸盐的形式存在，其盐浓度高，而硬度大。在实际运行过程中，由于垃圾渗滤液高碱度和高硬度的特性，在厌氧罐的进水管路、布水管路、厌氧罐底部等位置比较容易结垢，给长时间正常运行带来了一定的困难。同时，由于氯离子具有较高的腐蚀性，高浓度的氯离子会影响各处理设备的使用寿命。含盐过高还会导致调试驯化活性污泥的周期过长，会影响生化系统的正常运行。此外，由于垃圾渗滤液高含盐量和高硬度的特性，常常造成后续处理单元膜系统渗透压过大，膜的浓缩液侧容易结晶，造成产水率过低和膜寿命下降等问题。
垃圾渗滤液有较为复杂的水质特性，垃圾渗滤液的处理方案的制订不同于传统的生活污水、印染废水等，主要可以分为如下几个方面。
(1)综合处理
所谓综合处理就是将渗滤液引入城市污水处理厂进行处理，这也可能包括在垃圾焚烧厂内进行必要的预处理。这种方案需要在生活垃圾焚烧厂附近建设一座配套的城市污水处理厂。该厂在设计时就应该考虑接纳垃圾焚烧厂产生的渗滤液，其工艺应多增加三级深度处理系统，目的是为了防止渗滤液和城市污水综合处理后，渗滤液中难降解的有机物以及其他有毒有害物质因没有完全去除就排放到水体，对环境造成二次污染。综合处理的优点是:城市污水对渗滤液有缓冲、稀释作用；在处理过程中，城市污水可以补充渗滤液中磷等营养物质的不足；综合处理不仅投资费用低，而且可以达到节能减排的国家政策要求。综合处理的难点在于需要严格控制渗滤液与城市污水的配比，一般要求渗滤液的量占比不超过城市污水的0.5％，同时污泥负荷不超过接受渗滤液之前的10％，否则会出现污泥膨胀等问题，影响正常运行。
一般生活垃圾焚烧厂离市区较远，在焚烧厂附近没有城市污水处理厂，因此需要密闭良好的运输车辆将渗滤液运到城市污水处理厂进行处理。这样，不但增加了渗滤液的处理费用，而且在运输途中的遗撒会对环境造成污染。若为垃圾焚烧厂的渗滤液，而在垃圾焚烧厂附近新建一座城市污水处理厂，投资成本和运行成本会大大增加。所以，综合处理的方式不适用于所有垃圾焚烧厂。
(2)混合处理
混合处理就是将渗滤液和垃圾在焚烧、发电等生产过程中产生的废水一起混合后进行处理。混合处理需要在生活垃圾焚烧厂内建造一套专门的废水处理系统，该系统工艺需要满足垃圾渗滤液和生产废水混合处理的要求。这就需要了解厂内废水的来源和水质水量。
生产过程中产生的废水主要有以下几个方面:垃圾运输车等车辆冲洗时产生的废水；垃圾运输车倾倒平台冲洗时产生的废水；垃圾焚烧后灰渣消火和冷却时产生的废水；灰储槽内的灰喷水冷却后产生的废水；循环冷却水的排污水；洗烟设备产生的废水；锅炉定排、连排产生的废水；制锅炉汽包用水(除盐水)的离子交换器，在反洗再生时产生的废水；实验室测定污染物时产生的废水；职工在生活和生产时产生的废水。
混合处理是利用生产过程中产生的废水稀释渗滤液，使污水在处理前，先降低各种污染物的浓度。所以混合处理和综合处理一样，也需要控制渗滤液和生产废水的体积比。但是，垃圾焚烧厂生产废水一般量大、浓度低，处理费用也低，而渗滤液水质复杂、浓度高，处理成本较高，而混合处理会比单独处理增加处理成本，因此垃圾焚烧厂全部污废水混合处理并不经济。以上海江桥生活垃圾焚烧厂为例，在夏季丰水期，该厂设计入炉垃圾处理量为1500t/d，而日进厂垃圾量达到2100t/d左右，渗滤液的产生量为600t/d，而生产过程中产生的废水量为400t/d左右。生产废水主要以无机污染为主，适合采用物化法和膜法处理，而渗滤液以有机污染为主，适合采用生化法处理，两种水混合处理比分开处理的成本更高，同时系统将产生更多的膜浓缩液，给回用带来困难。
(3)回喷焚烧处理
回喷焚烧处理是渗滤液产生量不大时的一种有效的渗滤液处置方法。一般将渗滤液导入焚烧炉中进行焚烧，焚烧炉的炉膛温度高，常常在800～1000℃在左右，高温使渗滤液中的有机物和有毒有害物质等被燃烧分解，难以或不能分解的物质一部分进入炉渣系统，另一部分进入飞灰系统。在实际应用中，必须注意回喷的量及回喷方式。一般回喷的量较少，喷洒的方式以雾状为宜，这样能使渗滤液中污染物在高温下充分分解。渗滤液回喷处理适用于渗滤液产生量低、热值高的生活垃圾，因此在欧美等发达国家可以采用这种方法处理，我国居民的生活习惯和垃圾混合处理的方式，决定了垃圾渗滤液的产率高、垃圾热值低的特点，因此在我国渗滤液回喷处理方式处理量低，达不到渗滤液全量处理的要求，一般只是作为辅助或应急处理措施来使用。
(4)单独处理
所谓单独处理就是在生活垃圾焚烧厂内，建造一套专门处理渗滤液的系统。由于渗滤液相较于传统的生活污水，其成分复杂，高碱度、高硬度、高SS(Suspended Solids，SS)，色度大、异味大，含有铁、铜、铅、砷、铬等重金属离子，处理难度大，必须采用合适的工艺对其进行处理。单一的生物法、物化法等常常不能够满足处理要求，在实际的渗滤液处理过程中，常常采用组合工艺进行处理。
垃圾渗滤液处理工艺与传统废水处理工艺具有一定的共性，但由于渗滤液来源特殊、水量波动大、水质复杂以及危害性高，因此其处理工艺更加复杂，技术要求更加严苛。在渗滤液的处理过程中，既要保证技术上的可行性，还要考虑经济上的合理性。在确定焚烧厂垃圾渗滤液处理工艺时，需要根据实际情况以及渗滤液的实际特点，将最佳的处理工艺和最优的管理措施相结合，才能有效地解决各种渗滤液处理的难题。目前，渗滤液处理工艺以场内单独处理为主，渗滤液处理工艺一般以生物法处理和膜法深度处理为主，即预处理+厌氧(UASB/OC)+膜生物反应器(MBR)+纳滤(NF)+反渗透(RO)处理工艺，MBR出水虽然去除了悬浮物，但部分溶解性难降解有机物仍然大量存在，经过纳滤系统进行深度处理，有机物去除率80％以上，同时一价盐随净化水排出，不会出现盐富集现象，清水回收率可达85％。采用该工艺路线处理渗滤液，优不足之处是排水中污染物浓度依然较高，尤其是总氮指标不能满足越来越严格的排放标准，同时纳滤膜浓缩液依然是需要亟待解决的问题。而且该工艺硝化+反硝化需要大量的碳源和碱如葡萄糖、烧碱、醋酸钠等。膜过滤系统运行成本、维护成本极高，造成渗滤液处理达标排放成本较高，每吨污水正常达标处理直接高达百元。而且由于反渗透膜过滤有30％～40％浓缩液需要回灌，造成渗透液浓度越来越高，可生化性越来越差，环境风险越来越大。若不回灌则需要上蒸发浓缩设备，运行成本和能耗成本又成倍增加。因此，选择经济技术可行的垃圾渗滤液新处理技术势在必行。
ZL201820514522.7的一种双循环短程硝化反硝化反应器，及ZL201820514546.2，一种脱氮好氧颗粒污泥序批式反应器分别提供了短程硝化反硝化反应器、好氧颗粒污泥反应器。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种生活垃圾填埋场渗滤液全量化处理方法，以解决背景技术中存在的问题。本发明的处理方法方法操作方便，处理量大，高效快速，经济实用，能实现生活垃圾填埋场渗滤液全量处理并达标排放，可获得较好的经济和社会效益。
本发明以如下技术方案解决上述技术问题：
一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，包括以下步骤：
(1)、均量均质：将生活垃圾填埋场渗滤液进行均量均质；
(2)、预处理：将均量均质后的生活垃圾填埋场渗滤液先后均匀加入消石灰、改性膨润土和絮凝剂进行预处理，调节pH值至8.0以下，得预处理液；
(3)、固液分离：将预处理液进行固液分离，得分离液；
(4)、硝化反硝化处理：将分离液送入沉降池，取上清液送入同步短程硝化反硝化反应器中进行硝化反硝化处理，得硝化反硝化处理液；
(5)、好氧发酵：将硝化反硝化处理液送入好氧颗粒污泥反应器进行好氧发酵，得发酵液；
(6)、催化强氧化处理：将发酵液送入催化强氧化反应器，加稀硫酸和乙二胺四乙酸把pH调到4.0，再加入H2O2、FeSO4，并搅拌30min之后添加NaOH调节pH值至中性，再经过压滤机进行固液分离，得到强氧化处理液；
(7)、深度生化脱氮处理：将强氧化处理液送入深度生化脱氮反应器进行曝气处理，进一步去除总氮和COD、BOD后，可达污水综合排放标准后排放，剩余污泥返回填埋场填埋或进行资源化利用。
所述的均量均质的是将生活垃圾填埋场渗滤液送入均化池，并进行匀速搅拌，转速为500r/min，搅拌时间为8小时。
所述消石灰的添加量为7kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；改性膨润土的添加量为14kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；絮凝剂的添加量为21kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液。
所述的硝化反硝化处理的反应条件为：温度保持在30～40℃之间，pH值维持在7.4～8.3之间，硝化区溶解氧控制在0.8～1.5mg/L，下反硝化区溶解氧控制0.2～0.5mg/L，上反硝化区溶解氧控制0.2～0.8mg/L。
所述的好氧发酵的条件为：温度控制在15～30℃，曝气气速维持在2～10m/h之间，硝化区溶解氧控制0.8～2.0mg/L，反硝化区溶解氧控0.5～0.8mg/L，下回流管控制阀调节气水分离器的回流量20～70％进入反硝化区的布水混合区，上回流管控制阀调节气水分离器的回流量为30～80％进入硝化区的上回流喷头射出。
所述的催化强氧化处理的条件为：H2O2/生活垃圾填埋场渗滤液的COD质量浓度比1：4，H2O2与Fe2+摩尔浓度比为2：1，乙二胺四乙酸与Fe2+的摩尔比为1：1。
所述的深度生化脱氮处理的条件为：进行间歇性曝气，泥龄控制为5～10d，曝气周期为14～16min，每周期的曝气时间初始值设定为曝气周期的1/2，在反应过程中每周期的曝气时间实际值根据高效氨氧化与脱氮反应器出水氨氮浓度在线监测自动控制。
本发明的有益效果是：
本发明方法操作方便，处理量大，高效快速，经济实用，能实现生活垃圾填埋场渗滤液全量处理并达标排放，创造较大的经济效益和社会效益。可以替代现在主要使用的MBR+NF+RO膜过滤生活垃圾填埋场渗滤液处理工艺。
附图说明
图1是本发明方法的工艺流程图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明作进一步地说明，但不构成对本发明权利要求保护范围的限制。
实施例1：
本实施例是应用本方法处理生活垃圾填埋场渗滤液的一个实施例。
某生活垃圾填埋场渗滤液经测定，有关理化性质如表1所示：
表1
| 序号 | 指标 | 单位 | 进水水质 |
| 1 | COD | mg/L | 7400～9650 |
| 2 | BOD | mg/L | ≤2500 |
| 3 | 氨氮 | mg/L | 1800～2390 |
| 4 | pH | 6～8 | |
| 5 | 色度 | 倍 | ≤1500 |
| 6 | 电导率 | ms/cm | 4.5 |
| 7 | 总氮 | mg/L | ≤2200 |
| 8 | 总磷 | mg/L | ≤1000 |
处理的具体操作如下：
(1)、均量均质：将生活垃圾填埋场渗滤液引入调节池进行均量均质，池中设置涡流式搅拌器进行匀速搅拌，转速为500r/min，作业8小时；
(2)、预处理：将均量均质后的生活垃圾填埋场渗滤液送至反应罐均匀后先后加入消石灰、改性膨润土、絮凝剂进行预处理，调节pH值至8.0，得预处理液；其中消石灰的添加量为7kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液，改性膨润土的添加量为14kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液，絮凝剂的添加量为21kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；
(3)、固液分离：将预处理液送入压滤机进行固液分离，固液分离设备采用机械式板框压滤机，过滤面积为100m2，板框尺寸为1250*1250mm，滤板厚度为30mm，滤板数量36块。滤浆借进料泵产生的压力进行固液分离，工作压力为0.6Mpa。降低生活垃圾填埋场渗滤液中氨、氮、磷、COD、BOD的含量，并且脱除去重金属如Fe、Mn、Ag、Cr、Ab、As及脱色，得分离液；
(4)、硝化反硝化处理：将分离液送入沉降池，再泵入同步短程硝化反硝化反应器(专利号：ZL201820514522.7)中进行硝化和反硝化脱氨氮；温度控制在40℃，pH值为7.4，硝化区溶解氧控制在0.8mg/L，下反硝化区溶解氧0.2mg/L，上反硝化区溶解氧为0.2mg/L，处理时间2h，得硝化反硝化处理液。
(5)、好氧发酵：将硝化反硝化处理液送入好氧颗粒污泥反应器(专利号：ZL201820514546.2)进行好氧发酵，温度控制在30℃，曝气气速维持在2m/h之间，硝化区溶解氧控制0.8mg/L，反硝化区溶解氧控0.5mg/L，下回流管控制阀调节气水分离器的回流量20％进入反硝化区的布水混合区，上回流管控制阀调节气水分离器的回流量为30％进入硝化区的上回流喷头射出。好氧发酵时间：8h从而降低生活垃圾填埋场渗滤液中氨、氮、磷、COD、BOD的含量，得发酵液；
(6)、催化强氧化处理：将发酵液送入催化强氧化反应器，采用催化强氧化技术进一步去除。通过生活垃圾填埋场渗滤液COD的浓度按照质量浓度为H2O2/生活垃圾填埋场渗滤液为1：4得出需要添加的H2O2的量，再通过H2O2与Fe2+摩尔浓度比为2：1计算出FeSO4的量，再通过乙二胺四乙酸与Fe2+的摩尔比为1：1计算出乙二胺四乙酸的量；添加时，先加入乙二胺四乙酸及稀硫酸直到pH值为4.0，再加入H2O2、FeSO4，并搅拌30min之后添加NaOH调节pH值至中性，之后再次经过压滤机进行固液分离，得到强氧化处理液；
(7)、深度生化脱氮处理：将强氧化处理液送入两个深度生化脱氮反应器进一步去除总氮和COD、BOD，深度生化脱氮处理的条件：进行间歇性曝气，泥龄控制为5d，曝气周期为14min，每周期的曝气时间初始值设定为曝气周期的1/2，在反应过程中每周期的曝气时间实际值根据高效氨氧化与脱氮反应器出水氨氮浓度在线监测自动控制，经过深度生化脱氮处理可达污水综合排放标准后排放，剩余污泥返回填埋场填埋或进行资源化利用。
经过本发明方法处理后有关理化性质测定如表2所示：
表2
| 序号 | 指标 | 单位 | 出水水质 |
| 1 | COD | mg/L | 75 |
| 2 | BOD | mg/L | 25 |
| 3 | 氨氮 | mg/L | 20 |
| 6 | 电导率 | ms/cm | 4.5 |
| 7 | 总氮 | mg/L | 35 |
| 8 | 总磷 | mg/L | 1 |
实施例2：
本实施例是应用本方法处理生活垃圾填埋场渗滤液的另一个实施例。
生活垃圾填埋场渗滤液来源与实施例相同，有关理化性质如表1所示：
处理的具体操作如下：
(1)、均量均质：将生活垃圾填埋场渗滤液引入调节池进行均量均质，池中设置涡流式搅拌器进行匀速搅拌，转速为500r/min，作业8小时；
(2)、预处理：将均量均质后的生活垃圾填埋场渗滤液送至反应罐均匀后先后加入消石灰、改性膨润土、絮凝剂进行预处理，调节pH值至8.0，得预处理液；其中消石灰的添加量为7kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液，改性膨润土的添加量为14kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液，絮凝剂的添加量为21kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；
(3)将预处理液送入压滤机进行固液分离，固液分离设备采用机械式板框压滤机，过滤面积为100m2，板框尺寸为1250*1250mm，滤板厚度为30mm，滤板数量36块。滤浆借进料泵产生的压力进行固液分离，工作压力为0.6Mpa。降低生活垃圾填埋场渗滤液中氨、氮、磷、COD、BOD的含量，并且脱除去重金属如Fe、Mn、Ag、Cr、Ab、As及脱色，得分离液；
(4)、硝化反硝化处理：将分离液送入沉降池，再泵入同步短程硝化反硝化反应器(专利号：ZL201820514522.7)中进行硝化和反硝化脱氨氮；温度控制在30℃，pH值为8.3，硝化区溶解氧控制在1.5mg/L，下反硝化区溶解氧0.5mg/L，上反硝化区溶解氧为0.8mg/L，处理时间3h，得硝化反硝化处理液。
(5)、好氧发酵：将硝化反硝化处理液送入好氧颗粒污泥反应器(专利号：ZL201820514546.2)进行好氧发酵，温度控制在15℃，曝气气速维持在10m/h之间，硝化区溶解氧控制2.0mg/L，反硝化区溶解氧控0.8mg/L，下回流管控制阀调节气水分离器的回流量70％进入反硝化区的布水混合区，上回流管控制阀调节气水分离器的回流量为80％进入硝化区的上回流喷头射出。好氧发酵时间：8h从而降低生活垃圾填埋场渗滤液中氨、氮、磷、COD、BOD的含量，得发酵液；
(6)、催化强氧化处理：将发酵液送入催化强氧化反应器，采用催化强氧化技术进一步去除。通过生活垃圾填埋场渗滤液COD的浓度按照质量浓度为H2O2/生活垃圾填埋场渗滤液为1：4得出需要添加的H2O2的量，再通过H2O2与Fe2+摩尔浓度比为2：1计算出FeSO4的量，再通过乙二胺四乙酸与Fe2+的摩尔比为1：1计算出乙二胺四乙酸的量；添加时，先加入乙二胺四乙酸及稀硫酸直到pH值为4.0，再加入H2O2、FeSO4，并搅拌30min之后添加NaOH调节pH值至中性，之后再次经过压滤机进行固液分离，得到强氧化处理液；
(7)、深度生化脱氮处理：将强氧化处理液送入两个深度生化脱氮反应器进一步去除总氮和COD、BOD，深度生化脱氮处理的条件：进行间歇性曝气，泥龄控制为10d，曝气周期为16min，每周期的曝气时间初始值设定为曝气周期的1/2，在反应过程中每周期的曝气时间实际值根据高效氨氧化与脱氮反应器出水氨氮浓度在线监测自动控制，经过深度生化脱氮处理可达污水综合排放标准后排放，剩余污泥返回填埋场填埋或进行资源化利用。
经过本发明方法处理后有关理化性质测定如表3所示：
表3
| 序号 | 指标 | 单位 | 出水水质 |
| 1 | COD | mg/L | 80 |
| 2 | BOD | mg/L | 20 |
| 3 | 氨氮 | mg/L | 10 |
| 6 | 电导率 | ms/cm | 4.5 |
| 7 | 总氮 | mg/L | 30 |
| 8 | 总磷 | mg/L | 1 |
实施例3
本实施例是应用本方法处理生活垃圾填埋场渗滤液的又一个实施例。
生活垃圾填埋场渗滤液来源与实施例相同，有关理化性质如表1所示：
(1)、均量均质：将生活垃圾填埋场渗滤液引入调节池进行均量均质，池中设置涡流式搅拌器进行匀速搅拌，转速为500r/min，作业8小时；
(2)、预处理：将均量均质后的生活垃圾填埋场渗滤液送至反应罐均匀后先后加入消石灰、改性膨润土、絮凝剂进行预处理，调节pH值至8.0，得预处理液；其中消石灰的添加量为7kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液，改性膨润土的添加量为14kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液，絮凝剂的添加量为21kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；
(3)、将预处理液送入压滤机进行固液分离，固液分离设备采用机械式板框压滤机，过滤面积为100m2，板框尺寸为1250*1250mm，滤板厚度为30mm，滤板数量36块。滤浆借进料泵产生的压力进行固液分离，工作压力为0.6Mpa。降低生活垃圾填埋场渗滤液中氨、氮、磷、COD、BOD的含量，并且脱除去重金属如Fe、Mn、Ag、Cr、Ab、As及脱色，得分离液；
(4)、硝化反硝化处理：将分离液送入沉降池，再泵入同步短程硝化反硝化反应器(专利号：ZL201820514522.7)中进行硝化和反硝化脱氨氮；温度控制在35℃，pH值为8.0，硝化区溶解氧控制在1.0mg/L，下反硝化区溶解氧0.3mg/L，上反硝化区溶解氧为0.6mg/L，处理时间3h，得硝化反硝化处理液。
(5)、好氧发酵：将硝化反硝化处理液送入好氧颗粒污泥反应器(专利号：ZL201820514546.2)进行好氧发酵，温度控制在25℃，曝气气速维持在8m/h之间，硝化区溶解氧控制1.0mg/L，反硝化区溶解氧控0.7mg/L，下回流管控制阀调节气水分离器的回流量50％进入反硝化区的布水混合区，上回流管控制阀调节气水分离器的回流量为60％进入硝化区的上回流喷头射出。好氧发酵时间：8h从而降低生活垃圾填埋场渗滤液中氨、氮、磷、COD、BOD的含量，得发酵液；
(6)、催化强氧化处理：将发酵液送入催化强氧化反应器，采用催化强氧化技术进一步去除。通过生活垃圾填埋场渗滤液COD的浓度按照质量浓度为H2O2/生活垃圾填埋场渗滤液为1：4得出需要添加的H2O2的量，再通过H2O2与Fe2+摩尔浓度比为2：1计算出FeSO4的量，再通过乙二胺四乙酸与Fe2+的摩尔比为1：1计算出乙二胺四乙酸的量；添加时，先加入乙二胺四乙酸及稀硫酸直到pH值为4.0，再加入H2O2、FeSO4，并搅拌30min之后添加NaOH调节pH值至中性，之后再次经过压滤机进行固液分离，得到强氧化处理液；
(7)、深度生化脱氮处理：将强氧化处理液送入两个深度生化脱氮反应器进一步去除总氮和COD、BOD，深度生化脱氮处理的条件：进行间歇性曝气，泥龄控制为7d，曝气周期为15min，每周期的曝气时间初始值设定为曝气周期的1/2，在反应过程中每周期的曝气时间实际值根据高效氨氧化与脱氮反应器出水氨氮浓度在线监测自动控制，经过深度生化脱氮处理可达污水综合排放标准后排放，剩余污泥返回填埋场填埋或进行资源化利用。
经过本发明方法处理后有关理化性质测定如表4所示：
表4
| 序号 | 指标 | 单位 | 出水水质 |
| 1 | COD | mg/L | 70 |
| 2 | BOD | mg/L | 15 |
| 3 | 氨氮 | mg/L | 5 |
| 6 | 电导率 | ms/cm | 4.5 |
| 7 | 总氮 | mg/L | 10 |
| 8 | 总磷 | mg/L | 1 |
Claims (7)
1.一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，包括以下步骤：
(1)、均量均质：将生活垃圾填埋场渗滤液进行均量均质；
(2)、预处理：将均量均质后的生活垃圾填埋场渗滤液先后均匀加入消石灰、改性膨润土和絮凝剂进行预处理，调节pH值至8.0以下，得预处理液；
(3)、固液分离：将预处理液进行固液分离，得分离液；
(4)、硝化反硝化处理：将分离液送入沉降池，取上清液送入同步短程硝化反硝化反应器中进行硝化反硝化处理，得硝化反硝化处理液；
(5)、好氧发酵：将硝化反硝化处理液送入好氧颗粒污泥反应器进行好氧发酵，得发酵液；
(6)、催化强氧化处理：将发酵液送入催化强氧化反应器，加稀硫酸和乙二胺四乙酸把pH调到4.0，再加入H2O2、FeSO4，并搅拌30min之后添加NaOH调节pH值至中性，再经过压滤机进行固液分离，得到强氧化处理液；
(7)、深度生化脱氮处理：将强氧化处理液送入深度生化脱氮反应器进行曝气处理，进一步去除总氮和COD、BOD后，可达污水综合排放标准后排放，剩余污泥返回填埋场填埋或进行资源化利用。
2.如权利要求1所述的一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，所述的均量均质的是将生活垃圾填埋场渗滤液送入均化池，并进行匀速搅拌，转速为500r/min，搅拌时间为8小时。
3.如权利要求1所述的一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，所述消石灰的添加量为7kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；改性膨润土的添加量为14kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液；絮凝剂的添加量为21kg/m3生活垃圾填埋场渗滤液。
4.如权利要求1所述的一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，所述的硝化反硝化处理的反应条件为：温度保持在30～40℃之间，pH值维持在7.4～8.3之间，硝化区溶解氧控制在0.8～1.5mg/L，下反硝化区溶解氧控制0.2～0.5mg/L，上反硝化区溶解氧控制0.2～0.8mg/L。
5.如权利要求1所述的一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，所述的好氧发酵的条件为：温度控制在15～30℃，曝气气速维持在2～10m/h之间，硝化区溶解氧控制0.8～2.0mg/L，反硝化区溶解氧控0.5～0.8mg/L，下回流管控制阀调节气水分离器的回流量20～70％进入反硝化区的布水混合区，上回流管控制阀调节气水分离器的回流量为30～80％进入硝化区的上回流喷头射出。
6.如权利要求1所述的一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，所述的催化强氧化处理的条件为：H2O2/生活垃圾填埋场渗滤液的COD质量浓度比1：4，H2O2与Fe2+摩尔浓度比为2：1，乙二胺四乙酸与Fe2+的摩尔比为1：1。
7.如权利要求1所述的一种生活垃圾填埋场渗滤液处理方法，其特征在于，所述的深度生化脱氮处理的条件为：进行间歇性曝气，泥龄控制为5～10d，曝气周期为14～16min，每周期的曝气时间初始值设定为曝气周期的1/2，在反应过程中每周期的曝气时间实际值根据高效氨氧化与脱氮反应器出水氨氮浓度在线监测自动控制。
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