CN113353901A - 一种富集天然气中氦气系统和工艺 - Google Patents

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Abstract

本发明属于气体分离技术领域，公开了一种富集天然气中氦气系统和工艺，以沸石分子筛作为分离材料，以双回流变压吸附为分离技术，对天然气中的甲烷和微量氦气进行分离，达到获取高纯度甲烷和富集氦气至国际公认标准纯度的目的。本发明通过专用吸附剂对氦气甲烷实现优良分离，结合双回流装置特性，合理的设置时序能够分理出高纯度的甲烷气体和富氦产品气，而且保持较高的回收率；工艺简单，能耗低，富集的氦气纯度为原来的20～30倍，有助于解决我国氦气资源纯度普遍较低，以及长期依赖进口的现状。

Description

一种富集天然气中氦气系统和工艺
技术领域
本发明属于气体分离技术领域，具体的说，是涉及一种天然气中微量氦气的富集技术。
背景技术
氦气是重要的战略物资，在航天、国防、低温超导、半导体生产、核磁共振、特种金属冶炼及气体检漏等方面具有非常重要的用途。氦气主要存在于天然气中，目前利用天然气提取氦气的方法大都工艺复杂，耗能高，原料利用率低，并且提取的氦气纯净度不高，仍有一定的杂质无法清除，严重影响氦气的使用，其主要原因就是天然气中氦气浓度过低。国际上公认的天然气提氦对天然气中氦浓度的最低要求是大于0.2％，而我国天然气氦含量普遍很低，大部分天然气含氦量为0.03％～0.05％，直接从天然气中提取氦气成本高，能耗高，经济效益差。随着我国航天和国防工业的快速发展，氦气的需求量越来越大，因此，自行生产高纯度氦是国家安全的需要，也是我国工业发展的需要。而实现上述的目标，首要任务就是将我国天然气中氦气的含量富集至国际公认的氦气浓度标准，在此基础上，再进一步发展低成本、低能耗和高效益的提取高纯氦的技术。
从天然气中提氦方法主要有化学吸收、深冷分离、膜分离以及变压吸附(PSA)等。化学吸收法因吸收剂的成本过高而不适合工业化。传统深冷分离能耗较高，膜分离产品纯度低。变压吸附分离技术设备简单，可以单级运行，在室温和低压下均可操作，无需外加热或制冷源，装置操作弹性大，自动化程度高，成本和能耗费用较低，该技术在天然气中氦气富集领域具有较明显的优势。
传统的变压吸附工艺分为分离型变压吸附和富集型变压吸附，分离型变压吸附和富集型变压吸附均会受到热力学制约，前者只能得到高纯度的轻组分产品气，后者只能得到高纯度的重组分产品气。
发明内容
针对我国天然气中氦含量普遍很低，无法直接用于高纯度氦气的提取，且氦气资源长期依赖进口的技术现状，本发明公开了一种富集天然气中氦气系统和工艺，既可以对天然气中低浓度的氦气进行富集提浓，同时还能分离得到高纯度的甲烷产品气。
为了解决上述技术问题，本发明通过以下的技术方案予以实现：
根据本发明的一个方面，提供了一种富集天然气中氦气系统，包括第一压缩机、第一吸附塔、第二吸附塔、第二压缩机、甲烷产品气储罐、富氦产品气储罐；所述第一吸附塔和所述第二吸附塔内均装填有沸石分子筛分离材料；
所述第一压缩机的入口与进料口相连，所述第一压缩机的出口分别通过第一阀门与所述第一吸附塔塔身的进料口相连、第二阀门与所述第二吸附塔塔身的进料口相连；
所述第一吸附塔的塔顶连接口通过第三阀门与富氦产品气储罐的入口相连，所述富氦产品气储罐的出口通过第四阀门与所述第一吸附塔的塔顶连接口相连；
所述第一吸附塔的塔底连接口通过第五阀门与所述甲烷产品气储罐的入口相连，所述甲烷产品气储罐的出口通过第六阀门与所述第二压缩机的入口相连，所述第二压缩机的出口通过第七阀门与所述第一吸附塔的塔底连接口相连；
所述第二吸附塔的塔顶连接口通过第八阀门与所述富氦产品气储罐的入口相连，所述富氦产品气储罐的出口通过第九阀门与所述第二吸附塔的塔顶连接口相连；
所述第二吸附塔的塔底连接口通过第十阀门与所述甲烷产品气储罐的入口相连，所述甲烷产品气储罐的出口通过第六阀门与所述第二压缩机的入口相连，所述第二压缩机的出口通过第十一阀门与所述第二吸附塔的塔底连接口相连。
所述第一吸附塔的塔顶连接口与第二吸附塔的塔顶连接口通过第十四阀门相连。
进一步地，所述沸石分子筛分离材料的比表面积为550-750m2/g。
进一步地，所述沸石分子筛分离材料的孔容为0.25-0.35cm3/g；平均孔径为1.0-2.0nm。
进一步地，所述富氦产品气储罐通过第十二阀门与氮气产品气出料口相连；所述甲烷产品气储罐通过第十三阀门与甲烷产品气出料口相连。
进一步地，还包括真空泵；所述第一吸附塔的塔底连接口通过所述第五阀门与所述真空泵的入口相连，所述真空泵的出口与所述甲烷产品气储罐的入口相连；所述第二吸附塔的塔底连接口通过所述第十阀门与所述真空泵的入口相连，所述真空泵的出口与所述甲烷产品气储罐的入口相连。
根据本发明的另一个方面，提供了一种基于上述系统的富集天然气中氦气工艺，包括如下循环过程：
开启所述第二阀门、所述第三阀门、所述第六阀门、所述第七阀门、所述第九阀门、所述第十阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；所述第一吸附塔开始吸附，所述第二吸附塔开始解吸；煤层气由所述第一压缩机从所述第二吸附塔塔身的进料口进料，所述富氦产品气储罐中的部分气体通入所述第二吸附塔完成塔顶冲洗，并且所述第二吸附塔排出的甲烷通入所述甲烷产品气储罐，所述甲烷产品气储罐中部分甲烷由所述甲烷产品气出料口排出，其余部分甲烷通过所述压缩机进入所述第一吸附塔，甲烷和氦气混合气通过所述第一吸附塔的吸附后进入所述富氦产品气储罐，且部分富氦产品气由富氦产品气出料口排出；
吸附/解吸完成后，关闭所述第二阀门、所述第三阀门、所述第六阀门、所述第七阀门、所述第九阀门、所述第十阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；开启所述第十四阀门，完成所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的均压工作；
均压完成后，关闭所述第十四阀门；开启所述第五阀门、所述第六阀门和所述第十一阀门，完成所述第一吸附塔的降压工作和所述第二吸附塔的升压工作；
开启所述第一阀门、所述第四阀门、所述第五阀门、所述第六阀门、所述第八阀门、所述第十一阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；所述第一吸附塔开始解吸，所述第二吸附塔开始吸附；煤层气由所述第一压缩机从所述第一吸附塔塔身的进料口进料，所述富氦产品气储罐中的部分气体通入所述第一吸附塔完成塔顶冲洗，并且所述第一吸附塔排出的甲烷通入所述甲烷产品气储罐，所述甲烷产品气储罐中部分的甲烷由所述甲烷产品气出料口排出，其余部分甲烷经所述压缩机进入所述第二吸附塔，甲烷和氦气混合气通过所述第二吸附塔的吸附后进入所述富氦产品气储罐，且部分富氦产品气由富氦产品气出料口排出；
吸附/解吸完成后，关闭所述第一阀门、所述第四阀门、所述第五阀门、所述第六阀门、所述第八阀门、所述第十一阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；开启所述第十四阀门，完成所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的均压工作；
均压完成后，关闭所述第十四阀门；开启所述第六阀门、所述第七阀门和所述第十阀门，完成所述第一吸附塔的降压工作和所述第二吸附塔的终升压工作。
进一步地，所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的吸附压力均为2.0～6.0bar，所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的解吸压力为0.5～2.0bar。
进一步地，全过程的操作温度为20～30℃。
进一步地，所述第一吸附塔和所述第二吸附塔均压之后的压力均为2.0～3.0bar。
进一步地，解吸过程采用常压解吸或抽真空解吸。
本发明的有益效果是：
本发明的富集天然气中氦气系统和工艺，通过专用吸附剂对氦气甲烷实现优良分离，结合双回流装置特性，合理的设置时序能够分理出高纯度的甲烷气体和富氮产品气，而且保持较高的回收率：
(一)采用特定比表面积大和微孔结构的沸石分子筛作为天然气中微量氦气富集的吸附分离材料，甲烷在此吸附剂上的吸附量较大，且对氦气几乎不吸附，因此可以通过变压吸附工艺对甲烷/氦气混合物进行有效分离。
(二)变压吸附工艺相比于低温深冷精馏和膜分离技术而言，装置更为灵活，规模较小，成本及能耗较低，更适用于我国发展天然气提氦技术。
(三)双回流变压吸附作为一种新型变压吸附技术，能够克服热力学限制，传统的变压吸附工艺只能得到一种较高纯度的产品气，而双回流变压吸附能够同时得到两种高纯度、高回收率的产品气，在富集氦气的同时，还能分离得到高纯度的甲烷产品。
综上，采用本发明的富集天然气中氦气系统和工艺提取氦气，工艺简单，能耗低，富集的氦气纯度为原来的20～30倍，有助于解决我国氦气资源纯度普遍较低，以及长期依赖进口的现状。
附图说明
图1是本发明所提供的富集天然气中氦气系统的结构示意图；
图中：1-第一压缩机，2-第七阀门，3-第一吸附塔，4-第五阀门，5-第二吸附塔，6-第十阀门，7-第十一阀门，8-真空泵，9-第二压缩机，10-第六阀门，11-甲烷产品气储罐，12-第十三阀门，13-第二阀门，14-第一阀门，15-第三阀门，16-第八阀门，17-第四阀门，18-第九阀门，19-富氦产品气储罐，20-第十二阀门，21-第十四阀门。
具体实施方式
为能进一步了解本发明的内容、特点及效果，兹例举以下实施例，并配合附图详细说明如下：
如图1所示，本实施例提供了一种富集天然气中氦气系统，采用比表面积大、微孔结构发达的沸石分子筛作为分离材料，采用两个吸附塔双回流变压吸附工艺为分离技术，对甲烷/氦气混合物进行分离，在富集氦气的同时得到高纯度的甲烷。
具体地，该系统包括第一压缩机1、第七阀门2、第一吸附塔3、第五阀门4、第二吸附塔5、第十阀门6、第十一阀门7、真空泵8、第二压缩机9、第六阀门10、甲烷产品气储罐11、第十三阀门12、第二阀门13、第一阀门14、第三阀门15、第八阀门16、第四阀门17、第九阀门18、富氦产品气储罐19、第十二阀门20、第十四阀门21。
其中，第一吸附塔3和第二吸附塔5内均装填有沸石分子筛分离材料，其比表面积优选为550-750m2/g，孔容优选为0.25-0.35cm3/g，平均孔径优选为1.0-2.0nm。比表面积在550-750m2/g之间时，配合本系统能够达到较好的纯度和回收率，而且孔容在0.25-0.35cm3/g、平均孔径在1.0-2.0nm之间时分离甲烷/氦气混合气的效果最佳，因此选用该参数的沸石分子筛分离材料时，能够在较低的经济投入下，保持较优的分离效果。
进料口与第一压缩机1的入口相连，第一压缩机1的出口分别通过第一阀门14与第一吸附塔3塔身的进料口相连、第二阀门13与第二吸附塔5塔身的进料口相连。
第一吸附塔3的塔顶连接口通过第三阀门15与富氦产品气储罐19的入口相连，第三阀门15开启时，第一吸附塔3的塔顶连接口用于出料。富氦产品气储罐19的出口通过第四阀门17与第一吸附塔3的塔顶连接口相连，第四阀门17开启时，第一吸附塔3的塔顶连接口用于回流。
第一吸附塔3的塔底连接口通过第五阀门4与真空泵8的入口相连，真空泵8的出口与甲烷产品气储罐11的入口相连；第五阀门4开启时，第一吸附塔3的塔底连接口用于出料。甲烷产品气储罐11的出口通过第六阀门10与第二压缩机9的入口相连，第二压缩机9的出口通过第七阀门2与第一吸附塔3的塔底连接口相连；第六阀门10开启时，第一吸附塔3的塔底连接口用于回流。
第二吸附塔5的塔顶连接口通过第八阀门16与富氦产品气储罐19的入口相连，第八阀门16开启时，第二吸附塔5的塔顶连接口用于出料。富氦产品气储罐19的出口通过第九阀门18与第二吸附塔5的塔顶连接口相连，第九阀门18开启时，第二吸附塔5的塔顶连接口用于回流。
第二吸附塔5的塔底连接口通过第十阀门6与真空泵8的入口相连，真空泵8的出口与甲烷产品气储罐11的入口相连；第十阀门6开启时，第二吸附塔5的塔底连接口用于出料。甲烷产品气储罐11的出口通过第六阀门10与第二压缩机9的入口相连，第二压缩机9的出口通过第十一阀门7与第二吸附塔5的塔底连接口相连；第十一阀门7开启时，第二吸附塔5的塔底连接口用于回流。
第一吸附塔3与第二吸附塔5的塔顶连接口通过第十四阀门21相连。
富氦产品气储罐19通过第十二阀门20与富氦产品气出料口相连。
甲烷产品气储罐11通过第十三阀门12与甲烷产品气出料口相连。
通过上述富集天然气中氦气的系统，将含有微量氦气的天然气原料气经第一压缩机1压缩后，从第二吸附塔5塔身的进料口进料，第二吸附塔5塔顶伴有富氦产品气冲洗，塔底采出浓度较高的甲烷，一部分甲烷作为重组分产品气输出，另一部分甲烷作为重组分回流气回流至第一吸附塔3进行置换步骤，第一吸附塔3塔顶采出富氦气，一部分富氦气作为轻组分产品气输出，另一部分富氦气作为轻组分回流气回流冲洗第二吸附塔5。至此，第二吸附塔5已完成低压进料/冲洗步骤，塔底采出浓度较高的甲烷，第一吸附塔3已完成重组分回流置换步骤，塔顶采出富氦产品气。然后，第一吸附塔3和第二吸附塔5通过第十四阀门21相连，第一吸附塔3完成均压降步骤，第二吸附塔5完成均压升步骤。之后，第一吸附塔3进行逆放或抽真空步骤，气体从第一吸附塔3塔底逆向放出经第二压缩机9压缩后给第二吸附塔5进行升压。至此，第一吸附塔3完成逆放或抽真空步骤，塔内压力降至低压，第二吸附塔5完成升压步骤，塔内压力升至高压。之后，两塔互换时序，完成剩余步骤。
在以上变压吸附循环中，第一吸附塔3和第二吸附塔5的吸附压力可以设定为2.0～6.0bar，解吸过程采用常压解吸或抽真空解吸，压力设定为0.5～2.0bar。均压之后，第一吸附塔3和第二吸附塔的均压压力为2.0～3.0bar。全过程的操作温度为20～30℃。
优选时序方案如下：
Figure BDA0003072948720000061
Figure BDA0003072948720000071
基于上述系统的一种富集天然气中氦气工艺，具体地操作步骤如下：
(一)开启第十阀门6、第七阀门2、第六阀门10、第十三阀门12、第二阀门13、第三阀门15、第九阀门18、第十二阀门20；第一吸附塔3开始吸附，第二吸附塔5开始解吸：将氦气含量0.01％-0.02％的天然气原料气由第一压缩机1通过管路经第二阀门13从第二吸附塔5塔身的进料口进料，通过第九阀门18将富氦产品气储罐19中的少部分富氦气通入第二吸附塔5(作为低压吸附塔)完成塔顶冲洗，并且第二吸附塔5从第十阀门6排出置换下来的甲烷经真空泵8通入甲烷产品气储罐11，甲烷产品气储罐11中大部分的甲烷通过第十三阀门12由甲烷产品气出料口排出，少部分的甲烷经过第六阀门10通入压缩机9再经第七阀门7进入第一吸附塔3，甲烷和富氦气混合气通过第一吸附塔3(作为高压吸附塔)的吸附后，由第三阀门15通入富氦产品气储罐19，此时大部分的氮气通过第十二阀门20由氮气产品气出料口排出。
设定吸附时间根据工艺纯度要求以及穿透时间确定，根据穿透时间选取能最大化利用吸附剂且不会导致重组分纯度超标的吸附时间；例如，本实施例中设置的时间为20s。
(二)达到设定吸附时间后，吸附/解吸完成；关闭第十阀门6、第七阀门2、第六阀门10、第十三阀门12、第二阀门13、第三阀门15、第九阀门18、第十二阀门20。仅开启第十四阀门21：完成第一吸附塔3的均压降工作和第二吸附塔5的均压升工作。
(三)均压完成后，开启第五阀门4、第六阀门10和第十一阀门7，完成第一吸附塔3的逆放或抽真空工作和第二吸附塔5的升压工作。
(四)开启第十一阀门7、第五阀门4、第六阀门10、第十三阀门12、第一阀门14、第八阀门16、第四阀门17、第十二阀门20；第一吸附塔3开始解吸，第二吸附塔5开始吸附：将氦气含量0.01％-0.02％的天然气原料气由第一压缩机1通过管路经第一阀门14从第一吸附塔3塔身的进料口进料，通过第四阀门17将富氦产品气储罐19中的少部分富氦气通入第一吸附塔3(作为低压吸附塔)完成塔顶冲洗，同时第一吸附塔3从第五阀门4排出置换下来的甲烷经真空泵8通入甲烷产品气储罐11，甲烷产品气储罐11中大部分的甲烷通过第十三阀门12由甲烷产品气出料口排出，少部分的甲烷经过第六阀门10通入压缩机9再经第十一阀门7进入第二吸附塔5，甲烷和氦气混合气通过第二吸附塔5(作为高压吸附塔)的吸附后，由第八阀门16通入富氦产品气储罐19，此时大部分的氮气通过第十二阀门20由氮气产品气出料口排出。
设定吸附时间与阶段(一)相同。
(五)达到设定吸附时间后，吸附/解吸完成，关闭第十一阀门7、第五阀门4、第六阀门10、第十三阀门12、第一阀门14、第八阀门16、第四阀门17、第十二阀门20。仅开启第十四阀门21：完成第一吸附塔3的均压降工作和第二吸附塔5的均压升工作
(六)均压完成后，开启第十阀门6、第六阀门10和第七阀门2，完成第一吸附塔3的升压工作和第二吸附塔5的逆放或抽真空工作。
至此，一个完整的循环过程完成。
可见，在步骤(一)、(二)、(三)，第一吸附塔3作为高压吸附塔，第二吸附塔5在作为低压吸附塔；经过时序互换，在步骤(四)、(五)、(六)，第一吸附塔3作为低压吸附塔，第二吸附塔5作为高压吸附塔。
试验证明，该分离工艺采用两塔六步骤的双回流变压吸附对氦气含量为0.01％～0.02％的天然气原料气进行分离，该流程运行至循环稳态状态时，塔底产品气中甲烷浓度为99.992～99.995％，回收率为98～99％，塔顶产品气中氦气的含量为0.2～0.4％，回收率为18～25％。
可见，根据本发明的富集天然气中氦气系统和工艺，能够克服热力学制约，塔顶得到高纯度轻组分产品气的同时，塔底能得到高纯度的重组分产品气，非常适用于天然气中甲烷/氦气两组分的分离，以实现氦气的富集。
尽管上面结合附图对本发明的优选实施例进行了描述，但是本发明并不局限于上述的具体实施方式，上述的具体实施方式仅仅是示意性的，并不是限制性的，本领域的普通技术人员在本发明的启示下，在不脱离发明宗旨和权利要求所保护的范围情况下，还可以作出很多形式的具体变换，这些均属于本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种富集天然气中氦气系统，其特征在于，包括第一压缩机、第一吸附塔、第二吸附塔、第二压缩机、甲烷产品气储罐、富氦产品气储罐；所述第一吸附塔和所述第二吸附塔内均装填有沸石分子筛分离材料；
所述第一压缩机的入口与进料口相连，所述第一压缩机的出口分别通过第一阀门与所述第一吸附塔塔身的进料口相连、第二阀门与所述第二吸附塔塔身的进料口相连；
所述第一吸附塔的塔顶连接口通过第三阀门与富氦产品气储罐的入口相连，所述富氦产品气储罐的出口通过第四阀门与所述第一吸附塔的塔顶连接口相连；
所述第一吸附塔的塔底连接口通过第五阀门与所述甲烷产品气储罐的入口相连，所述甲烷产品气储罐的出口通过第六阀门与所述第二压缩机的入口相连，所述第二压缩机的出口通过第七阀门与所述第一吸附塔的塔底连接口相连；
所述第二吸附塔的塔顶连接口通过第八阀门与所述富氦产品气储罐的入口相连，所述富氦产品气储罐的出口通过第九阀门与所述第二吸附塔的塔顶连接口相连；
所述第二吸附塔的塔底连接口通过第十阀门与所述甲烷产品气储罐的入口相连，所述甲烷产品气储罐的出口通过第六阀门与所述第二压缩机的入口相连，所述第二压缩机的出口通过第十一阀门与所述第二吸附塔的塔底连接口相连。
所述第一吸附塔的塔顶连接口与第二吸附塔的塔顶连接口通过第十四阀门相连。
2.根据权利要求1所述的一种富集天然气中氦气系统，其特征在于，所述沸石分子筛分离材料的比表面积为550-750m2/g。
3.根据权利要求1所述的一种富集天然气中氦气系统，其特征在于，所述沸石分子筛分离材料的孔容为0.25-0.35cm3/g；平均孔径为1.0-2.0nm。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的一种富集天然气中氦气系统，其特征在于，所述富氦产品气储罐通过第十二阀门与氮气产品气出料口相连；所述甲烷产品气储罐通过第十三阀门与甲烷产品气出料口相连。
5.根据权利要求1-3中任一项所述的一种富集天然气中氦气系统，其特征在于，还包括真空泵；所述第一吸附塔的塔底连接口通过所述第五阀门与所述真空泵的入口相连，所述真空泵的出口与所述甲烷产品气储罐的入口相连；所述第二吸附塔的塔底连接口通过所述第十阀门与所述真空泵的入口相连，所述真空泵的出口与所述甲烷产品气储罐的入口相连。
6.一种基于权利要求1-5中任一项系统的富集天然气中氦气工艺，其特征在于，包括如下循环过程：
开启所述第二阀门、所述第三阀门、所述第六阀门、所述第七阀门、所述第九阀门、所述第十阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；所述第一吸附塔开始吸附，所述第二吸附塔开始解吸；煤层气由所述第一压缩机从所述第二吸附塔塔身的进料口进料，所述富氦产品气储罐中的部分气体通入所述第二吸附塔完成塔顶冲洗，并且所述第二吸附塔排出的甲烷通入所述甲烷产品气储罐，所述甲烷产品气储罐中部分甲烷由所述甲烷产品气出料口排出，其余部分甲烷通过所述压缩机进入所述第一吸附塔，甲烷和氦气混合气通过所述第一吸附塔的吸附后进入所述富氦产品气储罐，且部分富氦产品气由富氦产品气出料口排出；
吸附/解吸完成后，关闭所述第二阀门、所述第三阀门、所述第六阀门、所述第七阀门、所述第九阀门、所述第十阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；开启所述第十四阀门，完成所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的均压工作；
均压完成后，关闭所述第十四阀门；开启所述第五阀门、所述第六阀门和所述第十一阀门，完成所述第一吸附塔的降压工作和所述第二吸附塔的升压工作；
开启所述第一阀门、所述第四阀门、所述第五阀门、所述第六阀门、所述第八阀门、所述第十一阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；所述第一吸附塔开始解吸，所述第二吸附塔开始吸附；煤层气由所述第一压缩机从所述第一吸附塔塔身的进料口进料，所述富氦产品气储罐中的部分气体通入所述第一吸附塔完成塔顶冲洗，并且所述第一吸附塔排出的甲烷通入所述甲烷产品气储罐，所述甲烷产品气储罐中部分的甲烷由所述甲烷产品气出料口排出，其余部分甲烷经所述压缩机进入所述第二吸附塔，甲烷和氦气混合气通过所述第二吸附塔的吸附后进入所述富氦产品气储罐，且部分富氦产品气由富氦产品气出料口排出；
吸附/解吸完成后，关闭所述第一阀门、所述第四阀门、所述第五阀门、所述第六阀门、所述第八阀门、所述第十一阀门、所述第十二阀门、所述第十三阀门；开启所述第十四阀门，完成所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的均压工作；
均压完成后，关闭所述第十四阀门；开启所述第六阀门、所述第七阀门和所述第十阀门，完成所述第一吸附塔的降压工作和所述第二吸附塔的终升压工作。
7.根据权利要求6所述的一种富集天然气中氦气工艺，其特征在于，所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的吸附压力均为2.0～6.0bar，所述第一吸附塔和所述第二吸附塔的解吸压力为0.5～2.0bar。
8.根据权利要求6所述的一种富集天然气中氦气工艺，其特征在于，全过程的操作温度为20～30℃。
9.根据权利要求6所述的一种富集天然气中氦气工艺，其特征在于，所述第一吸附塔和所述第二吸附塔均压之后的压力均为2.0～3.0bar。
10.根据权利要求6所述的一种富集天然气中氦气工艺，其特征在于，解吸过程采用常压解吸或抽真空解吸。
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