CN113338163A - 桥塔斜支撑的对拉组合装置及施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及桥塔施工领域，具体公开了桥塔斜支撑的对拉组合装置及施工方法，包括至少一对斜撑装置和施力装置，一对斜撑装置设置在桥塔塔柱之间的不同高度。本发明采用多个三角锥斜撑形式，在斜支撑件顶端施加向下竖向力，从而分解出多个横桥向水平推力作用在塔柱上，以此减少自重和施工载荷产生的桥塔塔柱底部外侧及第一道斜撑处桥塔塔柱外侧拉应变。斜支撑件施加竖向力的方法较为简单，实现内力可调且效率高；在相同支撑效果的要求下，临时多斜支撑件可显著降低临时水平横撑的道数，斜撑构件截面较传统多道水平横撑具有内力小、截面小、重量轻、施工便捷等优点，具有显著的工程意义和经济社会效益。

Description

桥塔斜支撑的对拉组合装置及施工方法

技术领域

本发明属于桥梁施工领域，特别涉及一种桥塔斜支撑的对拉组合装置及施工方法。

背景技术

桥塔柱横桥向多设计为倾斜结构，目的是表达高耸桥塔个性和视觉效果，桥梁的整体造型反映出建造师对美学的追求和文化的表达。更重要的是，桥塔设计必须适用于拉索或主缆的布置，传力应简单明确，在恒载的作用下，桥塔应尽可能处于轴心受压的状态。通常来看，桥塔的布置有单柱式、A字形、倒Y形和H形等几种。其中A字形和倒Y形在顺桥向刚度大，有利于承受桥塔两侧的不平衡拉力，A字形还可以减少主梁在桥塔处的负弯矩。由于桥塔独特的结构，桥塔自重及施工载荷垂直于桥塔方向的分力使其根部弯矩随着设计倾斜角度的增大相应增大，无论成桥状态还是施工过程中，桥塔均在钝角方向产生拉应变或较小的压应变。拉应力边达到一定数值时可能引起桥塔底部混凝土的开裂，影响塔柱的外观和使用寿命。为防止这种情况的发生，通常采用一定的方法使桥塔的不出现拉应力或拉应力在1MPa左右。

传统控制桥塔塔柱应力的方法有三种：一是满堂支架法，此方法工作量大、工作效率低且具有较大的危险性；二是设置横向水平撑，此法虽减少了工作量，但不能克服桥塔塔柱因自重产生的变形和侧向位移；三是使用千斤顶将方法二中的被动支撑变为主动支撑，此法虽然改进了以上两种方法的缺点，但是水平横撑构造上较长、内力大，为保障受力稳定性而采取较大截面，致使重量较大，因此现有水平横撑设置难度大、费用高、耗时较长、可靠性差。尤其是桥塔较高、斜度较大时，需设置多道横向水平撑或前述几种方案进行组合应用，现有技术、装备的弊端愈发突显。为了提高桥塔施工质量，降低时间成本及经济成本，急需一种横向水平力施加效率高、构造简单、重量较轻、内力可调的桥塔施工水平横向力施加方法，解决桥塔施工现有技术及装备的不足。

发明内容

本发明的目的在于提供一种桥塔斜支撑的对拉组合装置，使用较小的、可控的力支撑桥塔，简化结构并且更简易地控制力度。

为实现上述目的，本发明提供了一种桥塔斜支撑的对拉组合系统，包括：两个桥塔塔柱、至少一对斜撑装置和施力装置，两个所述桥塔塔柱倾斜布置，两个所述斜撑装置成对布置在两个所述桥塔塔柱之间的不同高度；每一个所述斜撑装置均包括一个受力件和四个斜撑构件，四条所述斜撑构件围绕在所述受力件的侧面形成X形布局，所述斜撑构件与所述受力件之间为铰接，每两条斜撑构件的延伸方向位于同一条直线上，同一所述斜撑装置的四条所述斜撑构件的长度均相同；一对斜撑装置中，位于下方的斜撑装置的四条所述斜撑构件的端部分别铰接于所述桥塔塔柱，位于上方的斜撑装置的四条所述斜撑构件的端部分别铰接于所述桥塔塔柱，两个所述受力件彼此远离或靠近，相应地所述斜撑构件与水平面之间存在夹角；施力装置，所述施力装置的一端连接其中一个受力件作为支点、另一端连接另一个受力件作为施力点，根据作用力和反作用力相同的原理，所述施力装置同时对两个受力件施力后各个斜撑构件产生支撑两个桥塔塔柱的横桥向水平推力(即牵引绳上的竖直方向上的力相同)。

作为上述方案的改进，同一对的所述斜撑装置的两个受力件彼此远离，位于下方的斜撑装置的受力件所在高度低于斜撑构件，位于上方的斜撑构件的受力件所在高度高于斜撑构件。

作为上述方案的改进，所述施力装置为卷轴机，卷轴机悬置设置，卷轴机的上下两端通过牵引绳分别拉动、靠拢两个受力点，卷轴机收缩两个牵引绳施加作用力。

作为上述方案的改进，所述施力装置为液压拉杆，液压拉杆固定于其中一个受力件，液压拉杆的另一端通过牵引绳连接另一个受力件，液压拉杆缩短牵引绳施加作用力。

作为上述方案的改进，同一对的所述斜撑装置的两个受力件彼此靠近，位于下方的斜撑装置的受力件所在高度高于斜撑构件，位于上方的斜撑装置的受力件所在高度低于斜撑构件。

作为上述方案的改进，所述施力装置为液压推杆，液压推杆悬置设置，液压推杆的一端固定于其中一个受力件，液压推杆的另一端通过连杆连接另一个受力件，液压推杆伸长施加作用力。

作为上述方案的改进，一对斜撑装置的上下高度差为15m～45m；如果设置多对斜撑装置，一对斜撑装置中的位于上方的斜撑装置与另一对斜撑装置中的位于下方的斜撑装置的上下高度差为30m～50m。

作为上述方案的改进，所述斜撑构件与水平面的夹角为4°～10°，不同高度的斜撑装置由于安装情况不同，斜撑构件与水平面的夹角可以存在不同的差异，相应地，斜撑构件的长度也可以存在不同的差异。

一种桥塔斜支撑的对拉组合施工方法包括以下步骤：

S1.制作斜撑装置，准备施力装置；

S2.由桥塔塔柱底部向上施工桥塔塔柱，同时监控桥塔塔柱的根部外侧位置的应力变化，两个桥塔塔柱彼此呈靠拢或倾斜状态，；

S3.当桥塔塔柱施工到规划高度后，在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，施工位于下方的斜撑装置，将斜撑构件安装到桥塔塔柱，四条斜撑构件的一端铰接牛腿、另一端铰接受力件，四条斜撑构件均为倾斜状态，受力件位于预定高度，在地面临时安装一个施力装置，通过施力装置给斜撑构件施力临时支撑桥塔塔柱；

S4.继续向上施工桥塔塔柱至预定高度后，在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，施工位于上方的斜撑装置，将斜撑构件安装到桥塔塔柱，四条斜撑构件的一端铰接牛腿、另一端铰接受力件，四条斜撑构件均为倾斜状态，受力件位置预定高度，在地面临时安装另一个施力装置，通过施力装置给斜撑构件施力临时支撑桥塔塔柱；

S5.在上下两个斜撑装置之间设置另一个施力装置，施力装置逐步施加对拉力，同时逐步释放临时安装于地面的两个施力装置的张拉力直至为0；

S6.设置步骤S5中对拉力，设定桥塔塔柱之间的跨度为B，桥塔塔柱的截面宽度为b，斜撑构件与水平面投影的角度为α，受力件受到的张拉力为F，一根斜撑构件所产生的水平力为f_横向，位于上方的斜撑构件所产生的水平力为f_上，位于下方的斜撑构件所产生的水平力为f_下，则

得到上述式子用于指导和调节张拉力；

S7.继续向上施工桥塔塔柱至规划高度；如果需要设置多对斜撑装置，重复所述步骤S3～S6，直至桥塔塔柱所有横梁施工完毕或两个桥塔塔柱合拢；

S8.然后拆除所有斜撑装置及位于地面的施力装置；需要说明在一对斜撑装置未形成互拉时，地面保留两个施力装置用于分别临时控制两个斜撑装置，用于施工过程的临时支撑。

本发明具有如下有益效果：现将传统方法进行优化研究，改为三角锥斜撑形式，其原理是在斜撑装置顶端施加竖向力，从而分解出水平推力作用在桥塔塔柱上，以此减少自重和施工载荷产生的外侧应力。

斜撑装置施加向下竖向力的方法较为简单，实现内力可调且效率高；与传统的水平横撑相比，在相同支撑效果的要求下，本发明的一个斜撑装置便能显著地取代多组水平横撑；两个斜撑装置组成一个整体，取消将要安装于地面的施力装置，多对斜撑装置具有各自的独立活动空间，彼此之间不发生相互干扰。

斜撑对拉装置具有桥塔施工质量好、时间成本低及经济效益好，本发明的桥梁施工横向水平力施加效率高、构造简单、重量较轻、内力可调的桥塔施工水平横向力施加方法，解决桥塔施工现有技术及装备的不足。

附图说明

图1是斜撑装置与两个桥塔塔柱的连接示意图；

图2是第一种实施例中一对斜撑装置与两个桥塔塔柱的连接简化图；

图3是第二种实施例中一对斜撑装置与两个桥塔塔柱的连接简化图；

图4是斜撑装置的俯视结构图；

图5是桥塔塔柱的横截面示意图；

图6是自重情况下桥塔塔柱高度与根部外侧应力的示意图；

图7是一对斜撑装置中斜撑构件高度差、斜撑构件角度与水平横向力比值的示意图；

图8是设置一对斜撑装置后一个实施例中桥塔塔柱各个高度位置的应力示意图；

图9是设置一对斜撑装置后另一个实施例中桥塔塔柱各个高度位置的应力示意图。

附图标记说明：10、桥塔塔柱；21、斜撑构件；22、受力件。

具体实施方式

下面结合附图，对本发明的具体实施方式进行详细描述，但应当理解本发明的保护范围并不受具体实施方式的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，涉及到方位描述，例如上、下、前、后、左、右等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，若干的含义是一个或者多个，多个的含义是两个以上，大于、小于、超过等理解为不包括本数，以上、以下、以内等理解为包括本数。如果有描述到第一、第二只是用于区分技术特征为目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量或者隐含指明所指示的技术特征的先后关系。

本发明的描述中，除非另有明确的限定，设置、安装、连接等词语应做广义理解，所属技术领域技术人员可以结合技术方案的具体内容合理确定上述词语在本发明中的具体含义。

参照图1至图9，本发明公开了本发明公开了用于桥塔塔柱施工支撑的斜撑装置及安装结构，创新点是提出新的便于传递、控制力的斜撑装置及其对应的施工方法，实现更好的临时保护桥塔塔柱10的效果。

斜拉桥的桥塔塔柱10通常分节浇筑(如图1所示可以看到四节)，自重的增量随桥塔塔柱10施工高度变化。令桥塔塔柱10横向倾斜与地面的水平夹角为β，桥塔塔柱10分节施工，混凝土的容量为25kN/m³，桥塔塔柱10截面面积为S，桥塔塔柱10的垂直距离为h，桥塔塔柱10设计总高为H。下面论述暂时考虑自重影响，因施工载荷数值较小，可暂不考虑施工荷载。

桥塔塔柱自重计算：

桥塔塔柱根部自重产生弯矩：

桥塔塔柱根部自重产生轴力：

结合上述三个式子和附图4可知，当角度β一定时，桥塔塔柱10根部自重产生的弯矩与施工垂直距离h²有关，其轴力与h有关；当高度h一定时，在0°～45°之间的角度β越大，桥塔塔柱10根部自重产生的弯矩和轴力越小。

优化的斜支撑件，本实施例也称为斜撑，采用四根铰接的钢管一端与桥塔塔柱10铰接，另一端铰接在一起形成一定的角度，整体近似三角锥，并且为对称结构。四根斜撑构件21铰接在一起的位置施加向下的张拉力，如图1所示。根据力学分析，张拉力通过倾斜的斜撑构件21可以分解出水平横向力，依据水平横向力在一定程度上抵消桥塔塔柱10自重和施工产生的弯矩影响。由应力的计算公式可知，减少弯矩可以有效降低桥塔塔柱10应力。以下公式只考虑横桥向。

K——安全系数，R——根部混凝土的极限拉应力。将式(1-1)、(1-2)和(1-3)带入式(2-1)后得到式(2-2)。

如图1所示，在铰接处施加一个竖向F的力，要计算斜撑构件21产生的水平横向力，以下进行力学分析。由几何构造可知，每根斜撑构件21上受到竖直作用的大小为0.25F，每根斜撑构件21上的力为F_斜，再分解为与桥塔塔柱10在同一平面上的F^*。

α——斜撑构件与水平面投影的角度。

F*分解成沿桥塔塔柱10的横向力f_横向与纵向力f_纵向，如下式。

B——桥塔塔柱之间的跨度，b——桥塔塔柱截面宽度。

f_横向即为所需的斜撑构件的水平力，合并式(1-1)和(1-2)可得：

上述计算验证了本方案中斜撑装置布局的合理性，具有实用价值。如果成对设置两个斜撑装置，得到上述式子用于指导和调节张拉力。

在实际设计中，斜撑构件21属于压杆的一种，需要考虑温度、挠度、变形等情况，比如说斜撑构件21受力后，会存在极少量的受力点下移、杆身弯曲或压缩变短等情况。所以施工前也要对这部分进行校核。

下面以一座大桥为例分析各个因素(变量有张拉力F、斜撑构件与水平面之间的夹角α和桥塔塔柱10各个高度位置的应力σ，非变量有桥塔塔柱10之间的跨度、桥塔塔柱10截面宽度、斜支撑件结构)的关系。本实施例中，斜撑构件21采用φ530×10mm的钢管，回转半径i＝0.1839m，弹性模量E＝2.06×10⁵MPa，钢管材料容许抗压、抗拉、抗弯应力[σ]＝145MPa。桥塔塔柱10与水平面夹角为78°，桥塔塔柱10截面为箱型截面(如图3所示)，截面面积为S＝31.062m²，两根桥塔塔柱10底部跨度B＝34m，桥塔塔柱10根部外侧混凝土受拉应力不能大于1MPa。

不设置任何辅助支撑时，桥塔塔柱10施工浇筑混凝土在根部外侧产生的弯矩和轴力如下表所示(只计算自重)。

表1

注：应力σ为正说明桥塔塔柱10的根部外侧受拉，为负说明桥塔塔柱10根部外侧受压。

数据表明，桥塔塔柱10浇筑越高，产生的弯矩、轴力和应力越大，当超过混凝土的极限拉应力，则必须对桥塔塔柱10施加水平横向力限制桥塔塔柱应力在1MPa以内。表1表示，当桥塔塔柱10高度为32m时应力为1.135N/mm²，超过了1MPa，因此必须在施工高度达到32m之前对桥塔塔柱10施加水平横向力。结合附图4更直观。由图4可知，桥塔塔柱10根部外侧应力σ随着高度h的增大而增大。下面进一步分析张拉力F、斜撑构件21与水平面之间的夹角α和桥塔塔柱各个高度位置的应力σ的关系。

实施例一：设置张拉力F＝200kN、桥塔塔柱受到水平横向力的高度h＝28m，改变α角(由小变大)，计算得到f_横向和桥塔塔柱根部外侧的应力σ，并验证结构是否安全。

表2

由表2可知，当F和h一定时，α角越小，斜撑构件21分解的f横向越大，能有效抵消桥塔塔柱10自重产生的应力σ。通过表2数据可知，当α角在45°内，桥塔塔柱10根部外侧混凝土的应力σ未超过1MPa；当α角小于1°时，σ_钢筋为201.377MPa，超过了钢筋的屈服应力([σ]＝145MPa)，故α角不应小于1°。综上所述，α角的取值范围宜为2°～45°。

实施例二：设置张拉力F＝400kN、桥塔塔柱10受到水平横向力的高度h＝28m，改变α角(由小变大)，计算得到f横向和桥塔塔柱10根部外侧的应力σ，并验证结构是否安全。

表3

由表3可知，当F和h一定时，α角越小，斜撑构件21分解的f横向越大，能有效抵消桥塔塔柱10自重产生的应力σ。通过表2数据可知，当α角在45°内，桥塔塔柱10根部外侧混凝土的应力σ未超过1MPa；当α角小于1°时，σ_钢筋为201.377MPa，超过了钢筋的屈服应力([σ]＝145MPa)，故α角不应小于1°。综上所述，α角的取值范围宜为2°～45°。

实施例三：设置张拉力F＝200kN、桥塔塔柱10受到水平横向力的高度h＝32m，改变α角(由小变大)，计算得到f横向和桥塔塔柱根部外侧的应力σ，并验证结构是否安全。

表4

由表4可知，当F和h一定时，α角越小，斜撑构件21分解的f横向越大，能有效抵消桥塔塔柱10自重产生的应力σ。通过表2数据可知，当α角为40°时，桥塔塔柱10根部外侧混凝土的应力σ超过了1MPa；当α角小于1°时，σ_钢筋为197.618MPa，超过了钢筋的屈服应力([σ]＝145MPa)，故α角不应小于1°。综上所述，α角的取值范围宜为2°～35°。

结合表2和表3，可知当角度α不变时，张拉力F越大，应力σ越小，桥塔塔柱10的根部越安全。其中角度α越小，改变张拉力后，改变桥塔塔柱10根部外侧的应力效果越明显；角度α越大，改变桥塔塔柱10受到水平横向力的高度后，改变桥塔塔柱10根部外侧的应力效果越明显。

分析式2-8可知，由于上、下端的竖向力是相同的，故应该考虑上、下端斜撑构件位置的高度以及斜撑角度对组合斜撑的影响，根据桥塔塔柱的尺寸可以计算出公式中

与高度的关系。高度越高，

越小，在竖向力和斜撑角度相同的情况下，得到的水平横向力越小。考虑上下端斜撑的比值与B、b的关系，假定B下为25m，计算上下端斜撑之间不同高度差水平横向力比值的关系，结果如表1所示。角度一：上端斜撑的角度为4°，下端斜撑的角度为6°；角度二：上端斜撑的角度为4°，下端斜撑的角度为7°；角度三：上端斜撑的角度为4°，下端斜撑的角度为8°。

表1上下端斜撑、斜撑角度与水平横向力比值的关系

根据表1分析可知，角度差相同的而情况下，上下端高度差越大，水平横向力的比值越小；高度差相同的而情况下，上下端的角度差越大，水平横向力的比值越大。总体来看，角度差相同的而情况下，高度差引起的水平横向力的比值差别不大，高度差相同的而情况下，角度差引起的水平横向力的比值差别较大，如图7所示。图7中三条曲线的斜率大致相同，说明角度差引起的水平横向力的比值不会随高度差的改变而改变。

根据上述分析可知，在确定竖向力的情况下，桥塔塔柱10施工高度越高，上端的斜撑构件21需要设置的角度越小，才能获得与下端的斜撑构件21等效果的水平横向力。水平横向力的具体数值应根据桥塔塔柱10各个控制截面的应力确定，欲通过调节竖向力控制桥塔塔柱10应力为确定的数值，则需要根据计算确定上、下端斜撑构件21的角度，原则上为上端的斜撑构件21与水平面角度应比下端的斜撑构件21的小。

如图8所示，使用对拉组合系统作用于东合大桥。在20m处设置下端的斜撑装置，在36m处设置上端的斜撑装置，通过卷轴机收缩钢绞线实现两个装置的竖向力，上端设置600kN竖直向下的拉力，下端设置600kN竖直向上的拉力。上端、下端斜撑角度设置为4°，下端斜撑角度6°。通过计算可以得到对拉组合斜撑装置对桥塔塔柱10的各个高度应力值，桥塔塔柱10所受应力在许可应力范围之内。

如图9所示，使用对拉组合系统作用于苏通大桥。苏通大桥索塔采用倒Y形，高度约为300米，混凝土等级为C50。中塔柱高134.8m，每个施工节段4.5m，最后一节为4.3m，塔柱中、下塔柱横桥向外侧面的斜率为1/7.9295，内侧面的斜率为1/8.4489。桥塔塔柱10采用不对称的单箱单室箱梁断面，尺寸为10.826×6.50m，壁厚为120cm。对拉组合斜撑装置竖向力为F＝1500kN，角度为4°，下方斜撑装置设置高度为45米，上方的斜撑装置设置高度为90米。根据图9显示，对苏通大桥只使用一组对拉斜撑系统，桥塔塔柱应力控制均在1MPa，大大减少了传统水平横撑的数量，具有显著的经济效益。补充说明，原设计方案中，苏通大桥的中塔柱施工时需要传统的七道横撑，采用本方案之后仅仅需要一对。

前述对本发明的具体示例性实施方案的描述是为了说明和例证的目的。这些描述并非想将本发明限定为所公开的精确形式，并且很显然，根据上述教导，可以进行很多改变和变化。对示例性实施例进行选择和描述的目的在于解释本发明的特定原理及其实际应用，从而使得本领域的技术人员能够实现并利用本发明的各种不同的示例性实施方案以及各种不同的选择和改变。本发明的范围意在由权利要求书及其等同形式所限定。

Claims (9)

1.桥塔斜支撑的对拉组合装置，其特征在于包括：

两个桥塔塔柱、至少一对斜撑装置和施力装置，两个所述桥塔塔柱倾斜布置，两个所述斜撑装置成对布置在两个所述桥塔塔柱之间的不同高度；

每一个所述斜撑装置均包括一个受力件和四个斜撑构件，四条所述斜撑构件围绕在所述受力件的侧面形成X形布局，所述斜撑构件与所述受力件之间为铰接，每两条斜撑构件的延伸方向位于同一条直线上，同一所述斜撑装置的四条所述斜撑构件的长度均相同；

一对斜撑装置中，位于下方的斜撑装置的四条所述斜撑构件的端部分别铰接于所述桥塔塔柱，位于上方的斜撑装置的四条所述斜撑构件的端部分别铰接于所述桥塔塔柱，两个所述受力件彼此远离或靠近，相应地所述斜撑构件与水平面之间存在夹角；

施力装置，所述施力装置的一端连接其中一个受力件作为支点、另一端连接另一个受力件作为施力点，所述施力装置同时对两个受力件施力后各个斜撑构件产生支撑两个桥塔塔柱的横桥向的水平推力。

2.根据权利要求1所述的对拉组合装置，其特征在于：同一对的所述斜撑装置的两个受力件彼此远离，位于下方的斜撑装置的受力件所在高度低于斜撑构件，位于上方的斜撑构件的受力件所在高度高于斜撑构件。

3.根据权利要求2所述的对拉组合装置，其特征在于：所述施力装置为卷轴机，卷轴机悬置设置，卷轴机的上下两端通过牵引绳分别拉动、靠拢两个受力点，卷轴机收缩两个牵引绳施加作用力。

4.根据权利要求2所述的对拉组合装置，其特征在于：所述施力装置为液压拉杆，液压拉杆固定于其中一个受力件，液压拉杆的另一端通过牵引绳连接另一个受力件，液压拉杆缩短牵引绳施加作用力。

5.根据权利要求1所述的对拉组合装置，其特征在于：同一对的所述斜撑装置的两个受力件彼此靠近，位于下方的斜撑装置的受力件所在高度高于斜撑构件，位于上方的斜撑装置的受力件所在高度低于斜撑构件。

6.根据权利要求5所述的对拉组合装置，其特征在于：所述施力装置为液压推杆，液压推杆悬置设置，液压推杆的一端固定于其中一个受力件，液压推杆的另一端通过连杆连接另一个受力件，液压推杆伸长施加作用力。

7.根据权利要求1至6任一项所述的对拉组合装置，其特征在于：一对斜撑装置的上下高度差为15m～45m。

8.根据权利要求7所述的对拉组合装置，其特征在于：所述斜撑构件与水平面的夹角为4°～10°。

9.适用于权利要求1至8任一项所述的对拉组合装置的施工方法，其特征在于包括以下步骤：

S1.制作斜撑装置，准备施力装置；

S2.由桥塔塔柱底部向上施工桥塔塔柱，同时监控桥塔塔柱的根部外侧位置的应力变化，两个桥塔塔柱彼此呈靠拢或倾斜状态，；

S3.当桥塔塔柱施工到规划高度后，在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，施工位于下方的斜撑装置，将斜撑构件安装到桥塔塔柱，四条斜撑构件的一端铰接牛腿、另一端铰接受力件，四条斜撑构件均为倾斜状态，受力件位于预定高度，在地面临时安装一个施力装置，通过施力装置给斜撑构件施力临时支撑桥塔塔柱；

S4.继续向上施工桥塔塔柱至预定高度后，在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，施工位于上方的斜撑装置，将斜撑构件安装到桥塔塔柱，四条斜撑构件的一端铰接牛腿、另一端铰接受力件，四条斜撑构件均为倾斜状态，受力件位置预定高度，在地面临时安装另一个施力装置，通过施力装置给斜撑构件施力临时支撑桥塔塔柱；

S5.在上下两个斜撑装置之间设置另一个施力装置，施力装置逐步施加对拉力，同时逐步释放临时安装于地面的两个施力装置的张拉力直至为0；

S6.设置步骤S5中对拉力，设定桥塔塔柱之间的跨度为B，桥塔塔柱的截面宽度为b，斜撑构件与水平面投影的角度为α，受力件受到的张拉力为F，一根斜撑构件所产生的水平力为f_横向，位于上方的斜撑构件所产生的水平力为f_上，位于下方的斜撑构件所产生的水平力为f_下，则

得到上述式子用于指导和调节张拉力；

S7.继续向上施工桥塔塔柱至规划高度；如果需要设置多对斜撑装置，重复所述步骤S3～S6，直至桥塔塔柱所有横梁施工完毕或两个桥塔塔柱合拢；

S8.然后拆除所有斜撑装置及位于地面的施力装置。

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