CN113338162B - 多斜撑支撑桥塔的施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及桥塔施工领域，具体公开了多斜撑支撑桥塔的施工方法，包括制作斜撑装置、逐步施工桥塔以及在施工程中将斜撑装置安装到两个塔柱之间，最后给斜撑装置施加张拉力从而横桥向支撑起两个塔柱。本发明采用多个三角锥斜撑形式，在斜撑装置顶端施加向下竖向力，从而分解出多个横桥向水平推力作用在塔柱上，以此减少自重和施工载荷产生的桥塔塔柱底部外侧及第一道斜撑处桥塔塔柱外侧拉应变。斜撑装置施加竖向力的方法较为简单，实现内力可调且效率高；在相同支撑效果的要求下，多斜撑装置可显著降低临时多水平横撑的道数，斜撑构件截面较传统多道水平横撑具有截面小、重量轻、施工便捷等优点，具有显著的工程意义和经济社会效益。

Description

多斜撑支撑桥塔的施工方法

技术领域

本发明属于桥塔施工领域，特别涉及一种多斜撑支撑桥塔的施工方法。

背景技术

桥塔塔柱横桥向多设计为倾斜结构，目的是表达高耸桥塔个性和视觉效果，桥梁的整体造型反映出建造师对美学的追求和文化的表达。更重要的是，桥塔塔柱设计必须适用于拉索或主缆的布置，传力应简单明确，在恒载的作用下，桥塔塔柱应尽可能处于轴心受压的状态。通常来看，桥塔塔柱的布置有单柱式、A字形、倒Y形和H形等几种。其中A字形和倒Y形在顺桥向刚度大，有利于承受桥塔塔柱两侧的不平衡拉力，A字形还可以减少主梁在桥塔塔柱处的负弯矩。由于桥塔塔柱独特的结构，桥塔塔柱自重及施工载荷垂直于桥塔塔柱方向的分力使桥塔根部弯矩随着设计倾斜角度的增大相应增大，无论成桥状态还是施工过程中，桥塔塔柱均在钝角方向产生拉应变或较小压应变。拉应力达到一定数值时可能引起桥塔塔柱底部混凝土的开裂，影响桥塔塔柱的外观和使用寿命。为防止这种情况的发生，通常采用一定的方法将桥塔塔柱不出现拉应力或拉应力在1MPa左右。

传统控制桥塔塔柱应力的方法有三种：一是满堂支架法，此方法工作量大、工作效率低且具有较大的危险性；二是设置横向水平撑，此法虽减少了工作量，但不能克服桥塔塔柱因自重产生的变形和侧向位移；三是使用千斤顶将方法二中的被动支撑变为主动支撑，此法虽然改进了以上两种方法的缺点，但是水平横撑构造上较长、内力大，为保障受力稳定性而采取较大截面，致使重量较大，因此现有水平横撑设置难度大、费用高、耗时较长、可靠性差。尤其是桥塔较高、斜度较大时，需设置多道横向水平撑或前述几种方案进行组合应用，现有技术、装备的弊端愈发突显。为了提高桥塔施工质量，降低时间成本及经济成本，急需一种横向水平力施加效率高、构造简单、重量较轻、内力可调的桥塔施工水平横向力施加方法，解决桥塔施工现有技术及装备的不足。

发明内容

本发明的目的在于提供一种多斜撑支撑桥塔的施工方法，提高桥塔施工过程的安全性和效率，降低施工成本。

为实现上述目的，本发明提供了多斜撑支撑桥塔的施工方法，包括以下步骤：

S1.制作若干组斜撑装置，每一组所述斜撑装置均包括四条斜撑构件和一个受力件，四条斜撑构件围绕在受力件的侧面形成X形布局，各条所述斜撑构件的一端与受力件之间采用铰接连接，每两条斜撑构件的延伸方向位于同一条直线上，同一组的四条所述斜撑构件的长度相同，不同组的斜撑构件可以选用不同的长度；

S2.开始施工桥塔塔柱，两个桥塔塔柱彼此呈靠拢和倾斜状态，同时实时监控桥塔塔柱的各个控制位置的应力变化，特别是桥塔塔柱的根部或其他控制截面外侧的应力变化，比如在浇筑桥塔塔柱时预埋应力传感器，当桥塔塔柱施工到第一个规划高度后，在桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，以及安装第一组斜撑装置到该牛腿所在的位置，此时四条斜撑构件的一端分别铰接牛腿，确保受力件所在高度高于所述牛腿所在高度，受力件位于两个桥塔塔柱的中间，四条斜撑构件均为倾斜状态；

S3.在地面设置牵引机构，通过牵引机构.给所述受力件施加竖直方向向下的张拉力，四条斜撑构件为对称布局均匀传递张拉力，此时张拉力通过斜撑构件将力传递给两个桥塔塔柱，一部分张拉力被分成对称地左右支撑两个桥塔塔柱的推力，确保桥塔塔柱各个控制位置的应力均在安全范围内，特别是桥塔塔柱的根部外侧的应力，设定桥塔塔柱之间的跨度为B，桥塔塔柱的截面宽度为b，斜撑构件与水平面投影的角度为α，受力件受到的张拉力为F，一根斜撑构件所产生的水平力为f_横向，则

桥塔塔柱在该高度受到的水平力为2·f_1横向；

S4.继续往上施工桥塔塔柱至另一个规划高度，继续在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，以及安装一组新的斜撑装置到该牛腿所在的位置，此时四条斜撑构件的一端分别铰接牛腿，确保所述受力件所在高度高于所述牛腿所在高度，受力件位于两个桥塔塔柱的中间，四条斜撑构件均为倾斜状态，在地面给当前这组的受力件施加张拉力，调整下方的各组斜撑装置的张拉力，确保桥塔塔柱各个控制位置的应力均在安全范围内，特别是桥塔塔柱的根部外侧的应力；不同斜撑装置的牵引绳均位于中间位置，实际上两个桥塔塔柱的跨度大，牵引绳所在的中间位置可以适当存在偏差(5cm以内)，以避免上下的牵引绳相互干扰，则

n为自然数，

桥塔塔柱在该高度受到的水平力为2·f_n横向，桥塔塔柱的根部外侧受到不同高度的多个水平力共同叠加作用，不同高度的水平力再结合其所在高度最终换算出桥塔塔柱的根部外侧的应力；

S5.重复所述步骤S4至施工两个桥塔塔柱至最终的规划高度，在两个桥塔塔柱之间的不同高度设置若干混凝土支撑加固桥塔塔柱之后，拆除全部斜撑装置。

作为上述方案的改进，所述步骤S3和所述步骤S4中，在各个所述受力件的正下方的地面固定安装电动伸缩杆或液压杆或卷扬机，牵引机构与地面固定连接(比如通过地钉)，然后通过牵引绳连接所述受力件，每个受力件对应不同的牵引绳。

作为上述方案的改进，所述受力件为环状结构，所述受力件的中间具有穿孔，此时受力件的外侧铰接斜撑构件，受力件的内侧连接牵引绳。上方的牵引绳也可以穿过下方的受力件的内侧，如此方便各条牵引绳均在靠近两个桥塔塔柱之间的中点。

作为上述方案的改进，所述牵引绳上设置用于省力的动滑轮组。

作为上述方案的改进，斜撑构件在受力状态下，斜撑装置与水平面的夹角为5°～20°，同一组的四条斜撑构件与水平面的夹角相同。

作为上述方案的改进，所述斜撑构件为钢管或型钢或多条较短的斜撑构件的组合，同一组的四条斜撑构件选用相同的规格。

作为上述方案的改进，桥塔塔柱的倾斜程度为75°～85°，桥塔塔柱的最大施工高度为120m～150m，相邻两层的斜撑装置的高度落差为20m～40m。

本发明具有如下有益效果：现将传统方法进行优化研究，改为三角锥斜撑形式，其原理是在斜撑装置顶端施加竖向力，从而分解出水平推力作用在桥塔塔柱上，以此减少自重和施工载荷产生的外侧应力。斜撑装置施加向下竖向力的方法较为简单，实现内力可调且效率高；与传统的水平横撑相比，在相同支撑效果的要求下，本发明的斜撑装置便能显著地取代多组水平横撑；具有桥塔施工质量好、时间成本低及经济效益好，本发明的桥梁施工横向水平力施加效率高、构造简单、重量较轻、内力可调的桥塔施工水平横向力施加方法，解决桥塔施工现有技术及装备的不足。

附图说明

图1是斜撑装置与两个桥塔塔柱的连接示意图；

图2是斜撑装置的俯视示意图；

图3是桥塔塔柱的横截面示意图；

图4是自重情况下桥塔塔柱高度与根部外侧应力的示意图；

图5是依次设置三道斜撑桥塔塔柱各个高度位置的应力示意图。

附图标记说明：10、桥塔塔柱；21、斜撑构件；22、受力件。

具体实施方式

下面结合附图，对本发明的具体实施方式进行详细描述，但应当理解本发明的保护范围并不受具体实施方式的限制。

参照图1至图5，本发明公开了一种多斜撑支撑桥塔的施工方法，创新点是提出新的便于传递、控制力的斜撑装置及其对应的施工方法，实现更好的临时保护桥塔塔柱10的效果。

如图1所示，先介绍单个斜撑装置的原理。斜拉桥的桥塔塔柱10通常分节浇筑(如图1所示可以看到四节)，自重的增量随桥塔塔柱10施工高度变化。令桥塔塔柱10横向倾斜与地面的水平夹角为β，桥塔塔柱10分节施工，混凝土的容量为25kN/m³，桥塔塔柱10截面面积为S，桥塔塔柱10的垂直距离为h，桥塔塔柱10设计总高为H。下面论述暂时考虑自重影响，因施工载荷数值较小，可暂不考虑施工荷载。

桥塔塔柱自重计算：

桥塔塔柱根部自重产生弯矩：

桥塔塔柱根部自重产生轴力：

结合上述三个式子和附图4可知，当角度β一定时，桥塔塔柱10根部自重产生的弯矩与施工垂直距离h²有关，其轴力与h有关；当高度h一定时，在0°～45°之间的角度β越大，桥塔塔柱10根部自重产生的弯矩和轴力越小。

优化的斜撑装置，本实施例也称为斜撑，采用四根铰接的钢管一端与桥塔塔柱10铰接，另一端铰接在一起形成一定的角度，整体近似三角锥，并且为对称结构。四根斜撑构件21铰接在一起的位置施加向下的张拉力，如图1所示。根据力学分析，张拉力通过倾斜的斜撑构件21可以分解出水平横向力，依据水平横向力在一定程度上抵消桥塔塔柱10自重和施工产生的弯矩影响。由应力的计算公式可知，减少弯矩可以有效降低桥塔塔柱10应力。以下公式只考虑横桥向。

K——安全系数，R——根部外侧混凝土的极限拉应力。将式(1-1)、(1-2)和(1-3)带入式(2-1)后得到式(2-2)。

如图1所示，在顶端铰接处施加一个竖向F的力，要计算斜撑构件21产生的水平横向力，以下进行力学分析。由几何构造可知，每根斜撑构件21上受到竖直作用的大小为0.25F，每根斜撑构件21上的力为F_斜，再分解为与桥塔塔柱10在同一平面上的F^*。

α——斜撑构件与水平面投影的角度。

F*分解成沿桥塔塔柱10的横向力f_横向与纵向力f_纵向，如下式。

B——桥塔塔柱之间的跨度，b——桥塔塔柱截面宽度。

f_横向即为所需的斜撑构件的水平力，合并式(1-1)和(1-2)可得：

上述计算验证了本方案中斜撑装置布局的合理性，具有实用价值。

在实际设计中，斜撑构件21属于压杆的一种，需要考虑温度、挠度、变形等情况，比如说斜撑构件21受力后，会存在极少量的受力点下移、杆身弯曲或压缩变短等情况。所以施工前也要对这部分进行校核。

下面以一座大桥为例分析各个因素(变量有张拉力F、斜撑构件与水平面之间的夹角α和桥塔塔柱10各个高度位置的应力σ(不同高度设置对应的控制点，然后将各个控制点制成连续的曲线)，非变量有桥塔塔柱10之间的跨度、桥塔塔柱10截面宽度、斜撑装置结构)的关系。本实施例中，斜撑构件21采用φ530×10mm的钢管，回转半径i＝0.1839m，弹性模量E＝2.06×10⁵MPa，钢管材料容许抗压、抗拉、抗弯应力[σ]＝145MPa。桥塔塔柱10与水平面夹角为78°，桥塔塔柱10截面为箱型截面(如图3所示)，截面面积为S＝31.062m²，两根桥塔塔柱10底部跨度B＝34m，桥塔塔柱10根部外侧混凝土受拉应力不能大于1MPa。

不设置任何辅助支撑时，桥塔塔柱10施工浇筑混凝土在根部产生的弯矩和轴力如下表所示(只计算自重)。

表1

注：应力σ为正说明桥塔塔柱10根部外侧受拉，为负说明桥塔塔柱10根部外侧受压。

数据表明，桥塔塔柱10浇筑越高，产生的弯矩、轴力和应力越大，当超过混凝土的极限拉应力，则必须对桥塔塔柱10施加水平横向力限制桥塔塔柱应力在1MPa以内。表1表示，当桥塔塔柱10高度为32m时应力为1.135N/mm²，超过了1MPa，因此必须在施工高度达到32m之前对桥塔塔柱10施加水平横向力。结合附图4更直观。由图4可知，桥塔塔柱10根部外侧应力σ随着高度h的增大而增大。下面进一步分析张拉力F、斜撑构件21与水平面之间的夹角α和桥塔塔柱各个高度位置的应力σ的关系。

实施例一：设置张拉力F＝200kN、桥塔塔柱受到水平横向力的高度h＝28m，改变α角(由小变大)，计算得到f横向和桥塔塔柱根部的外侧应力σ，并验证结构是否安全。

表2

由表2可知，当F和h一定时，α角越小，斜撑构件21分解的f_横向越大，能有效抵消桥塔塔柱10自重产生的应力σ。通过表2数据可知，当α角在45°内，桥塔塔柱10根部外侧混凝土的应力σ未超过1MPa；当α角小于1°时，σ_钢筋为201.377MPa，超过了钢筋的屈服应力([σ]＝145MPa)，故α角不应小于1°。综上所述，α角的取值范围宜为2°～45°。

实施例二：设置张拉力F＝400kN、桥塔塔柱10受到水平横向力的高度h＝28m，改变α角(由小变大)，计算得到f横向和桥塔塔柱10根部的外侧应力σ，并验证结构是否安全。

表3

由表3可知，当F和h一定时，α角越小，斜撑构件21分解的f横向越大，能有效抵消桥塔塔柱10自重产生的应力σ。通过表2数据可知，当α角在45°内，桥塔塔柱10根部外侧混凝土的应力σ未超过1MPa；当α角小于1°时，σ_钢筋为201.377MPa，超过了钢筋的屈服应力([σ]＝145MPa)，故α角不应小于1°。综上所述，α角的取值范围宜为2°～45°。

实施例三：设置张拉力F＝200kN、桥塔塔柱10受到水平横向力的高度h＝32m，改变α角(由小变大)，计算得到f_横向和桥塔塔柱根部外侧的应力σ，并验证结构是否安全。

表4

由表4可知，当F和h一定时，α角越小，斜撑构件21分解的f横向越大，能有效抵消桥塔塔柱10自重产生的应力σ。通过表2数据可知，当α角为40°时，桥塔塔柱10根部外侧混凝土的应力σ超过了1MPa；当α角小于1°时，σ_钢筋为197.618MPa，超过了钢筋的屈服应力([σ]＝145MPa)，故α角不应小于1°。综上所述，α角的取值范围宜为2°～35°。

结合表2和表3，可知当角度α不变时，张拉力F越大，应力σ越小，桥塔塔柱10的根部外侧越安全。其中角度α越小，改变张拉力后，改变桥塔塔柱10根部外侧的应力效果越明显；角度α越大，改变桥塔塔柱10受到水平横向力的高度后，改变桥塔塔柱10根部外侧的应力效果越明显。

验证完单个斜撑装置的实用效果，回到多个斜撑装置在不同高度的设计方案，并以苏通长江大桥为例讨论斜撑装置的优势。苏通大桥索塔采用倒Y。中桥塔塔柱高134.8m，每个施工阶段4.5m，最后一节为4.3m，桥塔塔柱中、下桥塔塔柱横桥向外侧面的斜率为1/7.9295，内侧面的斜率为1/8.4489。桥塔塔柱采用不对称的单箱单室箱梁断面，尺寸为10.826×6.50m，壁厚为120cm。

部分桥塔塔柱10已经施工完毕，查阅中港第二航务工程局的施工报告有以下内容：根据分析计算结果，桥塔塔柱共设七道水平支撑，水平支撑安装后即施加主动顶推力。为便于施工时预埋预埋件，统一将支撑设置在桥塔塔柱每次节段混凝土的接缝之上250cm。水平支撑安装位置及顶撑力见表5。

表5

根据施工过程中水平支撑的最大被动受力，中桥塔塔柱第一道水平支撑采用两根φ1400×20mm钢管，第二道水平支撑采用两根φ1400×16mm钢管，第三至第六道水平支撑采用两根φ1400×14mm钢管，第七道水平支撑采用两根φ1400×12mm钢管。钢管支撑通过预埋件锥形螺栓、连接支座与桥塔塔柱固定。

如果替换为本方案中的结构，共设置三道斜撑装置(下文简称为第一道、第二道和第三道)，每道斜撑装置施加的张拉力为F＝1000kN，三道斜撑装置的斜撑构件21与水平面的夹角均为4°，统一使用φ1400×14mm的钢管，效果如下(包含安装位置和应力情况)。

表6

注：此处的f_横向为桥塔塔柱同一侧两根斜撑构件的水平横向力叠加。当在更高处设置斜撑装置(改变上面的受力件22受到的张拉力)，桥塔塔柱根部或其他控制截面应力和下方的斜撑装置的截面会发生变化，上面斜撑装置施加的力越大，桥塔塔柱根部和下方的斜撑装置的截面拉应力越小。在设置更高处的斜撑装置时，还需要考虑到下方的斜撑装置已经存在的作用力。

结合表6和图5，苏通长江大桥原需设置七道水平支撑，若改为斜撑装置，则只需要设置三个斜撑装置，从而减少施工步骤，节省成本。设置第一道之后，桥塔塔柱10继续向上施工到76.5m、未设置第二道时，桥塔塔柱根部外侧混凝土应力为0.03N/mm²，第一道所在高度的混凝土应力为0.72N/mm²；对应图5中最上一条曲线。设置第二道之后，桥塔塔柱10继续向上施工到117m、未设置第三道时，桥塔塔柱根部外侧混凝土应力为-0.34N/mm²，第二道所在高度的混凝土应力为0.52N/mm²，第三道将要设置的位置的混凝土应力为0.48N/mm²；对应图5中中间的曲线。设置第三道之后，桥塔塔柱10继续向上施工到中桥塔塔柱顶端时，桥塔塔柱根部外侧混凝土应力为-1.86N/mm²，第一道所在高度的混凝土应力为-0.71N/mm²，第二道所在高度的混凝土应力为-0.14N/mm²，第三道所在高度的混凝土应力为-0.16N/mm²；对应图5中最下方的曲线。桥塔塔柱10的偏移量通过叠加计算得到，当全部设置三道斜撑装置之后，桥塔塔柱10的偏移量达到了35.53mm。

该实施例可知，设置第二道时混凝土拉应力最高点在第一道所在高度，设置第三道时混凝土拉应力最高点在第一道所在高度，同时第二道所在高度的应力存在突变。因此在设置斜撑装置时不能只考虑桥塔塔柱混凝土根部外侧的应力，其他斜撑装置也应该加以计算。

结论：斜撑装置可以通过设置斜撑构件与水平面的角度获得较大的水平横向力，在保证安全的前提下能有效地减少桥塔塔柱施工时因为自重和施工载荷引起的混凝土开裂。获得较大的水平横向力可以减少斜撑装置的数量，节省成本。

在其他实施例中，第一道可以施加600kN，第二道施加800kN，第三道施加1000kN，从而将桥塔塔柱10的根部外侧以及其他位置的应力降低在安全范围之内。考虑到前期施工的斜撑装置需要施加较大的力，可以在施工更高位置的斜撑装置之后，再降低下方的斜撑装置的张拉力。

综上所述，斜拉桥桥塔塔柱运用本方案在理论上具有可行性，通过施加较小的竖向力可以得到较大的水平横力，从而将桥塔塔柱10的拉应力控制在1MPa之内，能有效地减少传统临时横撑的数量，节省工时，提高效率。根据本方案的几何构造，斜撑构件21的角度越小得到的水平横向力越大，考虑装置的安全性需设置角度的最小值，考虑水平横向力克服桥塔塔柱10自重的应力的效果，需设置角度的最大值。因此根据桥塔塔柱10的高度和张拉力的不同，角度的选取有一个安全范围，然后在该范围内取最优值。由于斜撑装置两端与桥塔塔柱10铰接，因此为静定结构，相较于超静定结构的临时横撑无需考虑温度变化的影响。

前述对本发明的具体示例性实施方案的描述是为了说明和例证的目的。这些描述并非想将本发明限定为所公开的精确形式，并且很显然，根据上述教导，可以进行很多改变和变化。对示例性实施例进行选择和描述的目的在于解释本发明的特定原理及其实际应用，从而使得本领域的技术人员能够实现并利用本发明的各种不同的示例性实施方案以及各种不同的选择和改变。本发明的范围意在由权利要求书及其等同形式所限定。

Claims (7)

1.多斜撑支撑桥塔的施工方法，其特征在于包括以下步骤：

S1.制作若干组斜撑装置，每一组所述斜撑装置均包括四条斜撑构件和一个受力件，四条斜撑构件围绕在受力件的侧面形成X形布局，各条所述斜撑构件的一端与受力件之间采用铰接连接，对角线上两条斜撑构件在水平面投影的延伸方向位于同一条直线上，同一组的四条所述斜撑构件的长度相同；

S2.开始施工桥塔塔柱，两个桥塔塔柱彼此呈靠拢或倾斜状态，同时实时监控桥塔塔柱的根部外侧位置的应力变化，当桥塔塔柱施工到第一个规划高度后，在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，以及安装第一组斜撑装置到该牛腿所在的位置，此时四条斜撑构件的一端分别铰接牛腿，确保受力件所在高度高于所述牛腿所在高度，受力件位于两个桥塔塔柱的中间，四条斜撑构件均为倾斜状态；

S3.在地面给所述受力件施加竖直方向向下的张拉力，四条斜撑构件为对称布局均匀传递张拉力，此时张拉力通过斜撑构件将力传递给两个桥塔塔柱，一部分张拉力被分成对称地左右支撑两个桥塔塔柱的推力，确保桥塔塔柱的根部或其他控制截面外侧的应力均在安全范围内，设定桥塔塔柱之间的跨度为B，桥塔塔柱的截面宽度为b，斜撑构件与水平面投影的角度为α，受力件受到的张拉力为F，一根斜撑构件所产生的水平力为f_横向，则

，

桥塔塔柱在该高度受到的水平力为2·f_1横向；

S4.继续往上施工桥塔塔柱至另一个规划高度，继续在两个桥塔塔柱彼此靠近的内侧分别设置四个牛腿，以及安装一组新的斜撑装置到该牛腿所在的位置，此时四条斜撑构件的一端分别铰接牛腿，确保所述受力件所在高度高于所述牛腿所在高度，受力件位于两个桥塔塔柱的中间，四条斜撑构件均为倾斜状态，在地面给当前这组的受力件施加张拉力，调整下方的各组斜撑装置的张拉力，确保桥塔塔柱的根部外侧位置的应力均在安全范围内，则

，n为自然数，

桥塔塔柱在该高度受到的水平力为2·f_n横向，桥塔塔柱的根部外侧受到不同高度的多个水平力共同叠加作用；

S5.重复所述步骤S4至施工两个桥塔塔柱至最终的规划高度，在两个桥塔塔柱之间的不同高度设置若干混凝土支撑加固桥塔塔柱，最后拆除全部斜撑装置。

2.根据权利要求1所述的施工方法，其特征在于：所述步骤S3和所述步骤S4中，在各个所述受力件的正下方的地面固定安装电动伸缩杆或液压杆或卷扬机，然后通过牵引绳连接所述受力件，每个受力件对应不同的牵引绳。

3.根据权利要求2所述的施工方法，其特征在于：所述受力件为环状结构，所述受力件的中间具有穿孔，此时受力件的外侧铰接斜撑构件，受力件的内侧连接牵引绳。

4.根据权利要求3所述的施工方法，其特征在于：所述牵引绳上设置用于省力的动滑轮组。

5.根据权利要求1所述的施工方法，其特征在于：斜撑构件在受力状态下，斜撑构件与水平面的夹角为5°~20°，同一组的四条斜撑构件与水平面的夹角相同。

6.根据权利要求5所述的施工方法，其特征在于：所述斜撑构件为钢管或型钢或多条较短的斜撑构件的组合，同一组的四条斜撑构件选用相同的规格。

7.根据权利要求6所述的施工方法，其特征在于：桥塔塔柱的倾斜程度为75°~85°，桥塔塔柱的最大施工高度为120m~150m，相邻两层的斜撑装置的高度落差为20m~40m。