CN113330150B - 气囊用涂布基布和包括该气囊用涂布基布的气囊 - Google Patents

气囊用涂布基布和包括该气囊用涂布基布的气囊 Download PDF

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Abstract

本发明解决了以下问题：提供：一种不太可能在缝合后具有纱线滑动并且还可以紧凑地储存的气囊用涂布基布；和一种使用该涂布基布的气囊。作为实现此目的的手段，提供了一种在经向上的卷曲率为至少12％并且在纬向上的卷曲率为至多6％的气囊用涂布基布。

Description

气囊用涂布基布和包括该气囊用涂布基布的气囊
技术领域
本公开涉及气囊用涂布基布和包括所述基布的气囊。
背景技术
近年来，气囊已经广泛用作用于车辆碰撞中的乘员保护的安全设备。作为气囊基布，一直使用通过用有机硅橡胶等涂布纺织物的表面得到的那些来确保低透气性，以足以防止充气机气体泄漏。然而，尽管使用这样的表面涂布纺织物制备的气囊(即“涂布气囊”)具有在低透气性和高耐热性方面的优点，但是这样的涂布气囊还具有以下缺点：由于涂布处理造成显著增加的成本，以及还由于基布自身的重的重量和厚度而具有差的收纳性。因此，对于涂布气囊来说满足重量和尺寸减小的市场需求变得困难。因此，对使用其表面未涂布的气囊用基布制备的气囊(即“非涂布气囊”)进行了研究。然而，为了使非涂布气囊实现与涂布气囊相同水平的透气性，基布必须具有增加的织造密度。
在各种气囊中，在宽度方向上较宽的帘式气囊等部件越来越多地作为气囊制备。因此，对于当在一个方向上折叠时可以容易地折叠的基布存的需求一直在增加。特别地，对于当在经向上折叠时可以容易地折叠以使得可以高效地切割部件的基布的需求在增加。另外，在切割时，还存在常规气囊用基布在缝合后容易产生纱线滑动的顾虑。
作为一种关于适用于在宽度方向上较宽的部件比如帘式气囊的基布的技术，已知这样的一种技术：规定涂布至原纱的油剂的量以实现相对于金属的特定摩擦系数以及控制涂布剂的涂布量，由此制备具有出色的收纳性并且适用于帘式气囊的基布(例如，专利文献1(PTL 1))。然而，这样的技术在基布具有高织造密度时可能导致收纳性劣化。
另外，由于行人和车辆乘员的安全意识增加，近期需要与以前相比甚至更低的透气性和更高的耐热性。一直存在的顾虑是：对具有常规织造密度的基布仅进行涂布处理不能够使得所得涂布气囊表现出所需性能。因此，为了实现所需的低透气性和耐热性，必须涂布具有高织造密度的基布。
引用清单
专利文献
专利文献1：JP2007-284826A
发明概述
技术问题
本公开是鉴于现有技术的上述问题而完成的。本公开的一个目的是提供一种不太可能在缝合后具有纱线滑动并且可以紧凑地储存的气囊用涂布基布；和一种使用该涂布基布制备的气囊。
问题的解决方案
本发明人进行了深入深入的研究。结果，本发明人发现可以通过以下手段解决上述问题，并且完成了本公开。更具体地，本发明人已经成功地提供了一种气囊用基布，所述气囊用基布甚至在基布具有高织造密度时也具有增加的在经向上的滑脱阻力(edgecombresistance)，并且具有降低的在经向上的刚度，两者都是通过调整气囊用基布在经向上的卷曲率实现的；所述气囊用基布在用作气囊时具有出色的缝合后纱线滑动阻力和出色的收纳性，两者都是通过将在纬向上的滑动阻力和在纬向上的刚度保持在通常使用的允许范围内实现的；所述气囊用基布还具有轻的重量；并且所述气囊用基布可以以低成本制备。具体地，本公开包括以下主题。
1.一种气囊用涂布基布，所述气囊用涂布基布在经向上的卷曲率为12％以上，并且在纬向上的卷曲率为6％以下。
2.根据项目1所述的气囊用涂布基布，其中所述涂布基布的基于两片重叠的所述基布通过悬臂法测定的在经向上的刚度为90mm以下。
3.根据项目1或2所述的气囊用涂布基布，其中所述涂布基布的基于两片重叠的所述基布片的在经向上的滑脱阻力(edgecomb resistance)为1600N以上。
4.根据项目1至3中任一项所述的气囊用涂布基布，所述气囊用涂布基布包括总纤度为400dtex以上且600dtex以下的合成纤维复丝，所述涂布基布的在经向和纬向上的织造密度都为56根/2.54cm以上，并且覆盖系数为2150以上且2600以下。
5.根据项目1至4中任一项所述的气囊用涂布基布，其中有机硅树脂的涂布量为5g/m2以上且25g/m2以下。
6.一种包括项目1至5中任一项所述的气囊用涂布基布的气囊。
发明的有益效果
通过使用根据本公开的气囊用涂布基布制备的气囊在缝合后不太可能具有纱线滑动，并且可以紧凑地打包到模块中。
实施方案描述
根据本公开的气囊用涂布基布具有12％以上、优选12.5％以上并且更优选13％以上的在经向上的卷曲率。根据本公开的气囊用涂布基布还具有6％以下、优选5.5％以下并且更优选5.0％以下的在纬向上的卷曲率。在上述数值范围内的在经向上和在纬向上的卷曲率赋予根据本公开的气囊用涂布基布具有滑脱阻力，而且所述滑脱阻力可以足以防止在将基布缝合成气囊后的纱线滑动，并且还赋予基布使得使用该基布制备的气囊能够具有出色的收纳性的刚度。
本公开中的卷曲率根据JIS L1096(2010)8.7.2的方法B中描述的方法测量。所施加的负荷为1/10g/dtex。
根据本公开的气囊用涂布基布优选具有为90mm以下的刚度，该刚度是基于两片重叠的基布通过悬臂法测定的。基于两片重叠的基布通过悬臂法测定刚度的方法是假设实际作为气囊使用时的气囊用基布的状态的测量方法。尽管较低的刚度是优选的，但是刚度实际上为70mm以上。
本公开中基于两片重叠的基布通过悬臂法测定的刚度通过以下方式测量：将一片基布沿相同方向重叠在另一片上，用缝合线(上线：1400dtex，下线：940dtex，间距：2.2mm)将一端缝合，并且根据JIS L1096(2010)8.19.1的方法A(45°悬臂法)进行测量。具体地，如以下所述进行测量。
从样品中沿经向和纬向分别切出十个测试件(约20mm×约150mm)，并且将两片基布沿相同方向彼此重叠。用缝合线(1400dtex，下线：940dtex，间距：2.2mm)将一端缝合。将五个在经向上缝合的测试件和五个在纬向上缝合的测试件单独地放置在一端具有45°斜面的光滑水平台上，使得测试件的短边与刻度基线对齐。随后，通过适当的方法使测试件缓慢地朝斜面滑动。当测试件的一端的中心点与斜面接触时，从刻度读取另一端的位置。刚度由测试件移动过的长度(mm)表示。测量五个试样中每个的正面和背面的刚度。
根据本公开的气囊用涂布基布的基于两层基布的在经向上的滑脱阻力优选为1600N以上，并且更优选1650N以上。用于确定基于两片重叠的基布的滑脱阻力的方法是假设实际作为气囊使用时的气囊用基布的状态的测量方法。1600N以上的滑脱阻力不仅可以减少在缝合基布后的纱线滑动，而且可以减少在气囊展开期间的气囊用涂布基布的过度针脚张开，使得更容易避免爆裂风险。
在本公开中，基于两片重叠的基布的滑脱阻力在两个基布片沿相同方向重叠的情况下根据ASTM D6479-15测量。具体地，在与同方向的基布样品的边缘相距5mm的位置处做记号，并且在该位置准确地用针刺穿各基布样品。将两片基布彼此重叠放置并进行测量。在经向上的滑脱阻力通过以下方式测定：将基布沿纬纱用针刺穿，并且测量在纬纱随针沿经向移动时的最大负荷。在纬向上的滑脱阻力通过以下方式测定：将基布沿经纱用针刺穿，并且测量在经纱随针沿纬向移动时的最大负荷。
根据本公开的气囊用涂布基布是由合成纤维复丝形成的纺织物。构成气囊用涂布基布的合成纤维复丝(解织纱(yarn removed from the fabric))的总纤度优选为400dtex以上且600dtex以下，并且更优选450dtex以上且550dtex以下。构成气囊用涂布基布的合成纤维复丝(解织纱)的400dtex以上的总纤度消除了对于过度提高织造密度的需求，因此抑制了经纱和纬纱的结合力的过度增加，从而使得使用所述涂布基布制备的气囊更容易具有适当的收纳性。600dtex以下的总纤度使得更容易抑制构成纺织物的纱线的刚性的过度升高。总纤度在400dtex以上且600dtex以下范围内的合成纤维复丝是优选的，因为这样的合成纤维复丝是适度柔性的，因此使得更容易赋予使用根据本公开的气囊用涂布基布制备的气囊出色的收纳性。
在本公开中，构成气囊用基布的合成纤维复丝(解织纱)的总纤度如下测定。从通过干整理(dry-finishing)步骤得到的基布解织出经纱和纬纱，并且根据JIS L 1013(2010)8.3.1进行测量。具体地，在施加初始张力的情况下准确地取长度为90cm的样品。测量绝干质量，并且使用下式计算基于校正重量的纤度(dtex)。将五次测量的平均值确定为总纤度。
F0＝1000×m/0.9×(100+R0)/100
F0：基于校正重量的纤度(dtex)
m：样品的绝干质量(g)
R0：官方水分含量(％)
根据本公开的气囊用涂布基布在经向和纬向上的织造密度都优选为56根/2.54cm以上，并且更优选57根/2.54cm以上。当以前述卷曲率纺织的气囊用涂布基布的织造密度为56根/2.54em以上时，涂布基布不太可能在纤维之间具有间隙，并且可以容易地抑制滑脱阻力的显著劣化。
在本公开中，织造密度根据JIS L1096(2010)8.6.1测量。具体地，将样品放置在平台上，并且除去不自然的褶皱和张力。在五个不同区域数出在2.54-cm区段中的经纱和纬纱的根数，并且计算每单位长度的平均值，并且将其确定为织造密度。
从重量轻和收纳性高的角度来看，在ASTM D6478-10(2014)中规定的收纳性测试中，根据本公开的气囊用涂布基布的收纳性优选为3100cm3以下，并且更优选3000cm3以下。从重量轻和出色的收纳性的角度来看，基于典型使用的涂布气囊用基布，收纳性的下限优选为1900cm3以上，并且更优选2100cm3以上；然而，下限并不特别地限于此。
本公开中的根据ASTM D6478-10(2014)的收纳性测试具体地如下进行。从样品中取宽度(纬向)为750±5mm且长度(经向)为800mm±5mm的测试件，将宽度为145mm且厚度为2mm的板沿经向的端部放置，并且将样品沿经纱折叠。将此操作进行五次以将试样折叠成手风琴形状。将板移除，并且将折叠的样品旋转90°。将宽度为95mm且厚度为2mm的板沿纬向的端部放置，然后将纺织物沿纬纱折叠。将此操作进行七次以将织物形成为手风琴形状。将折叠样品放入储存箱(底部内尺寸：100mm×150mm)中。折叠样品在特定负荷下的蓬松性(厚度)，然后使用下式计算收纳性(cm3)。将两次测量的平均值确定为收纳性。
(T20+T40+T60+...T180)*100*150/1000(cm3)
(Tα：样品在αN的负荷下的蓬松性(mm)；
测量以α进行，递增量为20)
从机械特性的角度来看，根据本公开的气囊用涂布基布的拉伸强度优选为700N/cm以上，并且更优选750N/cm以上。拉伸强度的上限没有特别限制，并且考虑到合成纤维复丝的总纤度、拉伸强度与气囊用基布的织造密度之间的关系，优选为1000N/cm以下，并且更优选900N/cm以下。
在本公开中，气囊用基布的拉伸强度根据JIS L1096(2010)8.12.1测量。具体地，在用拉伸测试仪夹持测试件，在初始张力下以200m/min的拉伸速率(测试件的宽度：50mm，夹具之间的试样长度：200mm)进行测试来测量在将基布撕裂时的强度(N)。然而，排除试样在距夹具10mm内撕裂或非正常撕裂的情况。
根据本公开的气囊用涂布基布的最大作用力下的伸长率优选为23％以上。气囊用涂布基布的伸长率在经向和纬向之间不同。因此，在经向和纬向两者上的最大作用力下的伸长率为23％以上的气囊用涂布基布使应力不可能集中于在使用该气囊用涂布基布制备的气囊展开期间未拉伸太多的部分，由此在气囊展开期间保持预定内压。气囊用涂布基布的最大作用力下的伸长率更优选为25％以上，并且甚至更优选26％以上。尽管更高的最大作用力下的伸长率是优选的，但是最大作用力下的伸长率实际上优选为40％以下，并且更优选38％以下。
在本公开中，气囊用基布的最大作用力下的伸长率根据JIS L1096(2010)8.12.1测量。具体地，在用拉伸测试仪夹持测试件的情况下在初始张力下以200m/min的拉伸速率(测试件的宽度：50mm，夹具之间的试样长度：200mm)进行测试来测量在将基布撕裂时的伸长百分比(％)。然而，排除试样在距夹具10mm内撕裂或非正常撕裂的情况。
在本公开中，考虑到本公开中限定的刚度和滑脱阻力，气囊用涂布基布的覆盖系数(CF)优选为2150以上且2600以下，并且更优选2200以上且2400以下。CF使用下式测量：
CF＝(A×0.9)1/2×(W1)+(B×0.9)1/2×(W2)
其中A和B表示经纱和纬纱的厚度(dtex)，并且W1和W2表示经纱织造密度和纬纱织造密度(根/2.54cm)。
构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝的材料没有特别限制，并且可以选自各种各样的材料。为了满足上述特性，在考虑经济效率的同时，材料优选为由聚酰胺系树脂或聚酯系树脂构成的复丝。聚酰胺系树脂的实例包括尼龙6、尼龙66、尼龙46等。聚酯系树脂的实例包括聚对苯二甲酸乙二醇酯等。其中，从热容量和柔性的角度来看，由尼龙66和/或尼龙46构成的复丝是特别优选的。
在本说明书中，“构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝”是指构成纱线，更具体地，通过将根据本公开的气囊用涂布基布解织得到的纤维；并且与用于制备根据本公开的气囊用涂布基布的原纱的合成纤维复丝不同。具体地，构成纱线的一些性质在制备气囊用涂布基布的过程期间可能与原纱的性质发生变化。甚至在此情况下，构成纱线和原纱之间的其他性质相同。
构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝可以含有在制备原纱的过程中或在制备基布的过程中典型用于改善生产率或性质的多种添加剂。构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝可以含有例如选自由以下各项组成的组中的至少一种添加剂：热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、润滑剂、抗静电剂、增塑剂、增稠剂、颜料和阻燃剂。
构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝在机械特性方面优选具有高的拉伸强度，具体地优选为6.5cN/dtex以上，更优选7.0cN/dtex以上，并且仍更优选7.5cN/dtex以上。对拉伸强度的上限没有特别限制；然而，当使用尼龙66纤维时，使用拉伸强度为9.5cN/dtex的尼龙66可以提供本公开的效果。
在本公开中，合成纤维复丝的最大作用力下的伸长率根据JIS L1013(2010)8.5.1测量。具体地，用拉伸测试仪的夹具松弛地保持样品，并且测量在将样品撕裂时的伸长率。
根据本公开的气囊用涂布基布的最大作用力下的伸长率优选为20％以上。气囊用涂布基布的伸长率在经向和纬向之间不同。因此，当气囊用涂布基布的最大作用力下的伸长率为20％以上时，应力不容易集中于在使用该气囊用涂布基布制备的气囊展开时伸长率小的部位，由此使得能够在气囊展开期间保持预定内压。气囊用涂布基布的最大作用力下的伸长率优选为23％以上，并且更优选25％以上。相对较高的最大作用力下的伸长率是优选的。然而，实际上，最大作用力下的伸长率优选为35％以下，并且更优选30％以下。
在本公开中，合成纤维复丝的最大作用力下的伸长率根据JIS L1013(2010)8.5.1测量。具体地，用拉伸测试仪的夹具松弛地保持样品，并且测量在将样品撕裂时的伸长率。
所述构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝的构成单丝的纤度没有特别限制。从确保使用该气囊用涂布基布制备的气囊的收纳性以及纺丝操作性的角度来看，纤度优选为5.0dtex以下。单丝的纤度优选为2.0dtex以上，并且更优选2.4dtex以上。
所述构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝的构成单丝的横截面形状的长宽比优选为1.4以下。由于诸如在加工期间的张力的影响，构成气囊用涂布基布的纱线的单丝的横截面形状可以与原纱的单丝的横截面形状发生改变。在构成气囊用涂布基布的纱线的单丝的横截面形状的长宽比为1.4以下的情况下，当折叠使用该气囊用涂布基布制备的气囊时，纱线的横截面沿预定方向规则地对齐，使得容易得到所需低透气性。
根据本公开的气囊用涂布基布的纺织结构的实例包括平纹组织、斜纹组织、缎纹组织以及这些结构的变体。从出色的机械特性的角度来看，平纹组织是优选的。
用于制备根据本公开的气囊用涂布基布的原纱可以是可以通过使用典型的熔体纺丝法从喷丝头喷出合成树脂得到的合成纤维复丝。纺丝条件根据用作合成纤维复丝的原料的合成树脂(聚合物)的类型而变化。考虑到例如聚合物的粘度和热性质，可以选择合适的条件。通常，为了防止由加热造成的聚合物降解，优选的是缩短聚合物在纺丝机中的停留时间，一般优选在10分钟以内；并且更优选地，推荐约1至5分钟的停留时间。
例如，当使用聚对苯二甲酸乙二醇酯或聚己二酰己二胺作为起始聚合物时，优选的是将长度为约5cm以上且约50cm以下并且被控制为约200℃以上且约350℃以下的温度和约85％的相对湿度的加热筒布置在喷丝头正下方，同时将纺丝温度保持在280℃以上且310℃以下；并且使聚合物穿过此加热筒。使聚合物穿过加热筒延迟了熔融聚合物的凝固，使得所得纤维能够具有高强度。可以优化诸如加热筒的长度、温度和相对湿度的条件，例如，通过调整构成得到的纤维的单丝的纤度和单丝的数量进行优化。另外，还有效的是任选地用高温惰性气体吹扫在加热筒内部的气氛并且将筒密封以抑制由将加热筒内部保持在高温造成的热劣化。
接下来，在被纺的纱线穿过如上所述的高温气氛后，将该纱线用冷空气冷却并凝固。随后，在涂布油剂后，通过控制纺丝速度的卷取辊卷取短纤纱。通常连续拉伸被卷取辊卷取的未拉伸纱线；然而，也可以在卷绕纱线后在单独的步骤中进行拉伸。纺丝速度通常为2000m/min以下，并且可以通过常规热拉伸法进行拉伸。拉伸优选为涉及两个以上步骤的多步拉伸。拉伸比根据例如未拉伸纱线的双折射、拉伸温度和多步拉伸中的拉伸比分布而变化；并且拉伸比优选为1.5倍以上且6.0倍以下，并且更优选2.0倍以上且5.5倍以下。
随后，可以根据常规方法对拉伸的纤维进行热固定。在进行热固定时，可以改变热固定中的张力和/或温度。
在拉伸步骤中或在热固定步骤中，行进的纱线可以被缠结。缠结可以通过已知方法比如空气缠结进行。在空气缠结中，可以通过例如根据使用的纱线的纤度和/或张力来改变空气压力，从而实现合适的缠结度。
从机械特性的角度来看，作为用于制备根据本公开的气囊用涂布基布的原纱的合成纤维复丝优选地具有较高的拉伸强度。合成纤维复丝的拉伸强度优选为7.0cN/dtex以上，更优选7.5cN/dtex以上，并且仍更优选8.0cN/dtex以上。拉伸强度的上限没有特别限制；然而，当使用尼龙66纤维时，从原纱制备的角度来看，上限优选为9.0cN/dtex以下。
作为用于制备根据本公开的气囊用涂布基布的原纱的合成纤维复丝的最大作用力下的伸长率优选为15％以上，更优选18％，并且仍更优选20％以上。如果该复丝的最大作用力下的伸长率为15％以上，则应力不容易集中于在使用该气囊用涂布基布制备的气囊展开时未拉伸太多的部分，由此使得能够在气囊展开期间保持预定内压。相对较高的最大作用力下的伸长率是优选的。然而，从原纱制备的角度来看，最大作用力下的伸长率优选为30％以下，并且更优选25％以下。
在本公开中，原纱的拉伸强度和最大作用力下的伸长率根据JIS L1013(2010)8.5.1测量。具体地，用拉伸测试仪的夹具松弛地保持样品，并且测量在将样品撕裂时的负荷和伸长率。
从降低透气性的角度来看，作为用于制备根据本公开的气囊用涂布基布的原纱的合成纤维复丝的沸水收缩率优选为5％以上，并且更优选8％以上。过高的沸水收缩百分比可能导致在收缩处理后气囊用涂布基布的厚度增大。因此，从将使用该涂布基布制备的气囊收纳到模块中的收纳性的角度来看，作为原纱的合成纤维复丝的沸水收缩率优选为15％以下，并且更优选12％以下。当沸水收缩百分比在上述数值范围内时，可以通过之后描述的收缩处理赋予气囊用涂布基布低透气性，并且还可以赋予使用该气囊用涂布基布制备的气囊出色的收纳到模块中的收纳性。
在本公开中，原纱的沸水收缩率根据JIS L 1013(2010)的用于测量沸水收缩百分比的方法B测量。具体地，沸水收缩率如下测量。向样品施加初始张力，并且标记间隔500mm的两个点。然后移除初始张力，并且将样品浸入100℃的热水中达30分钟。然后将样品取出，并且用吸水纸或布轻轻地擦除水。将样品风干，然后再次施加初始张力。测量两点之间的长度，并且使用下式计算沸水尺寸变化率(％)。将三次测量的平均值确定为沸水收缩百分比。
ΔL＝L-500/500×100
ΔL：沸水收缩率(％)；
L：两点之间的长度(mm)
构成根据本公开的气囊用涂布基布的合成纤维复丝优选为基本上无捻纱，或者松散加捻纱，并且更优选为无捻纱。作为基本上无捻纱或松散加捻纱的合成纤维复丝确保了不阻碍构成合成纤维的单丝的铺展，降低了气囊用涂布基布的透气性。
从纺丝技术的容易性和品质的角度来看，构成用于制备根据本公开的气囊用涂布基布的原纱的单丝的横截面优选为圆形横截面。如本文中提及的“圆形横截面”意指长宽比(纤维的横截面的长轴/短轴比)为1.1以下的横截面形状。与由具有不规则横截面比如平坦横截面或方形横截面的单丝构成的原纱相比，其单丝具有圆形横截面的原纱更易于纺丝；并且在进行拉伸以提高合成纤维强度时不太可能产生原纱起毛。
根据本公开的气囊用涂布基布可以通过织造上述原纱得到。
为了使用上述合成纤维复丝得到纺织物，可以通过通用方法将合成纤维复丝原样用作经纱和纬纱来进行织造。此时，优选的是纱线不加捻或不胶粘。通过省略这些步骤，构成纺织物的经纱和纬纱的单丝容易铺展，实现了低透气性。
在制备根据本公开的气囊用涂布基布的过程中使用的织机没有特别限制。可用织机的实例包括喷水织机、喷气织机、剑杆织机、片梭织机等。鉴于织造生产率、对原纱的损伤的减少、不必使用经纱胶等，喷水织机和喷气织机是特别优选的。从在加工期间移除原纱油剂和经纱油剂的容易性的角度来看，能够在织造期间用水几乎完全移除这些试剂的喷水织机是最优选的，因为可以简化精练步骤。
在织造根据本公开的气囊用涂布基布期间的经纱张力优选为50cN/根以上且200cN/根以下。当经纱张力为50cN/纱以上时，经纱在织造期间不太可能变得松散，由此不太可能造成织物缺陷或织机停工。另一方面，当经纱张力为200cN/根以下时，可以容易地避免向经纱施加过量的负荷，由此不太可能造成织物的缺陷。
在织造根据本公开的气囊用涂布基布时，优选的是将筘(reed)的休止角(dwellangle)设定为60°以上且120°以下，以提高在纬向上的卷曲率，并且减少织物缺陷。在此范围之外的筘的休止角不能确保纬纱的行进区域，可能导致许多织物缺陷。
在织造根据本公开的气囊用涂布基布时，优选的是将导辊附接在背辊和综丝(heddle)之间，以将经纱从经纱线位置提升20mm以上且50mm以下，以提高在经向上的卷曲率并且减少织物缺陷。位于此范围之外的经纱线布置可能由于上纱线和下纱线之间的张力差而导致许多织物缺陷。
在织造根据本公开的气囊用涂布基布时，优选的是将主动式松经机构(positiveeasing mechanism)附接至背辊以提高在经向上的卷曲率并保持基布强度。主动式松经机构中的松经程度优选为5mm以上且7.5mm以下，并且松经时机优选为织机±30°的交叉时机(cross-timing)。使用在此设定范围内的主动式松经机构使得能够防止在开口运动期间向经纱施加过量的张力，并且防止过量负荷被施加到纱线上，从而保持基布强度。还可以在适当的张力下对经纱进行开口，使得可以提高在经向上的卷曲率。
在织造根据本公开的气囊用涂布基布时，优选的是在提高纱线运送功率的方向上调整泵直径、冲程和喷嘴直径以提高在经向上的卷曲率。
随后，对得到的纺织物进行收缩处理，然后干燥，由此得到根据本公开的气囊用涂布基布。
收缩处理的实例包括热定型处理，比如热水处理和针拉幅机。在收缩处理中使用热水的热水处理是优选的。使用热水的方法的实例包括将通过上述织造过程得到的纺织物浸入热水中的方法和用热水喷纺织物的方法。热水的温度优选为约80℃以上且约100℃以下，并且更优选95℃以上。可以在干燥后对通过织造得到的纺织物进行收缩处理。然而，从生产成本的角度来看，有利的是在不干燥的情况下对通过织造得到的纺织物进行收缩处理，然后干整理。
在根据本公开的气囊用涂布基布的制备过程中的干燥处理中的加热温度没有特别限制，并且通常为80℃以上且200℃以下，并且优选160℃以下。
用于根据本公开的气囊用涂布基布的制备过程的涂布步骤的涂布树脂优选为具有耐热性、耐冷性和阻燃性的弹性体树脂。最有效的涂布树脂是有机硅系树脂。有机硅系树脂的具体实例包括加成聚合型有机硅橡胶等。实例包括二甲基硅橡胶、甲基乙烯基硅橡胶、甲基苯基硅橡胶、三甲基硅橡胶、氟硅橡胶、甲基硅树脂、甲基苯基硅树脂、甲基乙烯基硅树脂、环氧改性的硅树脂、丙烯酸改性的硅树脂、聚酯改性的硅树脂等。其中，甲基乙烯基硅橡胶是优选的，因为此橡胶在固化后具有橡胶弹性，具有出色的强度和伸长率，并且在成本方面也是有利的。
在本公开中，使用的有机硅树脂的树脂粘度非常重要。有机硅树脂的粘度优选为15Pa·sec以下，并且更优选12Pa·sec以下。织造网部分中的树脂的存在对于提高涂布基布的拉伸强度是必要的。大于15Pa·sec的树脂粘度无法使树脂存在于在非涂布表面上的经纱和纬纱的织造网部分中。下限没有特别限制，并且优选为5Pa·sec以上。只要粘度可以调整为在上述数值范围内即可，树脂可以是溶剂系树脂或无溶剂树脂。考虑到环境影响，无溶剂树脂是优选的。
在本公开中，除了树脂以外还含有添加剂的树脂组合物的粘度也被定义为“树脂粘度”。
树脂优选地具有5MPa以上的膜强度，和150％以下的膜伸长率。通常，膜强度和膜伸长率是彼此相关的物理性质的值。特别地，当有机硅树脂存在于在非涂布表面上的经纱和纬纱的织造网部分中时，150％以下的膜伸长率减少了由树脂伸长产生的自由度，并且保持纱线，由此导致整个纱线一次破裂；这使得基布能够具有高的拉伸强度。膜伸长率更优选地在120％以下的范围内。膜强度的上限没有特别限制，并且优选为10MPa以下。从涂布基布柔性的角度来看，膜伸长率优选为50％以上。
在与实际涂布气囊用纺织物并形成膜的条件(温度、时间和压力)相同的条件下制备用于测量有机硅树脂的膜强度和膜伸长率的样品。具体地，由有机硅树脂制备具有0.5mm的恒定厚度的树脂膜，并通过热风照射法在190℃对其进行固化处理2分钟，然后进行拉伸测试。
树脂的硬度根据ASTM D2240测量。利用肖氏A硬度计测量的硬度优选为45以上，并且更优选47以上。45以上的硬度限制了由树脂在拉伸测试期间的形变引起的纱线移动，并且保持纱线，导致整个纱线一次破裂，就像对于树脂的伸长率那样；这使得基布能够具有高的拉伸强度。上限没有特别限制，并且一般为70以下。
含烯基聚硅氧烷是用作构成根据本公开的气囊用涂布基布的涂层的基础树脂的组分，其每分子含有两个以上与硅原子结合的烯基，使得在固化后，树脂变成具有橡胶弹性的有机硅树脂膜。含烯基的聚硅氧烷中，与烯基结合的硅原子例如位于分子链的末端或位于分子链中的任何非末端位置(即不在分子链的末端)。然而，在分子链末端和非末端位置均含有与硅原子结合的烯基的直链聚硅氧烷是优选的。
从物理性质(比如固化产物对纤维的粘合性、橡胶强度和抗粘连性)和加工性的角度来看，含烯基的聚硅氧烷组分在25℃的粘度优选为10,000Pa·sec以上且30,000mPa·sec以下，并且特别优选13,000Pa·sec以上且27,000mPa·sec以下。
构成有机硅树脂的有机氢聚硅氧烷与含烯基的聚硅氧烷进行硅氢化加成反应，并且用作交联剂。有机氢聚硅氧烷的分子结构可以是例如直链、环状、支链或三维网络。
有机氢聚硅氧烷每分子含有与至少两个(典型为约两个以上且约300个以下)与硅原子结合的氢原子。当有机氢聚硅氧烷具有直链结构时，与这些硅原子结合的氢原子可以位于分子链的末端或位于分子链中的任何非末端位置(即不在分子链的末端)，或者同时位于这两者位置。
有机氢聚硅氧烷(B)在25℃的粘度优选为0.1Pa·sec以上且1,000mPa·sec以下，并且特别优选0.1Pa·sec以上且500mpa·sec以下。
有机氢聚硅氧烷(B)的加入量使得：相对于组分(A)中的与硅原子结合的每个烯基，组分(B)中的与硅原子结合的氢原子的数量通常为1以上且20以下，更优选1以上且10以下，并且特别优选1以上且5以下。
可以通过含烯基聚硅氧烷的分子量以及混合的有机氢聚硅氧烷的结构和用量来调整树脂的膜强度和膜伸长率。
当使用有机硅树脂时，还可以使用反应固化剂。典型的实例包括铂或铂化合物催化剂(铂系催化剂)。可使用已知的反应固化剂。具体实例包括铂黑、氯铂酸、氯铂酸的醇改性产物以及氯铂酸与例如烯烃、醛、乙烯基硅氧烷或乙炔醇的配合物。加入的铂化合物催化剂越多，越有利于硅氢化。然而，典型地将铂化合物催化剂以基于铂金属计100ppm以上且2000ppm以下的量加入到组合物中。
为了提高有机硅树脂对基布的粘合性，有机硅树脂优选地含有粘合助剂。粘合助剂例如是选自由以下各项组成的组中的至少一种成员：氨基系硅烷偶联剂、环氧改性的硅烷偶联剂、乙烯基系硅烷偶联剂、氯系硅烷偶联剂和硫醇系硅烷偶联剂；然而，粘合助剂不限于这些硅烷偶联剂。
有机硅树脂可以含有例如增强无机填充剂，比如热解法二氧化硅和干式二氧化硅；具有调整的端基的可交联有机硅(有机硅树脂)；以及非增强无机填充剂，比如碳酸钙、硅酸钙和二氧化钛。基于含烯基的聚硅氧烷组分，这些无机填充剂的量为0.1质量份以上且200质量份以下，并且更优选0.1质量份以上且100质量份以下。
另外，有机硅树脂可以含有作为着色剂的无机颜料和/或有机颜料。无机颜料的实例包括炭黑、氧化钛、红铁丹、黑铁丹、钛黄、钴蓝等。有机颜料的实例包括缩合偶氮系颜料(黄色、褐色、红色)、异吲哚啉酮系颜料(黄色、橙色)、喹吖啶酮系颜料(红色、紫色)、二酮吡咯并吡咯系颜料(橙色、红色、紫色)、蒽醌系颜料(黄色、红色、蓝色)、二
Figure BDA0003174897960000151
嗪系颜料(紫色)、苯并咪唑酮系颜料(橙色)、铜酞菁系颜料(蓝色)、烯丙基酰胺系颜料(黄色)等。
用于根据本公开的气囊用涂布基布的涂布树脂的涂布量优选为5g/m2以上且25g/m2以下，并且更优选10g/m2以上且23g/m2以下。小于5g/m2的树脂量可能导致在纺织物表面上的树脂层的厚度低，从而由于无法得到在涂布基布表面上的所需树脂厚度而使得无法实现减小的透气性。另一方面，超过25g/m2的树脂涂布量可能降低涂布基布的柔性，这不仅损害收纳性，而且增加作为整体的气囊的重量。
根据本公开的气囊用涂布基布的表面顶部在经向和纬向这两者上的平均树脂厚度优选为4μm以上，并且更优选6μm以上。“顶部”是指经纱或纬纱中的树脂膜厚度最薄的部分。在本公开中，优选的是树脂不充分渗透到纺织物内部，而是存在于纺织物的整个涂布表面上，特别地，还存在于纺织物的顶部上，具有较均匀的膜厚度。小于4μm的平均树脂厚度可能导致无法实现降低的透气性以及阻燃性。尽管没有特别设定上限，但是超过25μm的平均树脂厚度使得难以通过刮刀涂布来涂布树脂。
在本公开中，通过已知方法涂布树脂。从调整涂布量的容易性和异物(突起物)污染的影响的角度来看，刮刀涂布法是优选的；特别地，浮动刮刀法(knife-on-air method)是最优选的。在床上式刮刀法(knife-on-bed method)中，树脂容易渗透到纺织物内部。然而，在此方法中，树脂难以存在于纺织物的涂布表面的顶部上，由此可能无法实现涂布基布中通常所需的降低的透气性。在本公开中，刮刀涂布法中使用的刮刀具有刀片，所述刀片具有诸如半圆形或角形的刀刃形状。
在通过浮动刮刀法的刮刀涂布中，在基布行进方向上的基布张力优选为300N/m以上且800N/m以下，并且更优选400N/m以上且750N/m以下。当在基布行进方向上的基布张力小于400N/m时，基布的织边变得蓬松，这可能产生在基布的中央区域和端部区域之间的涂布量的显著差异。当在基布行进方向上的基布张力超过800N/m时，经纱和纬纱之间的空隙闭合，并且树脂不能存在于非涂布表面的经纱和纬纱的织造网部分中。
在本公开中，重要的是由刮刀形成的推入深度为1mm以上且6mm以下。在浮动刮刀法中，由刮刀形成的推入深度是指当从就在刮刀之前布置的床的上表面(高度为0mm)向下推动刮刀时形成的深度。推入深度更优选为1.5mm以上且4.5mm以下。当刮刀的推入深度小于1mm时，树脂不能存在于非涂布表面的经纱和纬纱的织造网部分中；这违背了本公开的目的。当刮刀的推入深度超过6mm时，树脂可以容易地渗透到纺织物中；然而，树脂难以存在于基布的涂布表面的顶部上，导致无法实现涂布基布中通常所需的降低的透气性。
用于干燥和固化所涂布的涂布剂的方法可以是典型的加热法，比如使用热空气、红外光、微波等的方法。关于加热温度和时间，温度达到有机硅树脂固化的点就足够了。优选地，加热温度为150℃以上且220℃以下，并且加热时间为0.2分钟以上且5分钟以下。
使用根据本公开的气囊用涂布基布制备的气囊可以适宜地用于例如驾驶员侧气囊、前排乘客侧气囊、帘式气囊、侧面气囊、膝部气囊、座椅气囊和增强布。因此，这些产品也被包括在本公开的范围内。当从根据本公开的气囊用涂布基布切出在纬向上长的部件时，该部件在缝合后不太可能具有纱线滑动。因此，使用根据本公开的气囊用涂布基布制备的气囊优选为需要特别地在纬向上长的部件的那些气囊。具体地，侧面帘式气囊是优选的。另外，因为根据本公开的气囊用涂布基布的收纳性特别出色，所以特别地需要具有收纳性的气囊也是优选的。具体地，驾驶员侧气囊、前排乘客侧气囊和帘式气囊是优选的。使用根据本公开的气囊用涂布基布制备的气囊更优选为作为需要在纬向上长并且具有收纳性的部件的那些气囊。具体地，侧面帘式气囊是更优选的。
实施例
以下参照实施例更详细地描述本公开；然而，本公开不限于以下实施例。当然可以进行适当的改变，只要它们在上文和下文所述的构思范围内即可。这样的改变均在本公开的技术范围内。
以下内容是在下文实施例中使用的用于各种性质的测试方法。
基布的卷曲率
根据JIS L 1096(2010)8.7.2的方法B进行测量。所施加的负荷为1/10g/dtex。
基于两片重叠的基布的刚度(在经向上)
将一片基布沿相同方向叠置在另一片上，并且用缝合线(上线：1400dtex，下线：940dtex，间距：2.2mm)将一端缝合。然后根据JIS L1096(2010)8.19.1的方法A(45°悬臂法)进行测量。具体地，按以下所述进行测量。从样品中沿经向切出十个测试件(约20mm×约150mm)，并且将两个测试件彼此重叠。用缝合线(1400dtex，下线：940dtex，间距：2.2m)将一端缝合。将五个在经向上缝合的测试件放置在一端具有45°斜面的光滑水平台上，使得测试件的短边与刻度基线对齐。接下来，通过适当的方法使测试件缓慢地朝斜面滑动。当测试件的一端的中心点与斜面接触时，从刻度读取另一端的位置。刚度由测试件移动过的长度(mm)表示。测量五个试样中每一个的正面和背面的刚度。
基于两片重叠的基布的滑脱阻力(在经向上)
在两个基布片沿相同方向重叠的情况下，根据ASTM D6479-15进行测量。具体地，在与基布样品的边缘相距5mm的位置处做记号，并且在该位置准确地用针刺穿各基布样品。将两片基布彼此重叠放置并进行测量。在经向上的滑脱阻力通过以下方式测定：用针将基布沿纬纱刺穿，并且测量在纬纱随针沿经向移动时的最大负荷。
基布的织造密度
根据JIS L 1096(2010)8.6.1进行测量。更具体地，将样品放置在平台上，并且除去不自然的褶皱和张力。在五个不同区域数出在2.54-cm区段中的经纱和纬纱的数量，并且计算每单位长度的平均值，并且将其确定为密度。
基布的重量
根据JIS L 1096(2010)8.4.1进行测量。从样品中取两个测试件(约200mm×200mm)，称量各测试件的绝干质量(g)，并且计算每m2的质量(g/m2)。将平均值确定为所述重量。
基布的收纳性
根据ASTM D 6478-10(2014)进行测量。从样品中取宽度(纬向)为750±5mm且长度(经向)为800mm±5mm的测试件，将宽度为145mm且厚度为2mm的板沿经向的端部放置，并且将样品沿经纱折叠。将此操作进行五次以将试样折叠成手风琴形状。将板移除，并且将折叠的样品旋转90°。将宽度为95mm且厚度为2mm的板沿纬向的端部放置，然后将纺织物沿纬纱折叠。将此操作进行七次以将织物形成为手风琴形状。将折叠样品放入储存箱(底部内尺寸：100mm×150mm)中。测量折叠样品在特定负荷下的蓬松性(厚度)，并且使用下式计算收纳性(cm3)。将两次测量的平均值确定为收纳性。
[T 20+T 40+T 60+...T 180]*100*150/1000(cm3)
(Tα：样品在αN的负荷下的蓬松性(mm)；
测量以α进行，递增量为20。)
基布的拉伸强度和最大作用力下的伸长率
根据JIS L 1096(2010)8.12.1进行测量。在用拉伸测试仪夹持测试件，在初始张力下以200m/min的拉伸速率(测试件的宽度：50mm，夹具之间的测试件长度：200mm)进行测试，以测量在将基布撕裂时的强度(N)和伸长率(％)。然而，排除试样在距夹具10mm内撕裂或非正常撕裂的情况。
基布的透气性
在20kPa的压力下用高压透气性测量装置(OEM Systems Co.，Ltd.)测量透气性。
基布上的树脂的涂布量
在树脂固化后，将涂布基布准确地取样为5cm×5cm的片，并且浸入仅用于溶解基布纤维的溶剂(例如，用于聚酰胺66的溶剂是六氟异丙醇)中以使基布溶解。随后，仅回收作为不溶物的有机硅涂层，并且将其用丙酮洗涤，然后真空干燥并测量样品重量。涂布量通过每m2的质量(g/m2)表示。
构成基布的合成纤维复丝(解织纱)的总纤度
构成气囊用基布的合成纤维复丝(解织纱)的总纤度如下测定。从通过干整理步骤得到的基布解织出经纱和纬纱，并且根据JIS L 1013(2010)8.3.1进行测量。具体地，在施加初始张力的情况下准确地取长度为90cm的样品。称量绝干质量，并且使用下式计算基于校正重量的纤度(dtex)。将五次测量的平均值确定为总纤度。
F0＝1000×m/0.9×(100+R0)/100
F0：基于校正重量的纤度(dtex)
m：样品的绝干质量(g)
R0：官方水分含量(％)
构成基布的合成纤维复丝(解织纱)的拉伸强度和最大作用力下的伸长塞
根据JIS L 1013(2010)8.5进行测量。用拉伸测试仪的夹具松弛地保持样品，并且测量在将样品撕裂时的负荷和伸长率。
原纱的总纤度
根据JIS L 1013(2010)8.3.1进行测量。具体地，在施加初始张力的情况下准确地取长度为90cm的样品。称量绝干质量，并且使用下式计算基于校正重量的纤度(dtex)。将五次测量的平均值确定为总纤度。
F0＝1000×m/0.9×(100+R0)/100
F0：基于校正重量的纤度(dtex)
L：样品长度(m)
m：样品的绝干质量(g)
R0：官方水分含量(％)
原纱的拉伸强度和最大作用力下的伸长率
根据JIS L 1013(2010)8.5进行测量。用拉伸测试仪的夹具松弛地保持样品，并且测量在将样品撕裂时的负荷和伸长率。
原纱的沸水收缩率
根据用于测量沸水收缩百分比的JIS L 1013(2010)的方法B进行测量。向样品施加初始张力，并且通过准确地测量500mm的长度来标记两个点。之后，移除初始张力，并且将样品浸入100℃的热水中达30分钟。然后将样品取出，并且用吸水纸或布轻轻地擦除水。在将样品风干后，再次施加初始张力，并且测量两点之间的长度以根据下式计算沸水尺寸变化率(％)。将三次测量的平均值确定为沸水收缩百分比。
ΔL＝L-500/500×100
ΔL：沸水收缩率(％)；
L：两点之间的长度(mm)
实施例1
使用纤度为470dtex/144f、拉伸强度为8.3cN/dtex、最大作用力下的伸长率为21.0％并且沸水收缩率为9.3％的尼龙66原纱(具有圆形单丝横截面)作为纬纱和经纱，使用喷水织机，通过将纬纱和经纱二者的织造密度设定为53.0根/2.54cm，并且将织造条件设定为表1中所示的那些，以织造平纹组织基布。然后，在没有干燥的情况下，使基布穿过98℃的热水收缩槽，随后使用两步抽吸筒式干燥器进行干整理过程，在所述两步抽吸筒式干燥器中，第一步的温度T1被控制为120℃，并且第二步的温度T2被控制为125℃。
接下来，通过浮动刮刀法将无溶剂有机硅树脂组合物以15g/m2的涂布量涂布至基布的一个表面。另外，在190℃进行固化处理达2分钟，由此得到涂布基布。评价所得到的涂布基布的特性。表1示出了所得到的基布的物理性质。
实施例2
使用纤度为470dtex/144f、拉伸强度为8.3cN/dtex、最大作用力下的伸长率为21.0％并且沸水收缩率为9.3％的尼龙66原纱(具有圆形单丝横截面)作为纬纱和经纱，使用喷水织机，通过将纬纱和经纱二者的织造密度设定为52.5根/2.54cm，并且将经纱张力设定为180cN/根，以织造平纹组织基布。然后，在没有干燥的情况下，使基布穿过98℃的热水收缩槽，随后使用两步抽吸筒式干燥器进行干整理过程，在所述两步抽吸筒式干燥器中，第一步的温度T1被控制为120℃，并且第二步的温度T2被控制为125℃。
接下来，通过浮动刮刀法将无溶剂有机硅树脂组合物以15g/m2的涂布量涂布至基布的一个表面。另外，在190℃进行固化处理达2分钟，由此得到涂布基布。评价所得到的涂布基布的特性。表1示出了所得到的基布的物理性质等。
实施例3
使用纤度为470dtex/144f、拉伸强度为8.3cN/dtex、最大作用力下的伸长率为21.0％并且沸水收缩率为9.3％的尼龙66原纱(具有圆形单丝横截面)作为纬纱和经纱，使用喷水织机，通过将纬纱和经纱二者的织造密度设定为53.0根/2.54cm，并且将织造条件设定为表1中所示的那些，以织造平纹组织基布。然后，在没有干燥的情况下，使基布穿过98℃的热水收缩槽，随后使用两步抽吸筒式干燥器进行干整理过程，在所述两步抽吸筒式干燥器中，第一步的温度T1被控制为120℃，并且第二步的温度T2被控制为125℃。
接下来，以与实施例1中相同的方式通过浮动刮刀法将无溶剂有机硅树脂组合物以25g/m2的涂布量涂布至基布的一个表面。另外，在190℃进行固化处理达2分钟，由此得到涂布基布。评价所得到的涂布基布的特性。表1示出了所得到的基布的物理性质。
比较例1
使用纤度为470dtex/136f、拉伸强度为8.6cN/dtex、最大作用力下的伸长率为20.0％并且沸水收缩率为9.3％的尼龙66原纱(具有圆形单丝横截面)作为纬纱和经纱，使用喷水织机，通过将纬纱和经纱二者的织造密度设定为53根/2.54cm，并且将织造条件设定为表1中所示的那些，以织造平纹组织基布。然后，在不干燥的情况下，使基布穿过80℃的热水收缩槽，随后在加热筒中在110℃干燥40秒。
接下来，以与实施例1中相同的方式通过浮动刮刀法将无溶剂有机硅树脂组合物以15g/m2的涂布量涂布至基布的一个表面。另外，在190℃进行固化处理达2分钟，由此得到涂布基布。评价所得到的涂布基布的特性。表1示出了所得到的基布的物理性质。
表1
Figure BDA0003174897960000211
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Figure BDA0003174897960000221
实施例1至3的基布具有出色的纱线滑动阻力。这些基布在收纳性测试中的结果也出色。根据本公开的基布具有这样出色的缝合后纱线滑动阻力和出色的收纳性，可用作气囊用涂布基布。
上文描述了本公开的实施方案和实施例；然而，如以上所公开的实施方案和实施例在所有方面都是示例性的，并且不是限制性的。本公开的范围在权利要求中示出，并且涵盖了与权利要求的范围等同的构思，以及在其范围内的所有改变。
工业实用性
根据本公开，规定了气囊用涂布基布在经向上的卷曲率，由此可以得到一种气囊用基布，所述气囊用基布即使在基布具有高织造密度时也具有增加的在经向上的滑脱阻力，具有降低的在经向上的刚度，在缝合后不太可能具有纱线滑动，并且可以紧凑地储存在模块中，因此具有出色的收纳性，从而对工业做出了显著的贡献。

Claims (4)

1.一种侧面帘式气囊用涂布基布，所述侧面帘式气囊用涂布基布在经向上的卷曲率为大于13％，并且在纬向上的卷曲率为6％以下，其中所述涂布基布是有机硅涂布的基布，
其中所述涂布基布的在经向和纬向这两者上的织造密度为56根/2.54cm以上，
其中所述涂布基布在所述经向上的刚度为90mm以下，所述刚度基于两片重叠的所述基布通过悬臂法测定，并且
其中所述涂布基布的基于两片重叠的所述基布的在所述经向上的滑脱阻力为1600N以上。
2.根据权利要求1所述的侧面帘式气囊用涂布基布，所述侧面帘式气囊用涂布基布包括总纤度为400dtex以上且600dtex以下的合成纤维复丝，并且覆盖系数为2150以上且2600以下。
3.根据权利要求1至2中任一项所述的侧面帘式气囊用涂布基布，其中有机硅树脂的涂布量为5g/m2以上且25g/m2以下。
4.一种包括权利要求1至3中任一项所述的侧面帘式气囊用涂布基布的气囊。
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