CN117795143A - 气囊用织物和气囊 - Google Patents

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CN117795143A CN202280052185.3A CN202280052185A CN117795143A CN 117795143 A CN117795143 A CN 117795143A CN 202280052185 A CN202280052185 A CN 202280052185A CN 117795143 A CN117795143 A CN 117795143A
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Abstract

提供使用聚酰胺410作为尼龙66织物的替代品的气囊织物，其可制作生物气囊织物、抗热性优异、且能够抑制由气囊垫展开实验中的充气泵产生的高温气体或残渣所带来的破损。由聚酰胺410纤维制成的气囊用织物。

Description

气囊用织物和气囊
技术领域
本发明涉及气囊用织物和气囊。
背景技术
乘员安全用的气囊装置在交通工具发生碰撞事故时，通过冲击感知传感器使气体发生器(充气泵)启动，在气囊内产生高温、高压的气体，通过此气体使气囊发生膨胀而在碰撞时保护乘员。为了气囊在碰撞时顺滑地展开，气囊用的织物要求低透气性。另外，气囊用织物为了防止气囊自身的破损，而要求高的抗热性。尤其是充气泵附近是高热的。因此，为了避免以熔融为起点的破损，抗热性很重要。另外，气囊在夏季或雨季等被曝露于高温、高湿的环境下。为此，期望即便在这样的环境下也能够维持物性的气囊。
作为适于气囊用织物中所要求的这样的特性的纤维，主要使用尼龙66原料。但是，能够生产构成尼龙66的六亚甲基二胺或作为其原料的己二腈的原料厂商比较少，常常发生供应不足。为此，在近年来对于作为尼龙66的代替品的纤维原料的关注变高。
例如，专利文献1中公开有通过调节聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维的强度和伸长率，来制造气囊用聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维，从而改善抗热性和瞬间热变形率的气囊用织物。专利文献2公开了通过调整聚酰胺410纤维的抗拉强伸度、沸水收缩率、纤度变化率、和从抗拉强伸度算出的韧度，从而提供造丝性和纤维物性优异的聚酰胺410纤维的方法，且记载有气囊作为用途之一。
另一方面，伴随最近在全球范围内对环境意识的提高，迫切希望来自非石油的纤维原料。以往的聚酰胺等的合成纤维以石油资源作为主原料。因此，石油资源未来会发生枯竭、和由于石油资源的大量消耗而产生的地球温暖化被作为大的问题而被提出。
通过将从大气中摄取二氧化碳而生长的植物资源作为原料，可以期待通过二氧化碳的循环来抑制地球温暖化，并且也有能够解决资源枯竭的问题可能性。由此近年来，以植物资源作为出发点的气囊织物、即来自生物质的气囊织物(以下记载为生物气囊织物)备受注目。即便是尼龙66织物的代替品之类，也要求是生物气囊织物。
与生物气囊织物有关的各种尝试至今为止被公开在现有技术文献中。例如，专利文献3中记载了聚酰胺56的生物气囊织物的制造方法。专利文献4中记载了使用来自生物质的高熔点脂环式聚酰胺长丝的生物气囊织物的制造方法。
如专利文献5公开了生物质比率高的聚酰胺410等纤维的制造方法那样，聚酰胺410纤维不仅替代了尼龙66织物，而且也有望作为生物气囊织物的原料。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特表2013-528719号公报
专利文献2：日本特开2013-49930号公报
专利文献3：国际公开第2009/119302号
专利文献4：日本特开2017-20126号公报
专利文献5：国际公开第2021/008942号
发明内容
然而，根据专利文献1所记载的技术，为了提高抗热性而必须使用比尼龙66的纤度高的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维。另外，专利文献2中实际上除了未被制作气囊用织物外，认为由于聚酰胺410纤维比尼龙66纤维熔点低，所以抗热性差于尼龙66织物。进而，专利文献3中所述的生物气囊织物，认为由于熔点比尼龙66低，所以抗热性差。此外，专利文献4记载的生物气囊织物，由于为了提高熔融性而使用由3种以上的单体制成的高熔点聚合物，所以需要提高熔融加工温度，并且甚至连替代尼龙66织物都没有实现。另外，即便在专利文献5中实际上并没有制造气囊织物，也认为由于熔点比尼龙66低所以抗热性差于尼龙66织物。即，并没有公开具有熔点低于尼龙66且熔融加工性优异、即使是聚酰胺410也具有尼龙66织物同等以上的抗热性、且气囊垫展开实验中没有破损的生物气囊织物。
本发明鉴于上述以往的问题而完成的，其目的是提供作为尼龙66织物的替代品，进而利用可作为生物气囊织物的、抗热性优异、且能够抑制由气囊垫展开实验中的充气泵产生的高温气体或残渣所带来的破损的聚酰胺410的气囊织物。
本发明人等为了解决上述课题而反复进行锐意研究的结果发现：由聚酰胺410纤维制成的气囊用织物能够解决上述课题，并解决了本发明。
即，解决上述课题的本发明的一实施方案的气囊用织物是由聚酰胺410纤维制成的气囊用织物。
另外，解決上述课题的本发明的一实施方案的气囊是含有上述气囊用织物的气囊。
具体实施方式
<气囊用织物>
本发明的一实施方式的气囊用织物由聚酰胺410纤维制成。
关于本实施方式的气囊用织物的卷曲，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计优选为7.00％以上，更优选为7.30％以上，进一步优选为7.50％以上。另外，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计优选为25.0％以下，更优选为22.5％以下，进一步优选为20.0％以下。通过卷曲率的合计为7.00％以上，从而气囊用织物的复丝彼此间的空隙增大，热传递受到抑制，织物成为立体的，与热气或残渣的的接触面减少。为此，气囊用织物变得难以发生因热引起的熔融、贯通。即，即便使用长丝的熔点低于尼龙66熔点265℃的来自生物质的聚酰胺410长丝的情况下，所得到气囊用织物可以具有与使用尼龙66长丝时同等以上的抗热性。另外，通过卷曲率的合计为25.0％以下，气囊用织物的气囊特性优异。予以说明，卷曲率可以通过抑制织造张力来提高。卷曲率的值可基于JIS L 1096：2010 8.7B法算出。
本实施方式的气囊用织物的抗热性可通过使加热至350℃的铁棒落下到基布的被称为热棒试验的抗热试验的每目付的熔融落下时间来测定。熔融落下时间优选为7.00msec/(g/m2)以上，更优选为7.30msec/(g/m2)以上，进一步优选为7.50msec/(g/m2)以上。另外，熔融落下时间优选为20.0msec/(g/m2)以下，更优选为19.0msec/(g/m2)以下，进一步优选为18.0msec/(g/m2)以下。通过熔融落下时间为7.00msec/(g/m2)以上，从而变得在展开试验时难以发生因充气泵产生的高温气体和残渣所引起的基布的熔融、以及与之相伴的气囊爆破。另外，通过熔融落下时间为20.0msec/(g/m2)以下，从而气囊用织物难以变硬，作为气囊时的展开性优异。
予以说明，本实施方式中，抗热性可按以下的步骤测定。首先，将试验片安装至热棒试验中，将在350℃加热了1小时的热棒(铁棒)按照距离试验片100mm的方式配置在试验片的上方，使热棒向试验片侧自由落下。测定从开始自由落下的瞬间截止至试验片完全通过且接触到托盘底部的时间ta(msec)，并将从该时间减去未设置试验片的状态下的棒的落下时间tb(msec)而得到的Δt的平均值作为抗热试验中的熔融落下时间，通过用下述式(1)示出的计算式进行设定，除以试验片的目付M(g/m2)，抗热性(msec/(g/m2))可用下述式(2)示出的计算式算出。
(式(1))
熔融落下时间Δt(msec)＝ta-tb
(式(2))
抗热性(msec/(g/m2))＝Δt/M
本实施方式的气囊用织物的水分率优选超过0.5％，更优选超过0.6％。另外，水分率优选为2.5％以下，更优选为2.4％以下。通过使水分率超过0.5％，从而抗热性难以受损。另一方面，通过使水分率为2.5％以下，从而气囊用织物即便在湿热环境下也难以劣化。由于尼龙410与尼龙66相比聚合物内包含的酰胺基的比例小，所以可推测水分率为上述的范围。予以说明，可基于JIS L 1096：2010 8.10算出。
本实施方式的气囊用织物在温度70℃且湿度95％RH的条件下湿热处理408小时后的动态透气性增加率优选为25％以下，更优选为22％以下，进一步优选为20％以下。通过动态透气性增加率为25％以下，从而所能得到的气囊在湿热环境下的可靠性优异。另外，可推测通过水分率为上述范围，从而可抑制气囊用织物由聚合物内的热水所致的劣化。予以说明，本实施方式中，动态透气性可通过根据ASTM D 6476-02，使用TEXTEST社制气囊专用透气性试验机FX3350，且使用试验压头为400cm3的装置测定。此时，对于填充到试验压头的压缩空气的压力(START PRESSURE)以施加到织物的最大压力达100±5kPa的方式进行调整，释放填充到试验压头的压缩空气来冲击布帛的试样，测定经时的压力和透气性。湿热处理条件是在湿热烘箱内温度70℃且湿度95％RH的条件下将试样放置曝露408小时的条件。
本实施方式的气囊用织物在温度70℃且湿度95％RH的条件下湿热处理408小时后的抗拉强度保持率优选为97.0％以上，更优选为97.5％以上，进一步优选为98.0％以上。通过湿热经时后的抗拉强度保持率为97.0％以上，从而所得到的气囊在湿热环境下的可靠性高。通过水分率为上述的范围，可推测气囊用织物可抑制由聚合物内的热水所致的劣化。予以说明，本实施方式中，抗拉强度可如下测定：通过基于ISO 13934-1，对于经向和纬向的各方向，从宽度的两侧去掉丝线变成宽50mm，用定速紧张型的试验机，以夹持间隔150mm、拉伸速度200mm/min拉伸直到试验片断裂，从而测定直到断裂为止的最大载荷。湿热处理条件是在湿热烘箱内在温度70℃且湿度95％RH的条件下放置曝露试样408小时的条件。
<聚酰胺410纤维>
本实施方式的聚酰胺纤维为由二羧酸和二胺与缩聚物制成的聚酰胺410纤维。聚酰胺410纤维优选在二羧酸与二胺中的至少一者中含有来自生物质的单体。即，聚酰胺410纤维优选含有由来自生物质的单体合成得到的聚酰胺。另外，由来自生物质的单体合成得到的聚酰胺的含量在聚酰胺410纤维中优选为25重量％以上，更优选为70重量％以上，进一步优选为100重量％。来自生物质的比率越高，聚酰胺410纤维的石油资源依赖度越小，从二氧化碳循环的观点考虑环境负荷越降低。予以说明，来自生物质的单体在聚酰胺中所占的比率可以通过扣除酰胺基后的碳数重量比算出。例如，在聚酰胺410的二羧酸部分为来自生物质的情况下，由于二胺部分的碳数为4，二羧酸(癸二酸)部分的碳数为10，因此算出生物质比率(重量％)为10/(4+10)×100＝71(重量％)。
二羧酸成分没有特别限定。如果列举一例，则二羧酸成分为癸二酸(皮脂酸)等。二羧酸成分可以使用化学的、生化的、或者生物学的工艺由来自生物质的原料得到。
二胺成分没有特别限定。如果列举一例，则还可以使二胺成分为1，4-丁二胺等来自生物质的原料得到。
本实施方式的聚酰胺410纤维为了纺纱·拉伸工序和加工工序中的生产性、或者特性改善，还可以含有热稳定剂、抗氧化剂、光稳定剂、平滑剂、防静电剂、增塑剂、附粘剂、颜料、阻燃剂等添加剂。
予以说明，作为判定本实施方式的聚酰胺410纤维、和含有其的纤维结构体、气囊用基布、树脂颗粒是否是由来自生物质的化合物合成得到的方法，有基于C14(放射性碳)年代测定的原理的ASTMD6866。具体而言，可以根据干燥试样(聚合物)除去水分后，进行称量并将使试样燃烧产生的CO2经过化学操作吸附至吸附剂中，用液体闪烁计数管进行测定的方法；将使其燃烧产生的CO2制成碳石墨后，用加速器质量分析计进行测定的方法；由使其燃烧产生的CO2合成苯，用液体闪烁计数管进行测定的方法等，从而确定试样中的生物质比率的浓度。
本实施方式的聚酰胺410树脂从强伸度等的机械物性的观点考虑，作为分子量指标的硫酸相对粘度优选为2.0～5.0。在此，硫酸熔融粘度是指用原料碎片测定的值。硫酸相对粘度越高，即分子量越高，所得到的纤维的强度越高，故优选。另一方面，通过硫酸相对粘度为适度的范围，从而聚酰胺410树脂可在适当的纺丝温度下熔融纺丝，由于纺丝机内的聚合物热解得到抑制，所以造丝性变良好，纤维的着色和机械特性降低也得到抑制，故优选。硫酸相对粘度更优选为2.2～4.8，进一步优选为2.5～4.5。本实施方式中，硫酸相对粘度可通过后述的方法测定。
本实施方式的聚酰胺410树脂的作为分子量分布指标的分散度(Mw/Mn)优选为1.5～4.0。此处Mw为重均分子量，Mn为数均分子量。作为两者之比的Mw/Mn其值越小表示分子量分布越窄。通过使用除上述那样的硫酸相对粘度高之外，而且Mw/Mn为4.0以下那样的分子量分布狭窄的树脂，从而成为良好的纤维物性，故优选。此外通过Mw/Mn为4.0以下，从而在熔融纺丝的纤维化之际，可抑制低聚物等的低分子量化合物和热解气体的产生，不会使纺丝性和制造环境恶化。Mw/Mn更优选为3.8以下，进一步优选为3.6以下。虽然Mw/Mn越小越优选，但如果过于小则生产性下降，因此优选为1.5以上。
本实施方式的聚酰胺410纤维可以是单丝，也可以是复丝。如果考虑气囊特性，则聚酰胺410纤维优选复丝。
本实施方式的聚酰胺410纤维的单纤维的截面形状可以是圆形截面，也可以是扁平截面。
对本实施方式的聚酰胺410纤维的造丝方法进行说明。本实施方式的聚酰胺410纤维可通过使用利用上述制造的聚酰胺树脂以熔融纺丝方法得到未拉伸丝，接着实施拉伸而制作。聚酰胺树脂的碎片(原料碎片)的水分率优选为0.1～0.5％。通过水分率为上述范围，从而纺丝时的结晶性尺寸提高，与规定的卷曲率组合而提高基布的抗热性。另外，通过水分率为0.1％以上，从而聚酰胺410纤维的起毛品质的恶化得到抑制。另外，通过水分率为0.5％以下，从而难以发生水从熔融的聚合物纤维化的部分暴沸，拉丝性难以下降，容易获得丝。水分率更优选为0.15～0.40％。树脂水分率可通过向干燥后的碎片中添加计量的水并搅拌的方法等进行调整。
熔融纺丝中的纺丝温度优选高于聚合物熔点，为260～320℃。通过将纺丝温度设为320℃以下，从而聚酰胺410树脂的热解得以抑制。纺丝温度更优选为310℃的高温以下，进一步优选为300℃的高温以下。另一方面，通过将纺丝温度设为260℃以上，从而聚酰胺410树脂显示充分的熔融流动性，吐出孔间的吐出量得以均匀化，可成为高倍率拉伸。另外，聚酰胺410树脂由于拉丝性也提高所以优选。纺丝温度更优选为265℃以上，进一步优选为270℃以上。造丝工序中，也可以涂布油剂。对于油剂的种类没有特别限定。
本实施方式的气囊用织物含有聚酰胺410纤维作为纺织用纱(经纱·纬纱)。经纱和纬纱的种类没有特别限定。如果列举一例，则在能够赋予织物特性这一点上优选经纱和纬纱的种类以来自生物质的聚酰胺410纤维作为主要的构成成分。本实施方式的聚酰胺410纤维的混合率优选为50重量％以上，更优选为70重量％以上，进一步优选为90重量％以上。
本实施方式的气囊用织物只要是不损害本实施方式的效果的程度，就可以在聚酰胺410纤维中混纺聚酰胺410纤维以外的合成纤维、半合成纤维、天然纤维。
本实施方式中，作为织物的地部纱使用的聚酰胺410纤维优选使用单纤维纤度1～7dtex的长丝。通过单纤维纤度为7dtex以下，从而在织物中单纤维间所占的空隙变小，纤维的填充化效果更进一步提高，可以使通气量降低。另外，通过单纤维纤度为上述范围内，从而长丝的刚性适当降低，所得到的气囊用织物柔软性能够提高且收纳性能够提高。
作为织物的地部纱使用的聚酰胺410纤维的总纤度优选为20～900dtex。通过总纤度为20dtex以上，从而所得到的气囊用织物容易维持强度。另外，通过总纤度为900dtex以下，从而所得到的气囊用织物容易维持收纳时的紧凑性、低透气性。总纤度更优选为25dtex以上，进一步优选为30dtex以上。另外，总纤度更优选为800dtex以下，进一步优选为700dtex以下。通过总纤度为上述范围内，从而所得到的气囊用织物可平衡性良好地提高强力、滑脱阻力、低透气性、柔软性、紧凑収纳性。
作为织物的地部纱使用的聚酰胺410纤维的沸水收缩率优选为3～15％。通过沸水收缩率为15％以下，从而聚酰胺410纤维在沸水的处理中分子链的取向度不会极端地下降，即便在处理后强度也难以下降。另外，通过进行使气囊用织物热收缩的加工，从而可以使纤维充分地收缩。为此，容易得到柔软的织物。另一方面，通过沸水收缩率为3％以上，从而使气囊用织物发生热收缩而提高编织密度。其结果是织造工序中的编织张力抑制到适当的范围，容易得到高密度的织物。由此高密度织物的制造中不需要必须在高张力下织造。为此，可以抑制织造工序中的起毛、缩痕(ヒケ)的产生，且能够工序通过性良好地制造缺陷少的织物。
构成本实施方式的织物的聚酰胺纤维、尤其是作为地部纱使用的聚酰胺410复丝的抗拉强度，从为了满足作为气囊所要求的机械特性和造丝操作方面考虑，经纱和纬纱均优选为5.0～10.0cN/dtex。通过抗拉强度为5.0N/dtex以上，从而聚酰胺纤维在织造或编织等高级加工工序的通过性和操作性容易变良好。另外，聚酰胺纤维例如即便提高织造工序中的编织张力，难以发生起毛，高密度的织物容易工序通过性良好地获得。抗拉强度更优选为5.5cN/dtex以上，进一步优选为6.0cN/dtex以上。予以说明，虽然抗拉强度越高越优选，但如果想要制造过于高强度的纤维，则纺丝工序或拉伸工序中有容易发生断丝或起毛的倾向。因此，抗拉强度更优选为9.5cN/dtex以下，进一步优选为9.0cN/dtex以下。
本实施方式的聚酰胺410纤维的拉伸伸长率优选为15～50％。通过拉伸伸长率为15％以上，从而在纺丝和拉伸工序中，容易抑制聚酰胺410纤维发生起毛。另外，聚酰胺410纤维在纺丝·拉伸工序以后的捻线、整经、织造、编织工序等的工序通过性提高。另外，为了抑制低应力下的纤维的变形，且防止由织造时的纬向缩痕等所致的最终制品染色缺陷，拉伸伸长率优选为50％以下。拉伸伸长率更优选为17％以上，进一步优选为20％以上。另外，拉伸伸长率更优选为48％以下，进一步优选为45％以下。
本实施方式的气囊用织物的组织没有特别限定。如果列举一例，则织物组织为平纹组织、斜纹组织、缎纹组织和它们的变化组织、多轴组织等。这些之中，织物组织在用于气囊的情况下，特别是从所需要的机械特性优异、且质地薄的观点出发，优选平纹组织。织造密度可以是根据被树脂加工的织物或未被树脂加工的织物、进而根据织造纱的纤度等而变化。覆盖系数为1500～2500在兼顾低透气性和高滑脱阻力上优选。一般来说，通过覆盖系数为上述范围内，气囊用织物中气囊所需要的机械特性(抗拉强度、撕裂强度等)可适度保持，且容易成为适当的目付，难以变粗硬。通过覆盖系数为1500以上，从而基布的目付变得过于小，容易引起孔眼错位。另一方面，通过覆盖系数为2500以下，从而基布的目付不会变得过大，难以变粗硬。予以说明，本实施方式中，覆盖系数(CF)为由用于经纱或纬纱的纱的总纤度和织造密度而计算的值，被以下的式(3)定义。予以说明，式(3)中，Dw为经纱总纤度(dtex)，Nw为经纱密度(根/2.54cm)，Df为纬纱总纤度(dtex)，Nf为纬纱密度(根/2.54cm)。
(式(3))
CF＝(Dw×0.9)1/2×Nw+(Df×0.9)1/2×Nf
本实施方式的织物的抗拉强度在经向和纬向中，各自优选为1500N/50mm以上，更优选为1800N/50mm以上，进一步优选为2000N/50mm。另外，织物的抗拉强度在经向和纬向中，各自优选为4500N/50mm以下，更优选为4000N/50mm以下。通过抗拉强度为上述范围内，织物的机械特性更优异。予以说明，织物的抗拉强度可基于ISO 13934-1算出。
本实施方式的织物的拉伸伸长率在经向和纬向中，各自优选为15％以上，更优选为17％以上，进一步优选为20％。另外，织物的抗拉强度在经向和纬向中，各自优选为45％以下，更优选为40％以下。通过拉伸伸长率为上述范围内，从而织物的冲击吸收性优异。予以说明，织物的抗拉强度可基于ISO 13934-1算出。
本实施方式的织物的撕裂强度在经向和纬向中，各自优选为80N以上，更优选为100N以上。另外，织物的撕裂强度在经向和纬向中，各自优选为500N以下，更优选为450N以下。通过撕裂强度为上述范围内，所得到的气囊在展开时保护乘员之际应力等集中时难以撕裂。其结果是防止展开的气囊产生透气部。予以说明，织物的撕裂强度可基于ISO 13937-2算出。
本实施方式的织物的滑脱阻力值在经向和纬向中，各自优选为150N以上，更优选为200N以上。另外，织物の滑脱阻力值在经向和纬向中，各自优选为900N以下，更优选为800N以下。通过滑脱阻力值为上述范围内，所得到的气囊在缝制部的孔眼错位变小。其结果是所得到的气囊在展开时充气泵的热气难以泄露，容易维持内压，且可防止缝制部中的基布的熔融。予以说明，织物的滑脱阻力值可基于ASTM D 6479-02算出。
本实施方式的织物的动态透气性优选为500mm/s以下。通过动态透气性为上述范围内，可得到气囊展开时的能量损耗少的内压保持性优异的气囊。予以说明，织物的动态透气性可基于ASTM D 6476-02算出。
本实施方式的织物的硬挺度优选为5N以上，更优选为7N以上，进一步优选为9N以上。另外，硬挺度优选为25N以下，更优选为20N以下，进一步优选为17N以下。通过硬挺度为上述范围内，织物容易缝制。另外，折叠所得到的气囊垫而收纳时的操作性优异。予以说明，织物的硬挺度可基于ASTM D 4032-94的圆形弯曲法(Circular Bend)算出。
<气囊用织物的制造方法>
本实施方式的织物的制造方法首先与织物相关联而上述的总纤度的经纱被整经并被设置于织机。同样地纬纱被设置于织机。对织机并无特别限定。如果列举一例，则织机在织造高密度织物的情况下优选使用的是具备全幅拉边装置的织机。织机可例示喷水织机、喷气织机、剑杆织机等。这些之中，从高速织造时比较容易、且容易提高生产性的观点出发，织机优选喷水织机。
织造时，施加于每1根构成织物的地部的经纱的张力优选调整为0.15～0.50cN/dtex的范围。通过经纱张力为0.15cN/dtex以上，从而织造中的纬纱的拘束力变适度，可得到经纱与纬纱同密度的织物。另一方面，通过经纱张力为0.50cN/dtex以下，从而在织物中，经纱与纬纱的接触面积(密合度)容易变适度。为此，容易防止经纱的起毛，织造性优异。调整经纱张力的方法并没有特别限定。如果列举一例，则经纱张力可根据调整织机的经纱送经速度的方法、调整纬纱的打纬(打ち込み)密度的方法等而调整。予以说明，经纱张力是否为上述范围，例如可通过织机工作中在经纱织轴和后罗拉的中央部分，用张力测定器测定施加到每1根经纱的张力而确定。尤其是为了增加卷曲率，经纱张力优选为0.20～0.5cN/dtex。通过张力为0.20N/dtex以上，可以增大复丝彼此的空隙、可得到抗热性良好的织物。
织造本实施方式的织物时，布边部优选在布边端使用纱罗纱和附加纱。
纱罗纱和附加纱的原料、种类根据地部纱的种类、织造密度而适当选择。纱罗纱和附加纱的原料没有特别限定。如果列举一例，则原料优选的是大量生产性和经济性优异的聚酰胺系纤维或聚酯系纤维。另外，种类是单长丝、复丝、纺织纱等。纺织纱从难以引起起毛、在导杆和综片上难以产生故障的观点出发，优选的是复丝和单长丝。
若织造结束，则所得到的织物根据需要进行干燥处理。干燥温度通常为80℃以上。通过干燥温度为80℃以上，从而织物的干热收缩率变小，尺寸稳定性提高。其结果是织物可适合作为气囊使用。
接着，织物被适当实施精炼、热定型等加工。精炼加工中的精炼温度优选为30℃以上，更优选为45℃以上。通过施加热，从而纱罗纱和附加纱比地部纱收缩，由此松边可被抑制。通过精炼温度为30℃以上，从而织物的残留的应变被除去，尺寸稳定性可提高。
热定型中的热定型温度与精炼相同，可以除去织造后的织物中残留的应变，优选能够抑制织物的大的收缩的温度。具体而言，热定型温度优选为110℃以上，更优选为120℃以上。另外，热定型温度优选的是190℃以下。通过热定型温度为上述范围内，从而所得到的基布可提高尺寸稳定性，纱罗纱和附加纱比地部纱收缩，并且松边可被抑制。
经过以上的工序的织物可以制成适当被实施树脂或弹性体的涂布后的涂层织物。本实施方式的织物通过实施涂布，可赋予非透气性。实施涂布的情况下，涂布量优选为5～35g/m2左右。树脂或弹性体优选具有熔融性、耐寒性、阻燃性的材料。树脂或弹性体例如优选有机硅树脂、聚酰胺系树脂、聚氨酯树脂、氟树脂等。
另外，也可以不实施涂布而作为非涂层织物使用。
以上对本发明的一实施方式进行了说明。本发明对上述实施方式并没有特别限定。予以说明，利用上述的实施方式对具有以下的构成的发明进行说明。
(1)由聚酰胺410纤维制成的气囊用织物。
(2)根据(1)所述的气囊用织物，其中，纵向的卷曲率和横向的卷曲率的合计为7.00～25.0％。
(3)根据(2)所述的气囊用织物，其中，使加热至350℃的铁棒落下到基布的抗热试验的每目付的熔融落下时间为7.00～20.0msec/(g/m2)以下。
(4)根据(1)～(3)中任一项所述的气囊用织物，其中，在温度70℃且湿度95％RH的条件下湿热处理408小时后的织物的动态透气性增加率为25％以下。
(5)根据(1)～(4)中任一项所述的气囊用织物，其中，在温度70℃且湿度95％RH的条件下湿热处理408小时后的织物的抗拉强度保持率为97.0％以上。
(6)根据(1)～(5)中任一项所述的气囊用织物，其中，用JIS L 1096：20108.10测定的织物的水分率超过0.5％且为2.5％以下。
(7)根据(1)～(6)中任一项所述的气囊用织物，其中，所述聚酰胺410纤维含有由来自生物质的单体合成得到的聚酰胺，所述由来自生物质的单体合成得到的聚酰胺的含量在所述聚酰胺410纤维中为25重量％以上。
(8)一种气囊，其含有(1)～(7)中任一项所述的气囊用织物。
实施例
以下通过实施例对本发明进行具体地说明。本发明并不受这些实施例任何限定。予以说明，以下的实施例中，各自的特性值根据以下的方法算出。
<特性值的算出方法>
(熔点)
使用パーキンエルマー社制差示扫描型量热计DSC-7型测定熔点。即将试样10mg以升温速度16℃/分钟升温至280℃，升温后保持5分钟。然后，将试样急冷并降温至室温后，再以升温速度16℃/分钟升温至280℃。在再次升温得到的差示热量曲线中，将在吸热侧显示极值的峰判断为熔解峰，将提供极值的温度作为熔点(℃)。此外，存在多个极值的情况下将高温侧的极值作为熔点。测定次数为3次，将其平均值作为熔点。
(树脂水分率)
组合使用(株)HIRANUMA(旧平沼産業(株))的水分测定装置AQ-2200和(株)HIRANUMA(旧平沼産業(株))的水分汽化装置EV-2000进行测定。即，使用EV-2000提取试样碎片中的水分，使用AQ-2200计测水分率。试样为1.5g，用于水分汽化的氮气为0.2L/min。
测定条件如以下所示。
■步骤1温度210℃、时间21分钟
■氧化煅烧时间0分钟
■结束B.G.0μg
■冷却时间1分钟
■B.G.稳定次数30次
■袋囊清洗时间20秒
(硫酸相对粘度)
在98％硫酸中，在浓度0.01g/ml条件下使用オストワルド(Ostwald)型粘度计测定25℃时的流下时间(T1)。接着测定仅浓度98重量％的硫酸时的流下时间(T2)。将T1相对于T2的比、即T1/T2作为硫酸相对粘度。测定次数为3次，将其平均值作为硫酸相对粘度。
(Mw/Mn)
使用凝胶渗透色谱(GPC)，将聚酰胺树脂2.5mg溶解于六氟异丙醇(添加0.005N-三氟乙酸钠)4ml中，将以0.45μm的过滤器过滤得到的溶液用于测定，测定重均分子量Mw、数均分子量Mn，算出Mw/Mn。测定次数为3次，将其平均值作为Mw/Mn。测定条件如以下所述。
■GPC装置：Waters515(Waters社制)
■柱：Shodex HFIP-806M(2根连接)+HFIP-LG
■溶媒：六氟异丙醇(添加0.005N-三氟乙酸钠)
■温度：30℃
■流速：0.5ml/分钟
■注入量：0.1ml
■检测器：差示折射计Waters 410(Waters社制)
■分子量校正：聚甲基丙烯酸甲酯
(总纤度)
总纤度通过根据JIS L 1013：2010 8.3.1A法用规定载荷0.045cN/dtex测定正量纤度而算出。
(长丝数)
长丝数基于JIS L 1013：2010 8.4的方法而算出。
(丝强度■伸长率)
基于JIS L 1017：1995、7.5项的抗拉强度和伸长率、(1)标准时试验的测定方法，使用オリエンテック(株)社制テンシロン(TENSILON)UCT-100，测定试样(长丝或分解丝)的S-S曲线。在测定之前，将试样在室温25℃、相对湿度55％的环境下、以无载荷的状态放置48小时进行调湿。而且，将该试样在相同环境下以初载荷0.08cN/dtex、试样长度250mm、拉伸速度300m/分钟测定S-S曲线。强度通过S-S曲线中的显示最大强力的点的强力除以总纤度而求出。伸长率通过S-S曲线中显示最大强力的点的伸长除以试样长并乘以100倍而求出。
(沸水收缩率)
沸水收缩率基于JIS L 1013：20108.16.A法的方法而算出。
(织造密度)
经纱和纬纱各自的织造密度基于JIS L 1096：2010 8.6.1而算出。具体而言，将试样放在平坦的基座上，除去不自然的褶皱和张力，对于不同的5个部位数出2.54cm的区间的经纱和纬纱的根数，算出各自的平均值。
(织物的卷曲率)
织物的卷曲率基于JIS L 1096：2010 8.7B法，从气囊用基布的中央部分切下样品，初载荷(cN)用以下述式(4)示出的计算式设定，并且将经向和纬向的卷曲率(％)用以下述式(5)示出的计算式分别算出。
(式(4))
IG＝T×0.1
式(4)中，IG表示初载荷(cN)、T表示分解丝的总纤度(dtex)。
(式(5))
Cw＝(L-200)/200×100
式(5)中，Cw表示卷曲率(％)，L表示在用式(4)算出的初载荷(IG)下测定的长度(mm)。
(气囊用基布的目付)
气囊用基布的目付基于JIS L 1096：2010 8.3A法，对于气囊用基布的不同3个部位，制作试样(尺寸25cm×25cm)，使用电子天平，算出每1平方m的质量，将平均值作为目付(g/m2)。
(抗拉强度·伸长率)
抗拉强度基于ISO 13934-1，对于经向和纬向，分别取试验片各5片，从宽度的两侧去除丝成为宽50mm，用定速紧张型的试验机，以夹持间隔150mm、抗拉速度200mm/min拉伸直至试验片断裂为止，测定直至断裂为止的最大载荷、伸长率并算出平均值。
(经湿热抗拉强度保持率)
将基布试样在温度70℃且湿度95％RH的湿热烘箱内处理408小时后，评价上述的抗拉强度，算出湿热处理后相对于湿热处理前的抗拉强度的比率，将经向和纬向的平均值作为经湿热抗拉强度保持率。予以说明，湿度为相对湿度。
(撕裂强度)
撕裂强度基于ISO 13937-2而算出。具体而言，关于撕裂强度，由织物的不同的5个部位制作试验片(尺寸15cm×20cm)，在短边的中央(距端部7.5cm的位置)加入与短边垂直的10cm的划痕。将该样品通过材料试验机(インストロン(注册商标、以下相同)5965、インストロン社制)使用宽15cm以上的夹板，以各切片(带有上述划痕的部位(7.5cm×10cm的部分))与上下的夹板成直角的方式进行夹持，以拉伸速度10cm/分钟进行试验直至样品被撕裂9cm为止。将从得到的应力―应变曲线的最初的极大点到试验终点切割为4份，对于除去最初的1/4部分后的残余部分(3/4部分)求出最大点的平均。将该试验重复3次，将其平均值作为撕裂强度(N)。予以说明，本试验方法中，最大点是相对于上述残余部分(3/4部分)中的平均的应力为10％以上的、从紧前方的凹部开始变化的点。
(滑脱阻力)
滑脱阻力值(N)基于ASTM D 6479-02，从织物不同的5个部位取样试验片(尺寸30cm×5cm)，通过材料试验机(インストロン(注册商标)5965、インストロン社制)进行测定并算出平均值。
(动态透气性)
根据ASTM D 6476-02，使用TEXTEST社制气囊专用透气性试验机FX3350，试验压头采用400cm3的压头，填充至试验压头的压缩空气的压力(START PRESSURE)以施加到织物的最大压力达100±5kPa的方式进行调整，释放填充至试验压头的压缩空气来冲击布帛的试样，测定经时的压力和透气性。测定对试样的不同场所的6个部位进行。根据测定的结果求出在得到的压力-动态透气性曲线中最大压力到达后的上限压力(UPPER LIMIT：70kPa)～下限压力(LOWER LIMIT：30kPa)的范围内的平均流速(mm/sec)，求出平均值作为动态透气性(mm/sec)。
(经湿热动态透气性增加率)
将基布试样在温度70℃且湿度95％RH的湿热烘箱内处理408小时后，评价上述的动态透气性，将湿热处理后相对于湿热处理前的抗拉强度的增加率作为经湿热动态透气性增加率。予以说明，湿度为相对湿度。
(硬挺度)
硬挺度基于ASTM D 4032-94的圆形弯曲法(Circular Bend)，从气囊用基布的不同的5各部位取试验片(尺寸20cm×10cm)，在长度中央部折叠2次，通过测定器(基于ASTM D4032)进行测定并算出平均值。
(抗热试验中的熔融落下时间)
对于织物地部的不同的5个部位，在沿着经纱和纬纱切下150mm×150mm的试验片后，在热棒试验(MEGA SCIENCE社制)中安装试验片。并且用上述装置将热棒(钢材制、直径10mm、长度82mm、重量50g、热传导率55W/m·K)在350℃加热1小时，以距上述试验片100mm的方式配置在试验片的上侧方向，在上述位置使热棒向试验片侧自由落下。这样一来，测定自由落下的热棒从开始自由落下的瞬间到试验片完全通过并接触到托盘底部的时间ta，将从该时间减去没有设置试验片的状态下的棒的落下时间tb得到的Δt计算5次，算出其平均值作为抗热试验中的熔融落下时间。
(织物的水分率)
水分率基于JIS L 1096：20108.10而算出。
(展开试验)
使用驾驶座用气囊、PYRO型充气泵(输出190kpa)、压力计、放大器、固定模具组装模件而实施。在25℃环境下进行展开试验，观察展开时的气囊织物有无熔融、缝制部有无网眼、和有无爆破。判断气囊织物有无破损，将气囊织物无熔融、缝制部无网眼、且无爆破的评价为“优”，将气囊织物无熔融、缝制部有网眼、且无爆破的评价为“良”，将气囊织物有熔融、缝制部无网眼、且无爆破的评价为“尚可”，将气囊织物有熔融、且有爆破的评价为“不良”。
予以说明，驾驶座用气囊按下述制造。
从准备好的气囊用基布上裁取外径φ640mm的圆形本体垫片2片、和外径φ240mm的圆形的补强布垫片3片。在本体垫片、补强布垫片的中心设止φ76mm的充气泵安装口。
之后，将补强布垫片3片和本体垫片1片的安装口重叠，将距安装口的中心φ85mm、φ180mm、φ196mm的位置用间距2.5mm的正式缝合(本縫)缝制成圆形。然后，将另外1片的本体垫片以经纱方向错位45度的方式重叠于已叠加的上述4片的垫片上，将距安装口的中心φ610mm的位置用间隔2.5mm的双链缝合缝制成圆形。
在所得到的囊袋上设置与固定模具进行固定所需要的销孔后，以补强布为内侧的方式翻转囊袋而制作驾驶座用气囊。
<实施例1>
(经纱、纬纱)
向尼龙410树脂中添加0.15％的水分，进行熔融纺丝。准备如下的无捻合成纤维长丝作为经纱和纬纱，即由100％使用来自生物质的癸二酸的聚酰胺410纤维制成(71重量％来自生物质)，具有圆形的截面形状，且由单纤维纤度为2.7dtex的纤维136长丝构成、总纤度为362dtex、丝强度为7.80cN/dtex、伸长率为23.0％、沸水收缩率为3.5％的无捻合成纤维长丝。
(织造)
以上述的纱作为地部纱用于经纱、纬纱，使用具备全幅拉边的喷水织机，织造平纹织物。此时，将经纱张力调整为0.25cN/dtex。
此时，在织物的两侧的布边部使用纱罗纱、附加纱。作为纱罗纱，使用具有圆形的截面形状，22detex、丝强度为4.80cN/dtex、伸长率为47.5％、沸水收缩率为10.5％的尼龙66单长丝，由行星装置向两侧的布边部2根2根地进行供给。附加纱与纱罗纱同样使用22dtex的尼龙66单长丝，由筒管向两侧的布边部供给4根4根地进行供给。
(精炼和热定型)
接着，对所得到的织物利用平辐皂洗机型精炼机以65℃进行精炼，以40℃进行热水洗涤，且以120℃使织物干燥。进而，使用针板拉辐干燥机，以成为与干燥后的织物宽度相同的方式设定拉辐率，在超喂率1％的尺寸限制下，以180℃对织物进行60秒的热定型，得到经纱的密度60.1根/2.54cm、纬纱的密度60.4根/2.54cm的织物。所得到的织物的纵向的卷曲率和横向的卷曲率的合计为10.8％、抗热性为7.29msec/(g/m 2)且与尼龙66同等，气囊展开试验中没有热熔融和缝制部的网眼、无爆破从而展开性良好。另外，织物的水分率为2.1％，经湿热抗拉强度保持率为101.0％、经湿热动态透气性增加率为10％，良好。所得到的织物的特性示于表1。
<实施例2>
将实施例1的纱作为地部纱用于经纱、纬纱，使用具备全幅拉边的喷水织机，织造平纹织物。此时，将经纱张力调整为0.20cN/dtex。另外，除了在使用针板拉辐干燥机的织物的热定型时的超喂率0％的尺寸限制下进行实施以外，与实施例1同样地制作气囊用织物，得到经纱的密度61.1根/2.54cm、纬纱的密度58.5根/2.54cm的织物。所得到的织物的纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为6.92％、抗热性为6.21msec/(g/m2)，气囊展开试验中虽然稍微产生热熔融，但没有缝制部的网眼与爆破，展开性没有问题。另外，织物的水分率为2.2％，经湿热抗拉强度保持率为98.8％、经湿热动态透气性增加率为10％，良好。
<实施例3>
向尼龙410树脂中添加0.30％的水分，进行熔融纺丝。变为使用如下的无捻的合成纤维作为经纱和纬纱：即由100％使用来自生物质的癸二酸的聚酰胺410制成，具有圆形的截面形状，且以单纤维纤度为3.5dtex的纤维136长丝构成，总纤度为482dtex、丝强度为7.75cN/dtex、伸长率为22.6％、沸水收缩率为3.7％的合成纤维，并且将上述的纱作为地部纱用于经纱、纬纱，使用具备全幅拉边的喷水织机，织造平纹织物。此时，除了将经纱张力调整为0.26cN/dtex以外，与实施例1同样地制作气囊用织物，得到经纱的密度50.9根/2.54cm、纬纱的密度50.2根/2.54cm的织物。关于所得到的织物，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为10.5％、抗热性为8.07msec/(g/m2)，且在气囊展开试验中没有热熔融和缝制部的网眼、无爆破从而展开性良好。另外，织物的水分率为2.4％，经湿热抗拉强度保持率为101.0％、经湿热动态透气性增加率为-11％，良好。
<实施例4>
将实施例3的纱作为地部纱用于经纱、纬纱，使用具备全幅拉边的喷水织机，织造平纹织物。此时，将经纱张力调整为0.21cN/dtex。另外，除了在使用针板拉辐干燥机的织物的热定型时的超喂率为0％的尺寸限制下进行实施以外，与实施例1同样地制作气囊用织物，得到经纱的密度51.5根/2.54cm、纬纱的密度48.8根/2.54cm的织物。关于所得到的织物，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为6.83％、抗热性为6.97msec/(g/m2)，在气囊展开试验中虽然稍微产生热熔融，但没有缝制部的网眼和爆破，从而展开性没有问题。另外，织物的水分率为2.4％、经湿热抗拉强度保持率为97.9％、经湿热动态透气性增加率为-10％，良好。
<实施例5>
使用添加了0.6％水分的尼龙410树脂进行熔融纺丝。得到了如下的无捻的合成纤维长丝作为经纱和纬纱：即由100％使用来自生物质的癸二酸的聚酰胺410纤维制成(71重量％来自生物质)、具有圆形的截面形状、且以单纤维纤度为2.7dtex的纤维136长丝构成、总纤度为365dtex、丝强度为6.80cN/dtex、伸长率为22.6％、沸水收缩率为3.2％的合成纤维长丝。其之后的工序与实施例1同样地实施，得到经纱的密度60.2根/2.54cm、纬纱的密度59.7根/2.54cm的织物。关于所得到的织物，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为9.12％、抗热性为6.81msec/(g/m2)且比尼龙66差(劣)、虽然在气囊展开试验中稍微出现热熔融，但没有缝制部的网眼和爆破，展开性上没有问题。所得到地织物的特性示于表1。
<比较例1>
变成使用如下无捻的合成纤维作为经纱和纬纱，即由来自石油资源的尼龙66制成，具有圆形的截面形状，以单纤维纤度为2.7dtex的纤维136长丝构成，并且总纤度为365dtex、丝强度为8.47cN/dtex、伸长率为24.5％、沸水收缩率为6.2％的合成纤维，并且将上述的纱作为地部纱用于经纱、纬纱，使用具备全幅拉边的喷水织机，织造了平纹织物。此时，除了将经纱张力调整为0.20cN/dtex以外，与实施例1同样地制作气囊用织物，得到经纱的密度59.2根/2.54cm、纬纱的密度61.1根/2.54cm的织物。关于所得到的织物，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为6.92％、抗热性为7.29msec/(g/m2)，虽然气囊展开试验中有缝制部的网眼，但没有热熔融和爆破从而在展开性没有问题。另外，织物的水分率为3.6％，且经湿热抗拉强度保持率96.8％、经湿热动态透气性增加率29％为不良。
<比较例2>
变为使用如下无捻的合成纤维作为经纱和纬纱，即由来自石油资源的尼龙66制成，具有圆形的截面形状，以单纤维纤度为3.6dtex的纤维136长丝构成，且总纤度为486dtex、丝强度为8.41cN/dtex、伸长率为24.6％、沸水收缩率为6.4％的合成纤维，将上述的纱作为地部纱用于经纱、纬纱，使用具备全幅拉边的喷水织机，织造平纹织物。此时，除了将经纱张力调整为0.21cN/dtex以外，与实施例1同样地制作气囊用织物，得到经纱密度49.5根/2.54cm、纬纱密度50.3根/2.54cm的织物。关于所得到的织物，纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为6.93％、抗热性为8.05msec/(g/m2)，且在气囊展开试验中虽然有缝制部的网眼，但没有热熔融和爆破从而展开性没有问题。另外，织物的水分率为3.8％，经湿热抗拉强度保持率为96.7％、经湿热动态透气性增加率为28％，不良。
表1
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Claims (8)

1.一种气囊用织物，其由聚酰胺410纤维制成。
2.根据权利要求1所述的气囊用织物，其中，
纵向的卷曲率与横向的卷曲率的合计为7.00～25.0％。
3.根据权利要求2所述的气囊用织物，其中，
使加热至350℃的铁棒下落到基布的抗热试验中的每目付熔融下落时间为7.00～20.0msec/(g/m2)以下。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的气囊用织物，其中，
在温度70℃且湿度95％RH的条件下湿热处理408小时后的织物的动态透气性增加率为25％以下。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的气囊用织物，其中，
在温度70℃且湿度95％RH的条件下湿热处理408小时后的织物的抗拉强度保持率为97.0％以上。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的气囊用织物，其中，
通过JIS L 1096：20108.10测定的织物的水分率超过0.5％且为2.5％以下。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的气囊用织物，其中，
所述聚酰胺410纤维含有由来自生物质的单体合成得到的聚酰胺，
所述由来自生物质的单体合成得到的聚酰胺的含量在所述聚酰胺410纤维中为25重量％以上。
8.一种气囊，其含有权利要求1～7中任一项所述的气囊用织物。
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