CN113265604B - 在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，包括以下步骤：将Co‑B合金置于耐高温反应装置内，再将B₂O₃覆盖在样品上方；将耐高温反应装置放置在反应炉内，反应炉内置于可激发磁场的超导磁体；在高温下利用磁场作用调控Co‑B合金熔体结构转变，在不同过热温度下保温，随后冷却，获得不同程度的形核过冷度，从而获得不同过冷度大小和表面粗糙度的Co‑B合金。本发明将磁场处理方式引入熔体过热中，通过磁场与温度场的耦合作用来控制合金的过冷形核行为，相较于单一温度场，可在更低的能耗下主动控制，获得更优化、更多样的调控组织，可获得不同过冷度状态和表面粗糙度的合金，并调控提高其力学性能。

Description

在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的 方法

技术领域

本发明属于合金材料制备技术领域，尤其涉及一种在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法。

背景技术

液-液结构转变，即液相中不同团簇结构之间的转变，液态中的多形性转变广泛存在于原子液体和分子液体中，目前主要通过外加压力、温度及电脉冲诱导发生。目前在金属领域，由温度诱导合金熔体发生结构转变，来控制合金的形核和凝固后的组织性能已较为普遍，即在过热温度升高至超过合金熔点T_m不多时(T₁温度)，宏观表现为纯液相，但此时液相中仍然存在一些的团簇结构，其仍是一个复杂的系统，此时冷却，熔体中存在的团簇结构作为异质形核点，促进非均匀形核，导致过冷度较小，合金纯化效果不佳。反之，当外加温度升高至远超合金熔点T_m时(T₂温度)，则由于液相中的各类异质团簇结构熔化，此时冷却，可以获得较大的过冷度，大过冷可以有效细化晶粒，减小偏析，改善杂质分布，提高材料的强韧性，利于冶金品质的提高。故液相结构转变的主动调控对于控制合金的形核、组织形貌以及相应的性能具有重大意义。

目前通过单一温度诱导方式已较为成熟，针对不同合金体系诸多研究者带来了丰硕成果。如德国亚琛工业大学(Yu Yuan,Wu Zhao,et al.Dependence of solidificationfor Bi₂Te_3-xSe_x alloys on their liquid states[J],Scientific Reports,2017,7(1):2463.)研究了Bi₂Te_2.7Se_0.3合金随温度变化而呈现不同液相状态下的凝固行为，发现当温度高于结构转变点时，可获得大的形核过冷度，由20K提至45K左右，并且凝固时间由84s缩短至70s。西北工业大学的王教授等人(Wang Jun,He Yi-Xuan,et al.Overheatingdependent undercooling in a hypoeutectic Co-B alloy[J].Materials Chemistryand Physics,2015,149-150:17-20.)采用类似方法发现当过热温度超过1663K时，合金发生液-液结构转变，Co₈₃B₁₇亚共晶合金的形核过冷度会由80K提升至180K附近，故采用温度诱导可获得了大过冷的合金。

钴硼二元合金是软磁合金的一种，因具有大的放电容量，高磁导率，低铁芯损耗，在作为磁记录介质，制作高频通讯元件、开关态电源、传感器等器件方面具有深厚的应用潜力，其具有良好的机械性能、化学性能和物理性能，可被广泛应用于石油、机械、化工、电子、计算机、航天等，钴基其他二元合金，如钴锡、钴铜等，分别在高容量多次数循环的电池负极材料、日用品如手表、眼镜、首饰镀层等方面有重大应用前景。而有效主动调控该类合金的形核组织状态，对于发挥其优异的软磁性能、电化学性能、机械性能等具有重要意义。常规方法如通过传统凝固、热处理、以及新型冷处理等多种方法，调控固态相变如马氏体转变、钛合金ω相变、高温合金γ相变等研究较多，对于熔体状态的结构转变研究较少，方式也较为单一。

磁场处理，作为近几年来一种新型调控合金组织性能的方式，具有无接触、高效率、环保等诸多优势，已有文献报道对合金组织细化、择优取向、相变、晶体生长等均有调控作用，如上海大学(Xuan W,Ren Z,Li C.Effect of a high magnetic field onmicrostructures of Ni-based superalloy during directional solidification[J].Journal of Alloys and Compounds,2015,620:10-17.)研究了强磁场对定向凝固DZ417G高温合金组织演化的作用，发现磁场可有效细化柱状晶组织，并增加等轴晶数目；中科院宁波材料研究所(Gong YY,Wang DH,et al.Textured,dense and giant magneto-strictivealloy from fissile polycrystal[J].Acta.Mater.,2015,98:113-118.)利用磁场下的缓慢凝固抑制了Mn-Co-Si磁致伸缩合金的膨胀型相变，成功获得了致密化程度高，机械性能优良的合金等。随着超导技术和设备的不断突破，目前强磁场、超强磁场等极端物理场的获得也越来越方便，如中科院合肥物理研究所利用超导设备可引发高达23.5T强静磁场(QTao,L Zhang,et al.Magnetic susceptibility difference-induced nucleuspositioning in gradient ultrahigh magnetic field[J].Biophysical Society,2020,118,578-585.)。

故在常规过热条件下，加入强磁场来控制合金液相的结构转变，对于主动调控期望的形核过冷及组织性能具有重要的理论和实践意义。强磁场与常规温度耦合条件下的Co-B合金液相结构转变探索，具有重大价值，调控形核过冷和组织既可以扩大磁场在调节合金液-液转变的应用，又可以获得在实际生产中需要的组织形态，进而获得优异性能。

发明内容

为克服传统合金熔体在凝固过程中的偏析、夹杂等冶金品质不良问题，主动调控获得大过冷，均匀稳定的合金组织和性能，磁场作为一清洁、高效的能量场在以温度诱导为主要作用的熔体形核和后续生长中具有不可忽视的作用，也能够带来更多新奇的处理效果，故本发明提出了一种针对于Co-B二元合金系列，在高温下利用磁场作用调控合金熔体结构转变，在不同过热温度下保温，随后冷却，获得不同程度的形核过冷度的方法。

本发明具体是通过以下技术方案来实现的：

提供一种在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，包括以下步骤：

将Co-B合金置于耐高温反应装置内，再将B₂O₃覆盖在样品上方；

将所述耐高温反应装置放置在反应炉内，所述反应炉内置于可激发磁场的超导磁体；

利用磁场调控所述Co-B合金熔体结构发生转变，在临界结构转变温度上下保温，随后冷却，获得不同程度的形核过冷度，从而获得不同过冷度状态和表面粗糙度的Co-B合金。

作为本发明的进一步说明，所述耐高温反应装置为可耐1600℃的石英玻璃管，且所述石英玻璃管需垂直放置在所述反应炉内；所述反应炉加热元件采用SiC螺旋加热棒；所述反应炉内置于超导磁体；所述超导磁体在液氦温度可激发0-12T磁场。

作为本发明的进一步说明，所述利用磁场调控所述Co-B合金熔体结构发生转变，在临界结构转变温度上下保温，随后冷却，获得不同程度的形核过冷度，从而获得不同过冷度状态和表面粗糙度的Co-B合金具体包括：

将所述反应炉升温至适当的过热温度，保持磁场强度为：0＜B≤12T，待所述Co-B合金熔体反复加热冷却几次，熔体升温降温曲线不出现大的波动时，熔体稳定，开始进行过冷实验，并通过连接磁天平经过换算得到所述Co-B合金在该过程中实时的磁化率随温度的变化曲线，上述的磁场强度优选采用3T。

作为本发明的进一步说明，所述过热温度包括以下第一温度区间和第二温度区间两种温度区间：

第一温度区间为：低于所述Co-B合金的熔体结构临界转变温度T₀，但高于合金熔点T_m；

第二温度区间为：高于所述Co-B合金的熔体结构临界转变温度T₀，但低于设备极限加热温度T_d。

作为本发明的进一步说明，所述Co-B合金的制备过程具体包括：

按照一定的原子百分比，称取相应质量的预处理后的钴片和硼粒；

将称取后的所述钴片和所述硼粒放入熔炼炉内，且保持所述钴片覆在所述硼粒上方；

在真空状态下，反复熔炼-冷却后得到成分均匀的Co-B合金。

作为本发明的进一步说明，所述钴片和所述硼粒的预处理过程包括：

将纯度超过99.9％的钴片和硼粒用砂轮打磨掉表面的氧化层后，浸泡至99.8％无水乙醇中，采用超声波震荡去除表面杂质。

作为本发明的进一步说明，所述在真空状态下，反复熔炼-冷却后得到成分均匀的Co-B合金具体包括：

首先抽真空使得所述熔炼炉腔体内保持真空状态，真空度要求为6.6×10^-3Pa以上；

熔炼时的电流约为300-400A，熔炼时间约3-5min，使得所述Co-B合金充分熔化后关闭电源；

待20min所述Co-B合金冷却后，将其翻转180°，重复上述熔炼过程几次以保证所述Co-B合金成分的均匀性，整个过程中通高纯氩气保护。

作为本发明的进一步说明，所述熔炼炉为非自耗真空电弧熔炼炉，且最终制备得到的所述Co-B合金锭还需进行适当切割、表面打磨光滑后超声清洗、烘干备用。

作为本发明的进一步说明，所述Co-B合金成分为Co_81.5B_18.5共晶合金成分。

作为本发明的进一步说明，所述B₂O₃为纯度99.9％的B₂O₃在800℃管式炉中烘烤2h后得到的，以上所使用的B₂O₃作为隔绝熔体和外界的物质，且800℃管式炉中烘烤2h的目的是为了充分热处理除水，且B₂O₃的状态包括但不限于除水后的粉末，片材，块体，条状物等。

与现有技术相比，本发明具有以下有益的技术效果：

(1)将磁场处理方式引入熔体过热中，通过磁场与温度场的耦合作用来控制合金熔体的形核过冷行为，相较于单一温度场，可在更低的能耗下主动控制，获得更优化、更多样的调控组织。

(2)采用磁场与温度场复合调控熔体过冷行为的方式，可获得不同过冷度状态和表面粗糙度的合金，并调控提高其力学性能。目前液液转变的研究和温度场控制其转变的研究在高温合金、铝合金、金属玻璃中均有开展，但磁场这一新型的能量场的贡献和背后的机理探索则充满挑战。

(3)通过磁天平能够准确有效的测量样品不同状态下的实时磁学数据，避免传统温度控制过冷时样品性能参数无法同步获取的问题；且通过样品位置的摆放可以获得梯度磁场、静磁场、梯度磁场与静磁场复合等多种条件下的熔体过冷，操作简单且易于获得更多外场控制形式。

(4)采用该方法相对于无磁场状态的过冷实验，可在更低的过热温度下实现大过冷，降低设备能耗，相对于其他悬浮落管实验，更加灵活，可通过冷速的调节获得可控的不同过冷度样品。整个过程不需破坏样品，有效降低工艺处理成本，操作简单易于实现。

附图说明

图1是本发明中利用真空电弧熔炼制得的Co_81.5B_18.5共晶合金显微组织图；

图2是实施例1的样品加热-冷却曲线图；

图3是实施例1的样品磁场强度的倒数-温度变化曲线图；

图4是实施例1的样品宏观形态图；

图5是实施例1的样品组织形貌图；

图6是实施例1的样品组织磨损形貌图；

图7是实施例2的样品加热-冷却曲线图；

图8是实施例2的样品磁场强度-温度变化曲线图；

图9是实施例2的样品宏观形态图；

图10是实施例2的样品组织形貌图；

图11是实施例2的样品组织磨损形貌图；

图12是在3T强磁场下与无磁场状态对比的样品过冷度变化图。

具体实施方式

为了能够更清楚地理解本发明的上述目的、特征和优点，下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细描述。需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明的实施例及实施例中的特征可以相互组合。

除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本发明的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本发明的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施例的目的，不是旨在于限制本发明。

本发明提供的方法适用的钴硼二元合金体系包括但不限于Co_81.5B_18.5共晶合金成分，Co₈₀B₂₀过共晶合金成分，Co₈₃B₁₇亚共晶合金成分等，其中Co和B成分比例不同均有适合其处理的参数，可达到通过磁场下的循环过热过冷这一方法诱发液液结构转变并获得不同形核过冷度这一效果。

本发明提供的方法适用于过热温度分别为低于熔体结构转变临界温度T₀保温和超过熔体结构转变临界温度保温的两种情况。

需要指出的是，低于结构转变温度指的是高于合金熔点T_m但低于结构转变温度T₀，而高于熔体结构转变临界温度指的是超过T₀但不得超过设备使用的极限温度T_d(T_d为设备极限加热温度，受限于石英玻璃管)。

以下实施例均以Co_81.5B_18.5共晶成分为例，在3T强磁场下，选择过热温度分别为T_m～T₀的范围中的一个优选值和T₀～T_d的范围中的一个优选值两种情况进行说明。

在熔体结构转变温度附近，从过冷曲线上可以看到过冷度ΔT的突变，这是由于低于T₀时，合金宏观上呈现液态，但从微观角度分析，内部仍然存在很多短程有序类固态团簇，以及氧化物杂质等，这些异质点会在后续的熔体冷却过程中作为形核点，降低形核所需能量，因而过冷度较小，反之则由于熔体充分纯化，接近均匀成核，需要大的结构起伏和能量起伏，必须靠大的过冷度提供。

而磁场的施加则降低了该转变点T₀温度，意味着通过更少的功耗即可获得大过冷合金，磁场作为外场也为均匀成核提供了附加能量，从而不需要更大的过热温度。

实施例一

本实施例是一种通过在过热状态下磁场的施加来调控Co_81.5B_18.5共晶合金熔体结构和形核过冷行为的方法，具体过程是：

第一步，原料处理和配料。将纯度超过99.9％的钴片和硼粒用砂轮打磨掉表面的氧化层后，浸泡至99.8％无水乙醇中，采用超声波震荡去除油污、磨屑等表面杂质。按照原子百分比Co:B＝81.5:18.5，用分析天平分别称取相应质量的原料，用于后续的熔炼过程中。

第二步，制备Co_81.5B_18.5共晶合金锭。将第一步所得的钴硼原料一起放入非自耗真空电弧熔炼炉内，钴片覆在硼粒上方。首先抽真空使得腔体内保持真空状态防止熔炼过程中合金氧化，真空度要求为6.6×10^-3Pa以上。熔炼时的电流约为300-400A，熔炼时间约3-5min，使得合金充分熔化后关闭电源。待20min合金锭冷却后，将其翻转180°，重复上述熔炼过程以保证合金成分的均匀性，所述重复熔炼的过程为3-4次。整个过程中通高纯氩气保护。

第三步，制备过冷实验所用的Co_81.5B_18.5块体合金。将第二步完成的合金锭切割为每份约4g的块状合金，表面打磨光滑后超声清洗，烘干备用。另外将纯度99.9％的B₂O₃在800℃管式炉中烘烤2h后，清洗备用。

第四步，强磁场状态下的熔体过冷实验。将第三步所得的块状合金置于可耐1600℃的石英玻璃管内，再将所得的B₂O₃均匀铺在样品上方以防止样品熔融时接触外界大气。将该石英玻璃管小心垂直放置在中心孔径约50mm的炉体内，该炉体内置于超导磁体内，该超导磁体在液氦温度可激发约0-12T强磁场，反应炉采用SiC螺旋加热棒为加热元件，可通过程控调节加热温度以实现在可调强磁场下的合金过冷。另外通过连接磁天平可经过换算得到样品在该过程中实时的磁化率χ随温度的变化曲线。

控制升温速率为10K/min，最高温度为1700K并保温5min，磁场强度为3T，待合金熔体反复加热冷却三次，熔体升温降温曲线不出现大的波动时，熔体稳定，开始进行过冷实验，即在磁场状态下进行合金样品反复熔化-凝固过程，同步输出合金实时的磁化率数据。实验完成后关闭电源，待玻璃管冷却至室温后取出合金样品，超声波清洗后进行观察。

本实施例在3T磁场强度，1700K条件下进行合金过冷实验，过冷度较大，合金显微组织中含较多的亚稳Co₂₃B₆相、少部分离异共晶相(α-Co与Co₃B)及少量的六方ε-Co相(α-Co在低温固态相变产物)。如图所示，合金过热度ΔT_H为294K，得到的过冷度ΔT为240K，结晶潜热ΔH的释放可使得局部温度升高108K。过冷后的合金样品宏观为椭球状，表面光滑。此状态过冷的形核率较大，结晶潜热释放程度大，而非均匀异质点等短程有序结构减少，合金凝固后宏观光滑，测试后的维氏硬度约685HV。综上，本实施例中得到了大过冷，纯度高，组织细化，表面光滑且硬度提升的钴硼合金，其在与不同配副的摩擦过程中以犁沟等磨损形式为主，且硬度的提升有利于增大耐磨性，延缓磨损失效。

实施例二

本实施例是一种通过在过热状态下磁场的施加来调控Co_81.5B_18.5共晶合金熔体结构和形核过冷行为的方法，具体过程是：

第一步，原料处理和配料。将纯度超过99.9％的钴片和硼粒用砂轮打磨掉表面的氧化层后，浸泡至99.8％无水乙醇中，采用超声波震荡去除油污、磨屑等表面杂质。按照原子百分比Co:B＝81.5:18.5，用分析天平分别称取相应质量的原料，用于后续的熔炼过程中。

第二步，制备Co_81.5B_18.5共晶合金锭。将第一步所得的钴硼原料一起放入非自耗真空电弧熔炼炉内，钴片覆在硼粒上方。首先抽真空使得腔体内保持真空状态防止熔炼过程中合金氧化，真空度要求为6.6×10^-3Pa以上。熔炼时的电流约为300-400A，熔炼时间约3-5min，使得合金充分熔化后关闭电源。待20min合金锭冷却后，将其翻转180°，重复上述熔炼过程以保证合金成分的均匀性，所述重复熔炼的过程为3-4次。整个过程中通高纯氩气保护。

第三步，制备过冷实验所用的Co_81.5B_18.5块体合金。将第二步完成的合金锭切割为每份约4g的块状合金，表面打磨光滑后超声清洗，烘干备用。另外将纯度99.9％的B₂O₃在600℃管式炉中烘烤2h后，清洗备用。

第四步，强磁场状态下的熔体过冷实验。将第三步所得的块状合金置于可耐1600℃的石英玻璃管内，再将所得的B₂O₃均匀铺在样品上方以防止样品熔融时接触外界大气。将该石英玻璃管小心垂直放置在中心孔径约50mm的炉体内，该炉体内置于超导磁体，该磁体在液氦温度可激发约0-12T强磁场。反应炉采用SiC螺旋加热棒为加热单元，可通过程控调节加热温度以实现在可调强磁场下的合金过冷。另外通过连接磁天平可经过换算得到样品在该过程中实时的磁化率χ随温度的变化曲线。

控制升温速率为10K/min，最高温度为1465K，不进行保温，磁场强度为3T，待合金熔体反复加热冷却三次，熔体升温降温曲线不出现大的波动时，熔体稳定，开始进行过冷实验，即在磁场状态下进行合金样品反复熔化-凝固过程，同步输出合金实时的磁化率数据。实验完成后关闭电源，待玻璃管冷却至室温后取出合金样品，超声波清洗后备用。

第五步，将第四步获得的合金样品打磨、抛光后，观察显微组织和硬度。

本实施例在3T磁场强度，1465K(低于Co_81.5B_18.5共晶合金液-液转变温度T₀＝1500K)条件下进行合金过冷实验，合金显微组织为球状的初生相α-Co、共晶相(α-Co与Co₃B)及少量的六方ε-Co相(α-Co在低温固态相变产物)。合金过热度ΔT_H为60K，所获得的过冷度ΔT为101K。结晶潜热ΔH的释放可使得局部温度升高25K。过冷后的合金样品宏观为椭球状，表面粗糙。此状态下合金冷却形核所需的能量起伏小，故在小过冷度下即可成核，形核率较小，结晶潜热释放不完全，非均匀异质点较多，合金凝固后宏观表面粗糙，硬度较低约620HV。

将本发明提供的3T强磁场下进行过冷实验与无磁场状态的过冷实验进行对比的样品过冷度变化如图12所示，其中的无磁场状态的过冷实验数据来源于“Liquid–liquidstructure transition and nucleation in undercooled Co-B eutectic alloys”Yixuan He etal，Appl.Phys.A(2017)123:391。

采用该方法相对于无磁场状态的过冷实验，可在更低的过热温度下实现大过冷，降低设备能耗，相对于其他悬浮落管实验，更加灵活，可通过冷速的调节获得可控的不同过冷度样品。整个过程不需破坏样品，有效降低工艺处理成本，操作简单易于实现。

最后应说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围。

Claims (7)

1.一种在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于，包括以下步骤：

将Co-B合金置于耐高温反应装置内，再将B₂O₃覆盖在样品上方；

将所述耐高温反应装置放置在反应炉内，所述反应炉内置于可激发磁场的超导磁体；所述耐高温反应装置为可耐1600℃的石英玻璃管，且所述石英玻璃管需垂直放置在所述反应炉内；所述反应炉体加热元件采用SiC螺旋加热棒；所述反应炉内置于超导磁体；所述超导磁体在液氦温度可激发0-12T磁场；

利用磁场调控所述Co-B合金熔体结构发生转变，在临界结构转变温度上下保温，随后冷却，获得不同程度的形核过冷度，从而获得不同过冷度状态和表面粗糙度的Co-B合金；

上述利用磁场调控所述Co-B合金熔体结构发生转变，在临界结构转变温度上下保温，随后冷却，获得不同程度的形核过冷度，从而获得不同过冷度状态和表面粗糙度的Co-B合金，具体包括：将所述反应炉升温至适当的过热温度，保持磁场强度为：0＜B≤12T，待所述Co-B合金熔体反复加热冷却几次，熔体升温降温曲线不出现大的波动时，熔体稳定，开始进行过冷实验，并通过连接磁天平经过换算得到所述Co-B合金在该过程中实时的磁化率随温度的变化曲线；

所述过热温度包括以下第一温度区间和第二温度区间两种温度区间：

第一温度区间为：低于所述Co-B合金的熔体结构临界转变温度T₀，但高于合金熔点T_m；

第二温度区间为：高于所述Co-B合金的熔体结构临界转变温度T₀，但低于设备极限加热温度T_d。

2.根据权利要求1所述的在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于：所述Co-B合金的制备过程具体包括：

按照一定的原子百分比，称取相应质量的预处理后的钴片和硼粒；

将称取后的所述钴片和所述硼粒放入电弧熔炼炉内，且保持所述钴片覆在所述硼粒上方；

在真空状态下，反复熔炼-冷却后得到成分均匀的Co-B合金。

3.根据权利要求2所述的在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于：所述钴片和所述硼粒的预处理过程包括：

将纯度超过99.9 % 的钴片和硼粒用砂轮打磨掉表面的氧化层后，浸泡至99.8 %无水乙醇中，采用超声波震荡去除表面杂质。

4.根据权利要求2所述的在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于：所述在真空状态下，反复熔炼-冷却后得到成分均匀的Co-B合金具体包括：

首先抽真空使得所述熔炼炉腔体内保持真空状态，真空度要求为6.6×10^-3Pa以上；

熔炼时的电流为300-400 A，熔炼时间3-5 min，使得所述Co-B合金充分熔化后关闭电源；

待20 min所述Co-B合金冷却后，将其翻转180°，重复上述熔炼过程几次以保证所述Co-B合金成分的均匀性，整个过程中通高纯氩气保护。

5.根据权利要求2所述的在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于：所述熔炼炉为非自耗真空电弧熔炼炉，且最终制备得到的所述Co-B合金锭还需进行适当切割、表面打磨光滑后超声清洗、烘干备用。

6.根据权利要求1所述的在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于，所述Co-B合金成分为Co_81.5B_18.5共晶合金成分。

7.根据权利要求1所述的在强磁场下通过熔体结构转变调控钴硼合金形核过冷度的方法，其特征在于：所述B₂O₃为纯度99.9 %的B₂O₃在800 ℃ 管式炉中烘烤2 h后得到的。

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