CN113186371A - 一种铝脱氧钢钢液净化的方法 - Google Patents
一种铝脱氧钢钢液净化的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113186371A CN113186371A CN202110409326.XA CN202110409326A CN113186371A CN 113186371 A CN113186371 A CN 113186371A CN 202110409326 A CN202110409326 A CN 202110409326A CN 113186371 A CN113186371 A CN 113186371A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- magnesium
- aluminum
- calcium
- alloy rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0006—Adding metallic additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明涉及一种铝脱氧钢钢液净化的方法,利用镁脱氧产物及其形成的粒径大于20μm的夹杂物净化钢液,并且使残留于钢液中的细小夹杂物呈细小、弥散分布,以铝钙镁、镁铈合金棒形式加入钢液,按重量比配置铝钙镁合金,铝:钙:镁=8:1:1,或者配置镁铈合金,镁:铈=8:2.5;将配置好的合金加工成合金棒;合金棒通过可以加料的包盖进入钢液;钢包进入精炼位后,加入铝线段进行脱氧,再后加入铝钙镁或镁铈合金进行终脱氧,搬出上铸机浇铸。优点是:降低铝脱氧钢液中大尺寸氧化铝夹杂物,使残留于钢液中的细小夹杂物呈细小、弥散分布,不影响钢的性能,大幅度降低因夹杂物引起的轧板表面缺陷率。
Description
技术领域
本发明涉及一种铝脱氧钢钢液净化的方法。
背景技术
随着钢铁工业的发展,对钢液纯净度的要求越来越高,尤其是铝脱氧的钢种,用铝脱氧的钢液中存在大量的氧化铝夹杂,这一类夹杂比较容易聚集长大,除一部分聚集长大后排出钢液外,残余的团簇状氧化铝会造成轧制过程中钢板的表面缺陷,特别体现在轧制压下率较大的汽车用钢轧板中,生产实际表明,汽车用钢轧板表面缺陷率很大一部分是由于氧化铝夹杂造成,如何更加有效的去除或减少这一类夹杂物的影响,成为解决问题的关键。
应对这一问题,冶金工作者进行了大量的研究,2014年第七届中国金属学会青年学术年会中论文“钢包静置过程钢液洁净度”详细分析了钢包静置时间对钢液去除夹杂物的影响,对某厂130吨钢包静置时间内进行密集取样,分别对停止软吹开始的钢包静置过程每隔5min取一次钢样,共静置25min,观察所取钢样中的夹杂物形貌和成分,随着钢包静置时间增加,小于10μm夹杂物数量呈整体下降趋势,大于10μm夹杂物尺寸无明显下降规律,可见单纯的增加静置时间,对于相对较大大尺寸夹杂物较难去除;2015第5期《过程工程学报》中论文“钢包底吹氩钢液流动行为与夹杂去除率的关系”,通过对攀钢200吨钢包进行了数值模拟、水模、实际取样分析等手段,详细分析了吹氩搅拌对去除钢液夹杂物的影响,发现吹氩时间和流量是影响夹杂物去除的主要影响因素,在保证吹氩流量合适、吹氩时间达到要求的情况下,钢液中>50μm的夹杂物能够被去除,但是尺寸在10μm~50μm之间的夹杂物去除效果不明显,而残余钢液中大尺寸氧化铝夹杂物多在这个范围;2016第3期《材料与冶金学报》中论文“钙处理管线钢中Al2O3夹杂物的动力学模型”,文中通过在热力学计算的基础上,基于未反应核模型,建立了管线钢中Al2O3夹杂物变性的动力学模型,计算结果表明,Al2O3夹杂物变性过程最难阶段在中段,因此Al2O3夹杂物变性的中段应创造良好的夹杂物变性的动力学条件,Al2O3夹杂物的尺寸是影响夹杂物变性的重要因素,随着Al2O3夹杂物粒径的增加,变性难度急剧增加,本模型计算条件下,只有当钢液中Ca质量分数达到0.0014%时,夹杂物才可能变性为液态钙铝酸盐,钙处理用量不同,Al2O3夹杂物变性的产物也不同,从上述分析可以看出,氧化铝夹杂物变成液态钙铝酸盐需要苛刻的外部条件,如果控制不好还容易造成水口堵蓄,工业应用的条件较难实施。
金属镁具有极强的脱氧、脱硫能力,而且氧化镁会与钢液中其他夹杂物形成容易上浮的复合夹杂物,因此,是除去铝外很有潜力的钢液脱氧合金,但是由于熔点较低,钢液中容易挥发,不容易加入,限制了其推广使用。科研工作者通过使用含镁合金如:铝钙镁合金、镁铈合金等方式,积累了一定实验室数据,并明确了镁及镁合金去除夹杂物的机理,但是如果应用到实际生产、并能够实现其有益效果,却未见报道,值得深入研究。
发明内容
为克服现有技术的不足,本发明的目的是提供一种铝脱氧钢钢液净化的方法,降低铝脱氧钢液中大尺寸氧化铝夹杂物,残留于钢液中的夹杂物呈细小、弥散分布,不影响钢的性能,大幅度降低因夹杂物引起的轧板表面缺陷率。
为实现上述目的,本发明通过以下技术方案实现:
一种铝脱氧钢钢液净化的方法,利用镁脱氧产物及其形成的粒径大于20μm的夹杂物净化钢液,并且使残留于钢液中的细小夹杂物呈细小、弥散分布,以铝钙镁、镁铈合金棒形式加入钢液,具体包括以下步骤:
1)转炉出钢控制T[O]:0.04%~0.05%,出钢温度:1620℃~1650℃,转炉下渣量<0.2kg/吨钢,出钢时加入辅料:氧化钙0.38kg/吨钢~1.15kg/吨钢、氧化铈0.2kg/吨钢~0.38kg/吨钢、萤石0.2kg/吨钢~0.38kg/吨钢;
2)钢包进入精炼位后,先加入铝线段进行脱氧,脱氧后钢液中T[O]<0.02%,然后加入铝钙镁合金棒或镁铈合金棒进行终脱氧,其中,铝钙镁合金棒吨钢加入量为0.5kg/吨钢~1kg/吨钢,镁铈合金棒加入量为1kg/吨钢~1.5kg/吨钢,搬出上铸机浇铸。
所述的铝钙镁合金棒按重量比配置,铝:钙:镁=8:1:1。
所述的镁铈合金棒按重量比配置,镁:铈=8:2.5。
所述的铝钙镁合金棒或镁铈合金棒的直径小于加料口直径;铝钙镁合金棒或镁铈合金棒的高度满足:0.5×钢包罐高>合金棒高度>(渣厚+0.25×钢包罐高)。
所述的包盖由包盖顶环、合金棒加入口、包盖主体组成,包盖主体顶部中间固定有包盖顶环,合金棒加入口由圆柱形钢管垂直嵌入包盖主体中形成,并且钢管顶部伸出包盖主体,合金棒通过合金棒加入口插入钢液。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
本发明方法通过加入铝钙镁合金、镁铈合金,降低铝脱氧钢液中大尺寸氧化铝夹杂物,使残留于钢液中的细小夹杂物呈细小、弥散分布,不影响钢的性能,大幅度降低因夹杂物引起的轧板表面缺陷率。以铝钙镁、镁铈合金棒形式加入钢液,操作简单,可实施性强;投入成本较小,去除大尺寸氧化铝夹杂效果显著,为高品质纯净钢冶炼奠定基础。
附图说明
图1是包盖的主视图。
图2是包盖的俯视图。
图中:1-包盖主体 2-包盖顶环 3-合金棒加入口 4-合金棒 5-钢渣 6-钢液。
具体实施方式
下面结合说明书附图对本发明进行详细地描述,但是应该指出本发明的实施不限于以下的实施方式。
实施例1:
将本专利提供的方法应用到超低碳钢的冶炼上,钢种成分见表1,冶炼工艺流程:铁水预处理→转炉→RH→CC,钢包内钢水重量约为200吨,钢包高3m,共进行两罐次试验(非开浇灌),第一罐使用铝钙镁合金进行终脱氧去夹杂,第二罐使用铝线段进行脱氧。
表1超低碳钢成分要求(质量百分含量%)
C | Si | Mn | P | S | Al |
≤0.0020 | ≤0.010 | 0.04-0.10 | ≤0.010 | ≤0.0090 | 0.020-0.050 |
具体铝脱氧钢钢液净化过程:
1)配置铝钙镁合金,按重量比铝:钙:镁=8:1:1进行,定制加合金用包盖,包盖内嵌入钢管,钢管露出包盖顶部30cm,预计渣厚为70cm,合金棒加工尺寸按要求为:150cm>合金棒长度>85cm,根据要求制备的合金棒备用;
2)第一罐转炉出钢控制T[O]:0.048%,出钢温度:1630℃,转炉下渣量40kg,出钢时加入辅料氧化钙200kg、氧化铈60kg、萤石60kg;第二罐转炉出钢控制T[O]:0.05%,出钢温度:1620℃,转炉下渣量50kg,出钢时加入辅料氧化钙500kg、萤石100kg;
3)钢包进入精炼位RH后,第一罐先用铝线段脱氧,脱氧后钢液中T[O]=0.018%,然后加入铝钙镁150kg,合金化满足成分要求后搬出;第二罐用铝线段进行脱氧,合金化满足成分要求后搬出;
4)上铸机进行浇铸,取每罐次浇铸的第二块铸坯进行夹杂物评价;
利用金相显微镜500倍视场下,检验面积4平方毫米,检验结果如下:
表2夹杂物平均面积含量分析结果
从金相检验结果看,第一罐、第二罐铸坯中心夹杂物含量基本相同,第一罐上下表面夹杂物含量小于第二罐上下表面夹杂物含量,1/4、3/4处夹杂物含量较低的为第一罐铸坯,总体分析,夹杂物平均面积含量第一罐较低,说明用铝钙镁复合脱氧技术能够有效降低单位面积内的夹杂物含量。
表3大尺寸夹杂物检验面积内分析结果
从金相检验结果看,第一罐、第二罐铸坯检验面积内未发现>50μm大尺寸夹杂物,第二罐铸坯检验面积内发现1个50μm~20μm的大尺寸夹杂物,进一步能谱分析为氧化铝簇状夹杂物,第一罐、第二罐铸坯均存在20μm~10μm的大尺寸夹杂物,但第一罐只存在铸坯上下表面,能谱分析判断为保护渣类型夹杂,而第二罐铸坯大尺寸夹杂物在铸坯各个位置均有分布,能谱分析除上下表面为保护渣类型夹杂物外,其余均为氧化铝夹杂。
综合上述检验分析结果,使用钙镁铝合金可以有效减少铸坯内夹杂物总含量、有效减少铸坯内大尺寸氧化铝夹杂。
实施例2:
将本专利提供的方法应用到低碳钢的冶炼上,钢种成分见表4,冶炼工艺流程:铁水预处理→转炉→ANS→CC,钢包内钢水重量约为200吨,钢包高3m,共进行两罐次试验(非开浇灌),第一罐使用镁铈合金进行终脱氧去夹杂,第二罐使用铝线段进行脱氧,表4为钢种成分要求,具体步骤如下:
表4低碳钢成分要求(质量百分含量%)
C | Si | Mn | P | S | Al |
0.065 | 0.015 | 0.25 | 0.01 | 0.015 | 0.03 |
具体铝脱氧钢钢液净化过程:
1)配置铝钙镁合金,按重量比镁:铈=8:2.5进行,定制加合金用包盖,包盖内嵌入钢管,钢管露出包盖顶部30cm,预计渣厚为60cm,合金棒加工尺寸按要求为:150cm>合金棒长度>85cm,根据要求制备的合金棒备用;
2)第一罐转炉出钢控制T[O]:0.045%,出钢温度:1625℃,转炉下渣量45kg,出钢时加入辅料氧化钙250kg、氧化铈80kg、萤石80kg;第二罐转炉出钢控制T[O]:0.048%,出钢温度:1630℃,转炉下渣量40kg,出钢时加入辅料氧化钙500kg、萤石100kg;
3)钢包进入精炼位RH后,第一罐先用铝线段脱氧,脱氧后钢液中T[O]=0.016%,然后加入镁铈合金200kg,合金化满足成分要求后搬出;第二罐用铝线段进行脱氧,合金化满足成分要求后搬出;
4)上铸机进行浇铸,取每罐次浇铸的第二块铸坯进行夹杂物评价;
利用金相显微镜500倍视场下,检验面积4平方毫米,检验结果见表5:
表5夹杂物平均面积含量分析结果
从金相检验结果看,第一罐、第二罐铸坯中心夹杂物含量基本相同,第一罐上下表面夹杂物含量小于第二罐上下表面夹杂物含量,1/4、3/4处夹杂物含量较低的为第一罐铸坯,总体分析,夹杂物平均面积含量第一罐较低,说明用铝钙镁复合脱氧技术能够有效降低单位面积内的夹杂物含量。
表6大尺寸夹杂物检验面积内分析结果
从金相检验结果看,第一罐、第二罐铸坯检验面积内未发现>20μm大尺寸夹杂物,第一罐、第二罐铸坯均存在20μm~10m的大尺寸夹杂物,但第一罐只存在铸坯1/4处,能谱分析氧化铝夹杂,而第二罐铸坯大尺寸夹杂物在铸坯各个位置均有分布,能谱分析除上下表面为保护渣类型夹杂物外,其余均为氧化铝夹杂。
综合上述检验分析结果,使用镁铈合金可以有效减少铸坯内夹杂物总含量、有效减少铸坯内大尺寸氧化铝夹杂。
Claims (5)
1.一种铝脱氧钢钢液净化的方法,其特征在于,利用镁脱氧产物及其形成的粒径大于20μm的夹杂物净化钢液,并且使残留于钢液中的细小夹杂物呈细小、弥散分布,以铝钙镁、镁铈合金棒形式加入钢液,具体包括以下步骤:
1)转炉出钢控制T[O]:0.04%~0.05%,出钢温度:1620℃~1650℃,转炉下渣量<0.2kg/吨钢,出钢时加入辅料:氧化钙0.38kg/吨钢~1.15kg/吨钢、氧化铈0.2kg/吨钢~0.38kg/吨钢、萤石0.2kg/吨钢~0.38kg/吨钢;
2)钢包进入精炼位后,先加入铝线段进行脱氧,脱氧后钢液中T[O]<0.02%,然后加入铝钙镁合金棒或镁铈合金棒进行终脱氧,其中,铝钙镁合金棒吨钢加入量为0.5kg/吨钢~1kg/吨钢,镁铈合金棒加入量为1kg/吨钢~1.5kg/吨钢,搬出上铸机浇铸。
2.根据权利要求1所述的一种铝脱氧钢钢液净化的方法,其特征在于,所述的铝钙镁合金棒按重量比配置,铝:钙:镁=8:1:1。
3.根据权利要求1所述的一种铝脱氧钢钢液净化的方法,其特征在于,所述的镁铈合金棒按重量比配置,镁:铈=8:2.5。
4.根据权利要求1所述的一种铝脱氧钢钢液净化的方法,其特征在于,所述的铝钙镁合金棒或镁铈合金棒的直径小于加料口直径;铝钙镁合金棒或镁铈合金棒的高度满足:0.5×钢包罐高>合金棒高度>(渣厚+0.25×钢包罐高)。
5.根据权利要求1所述的一种铝脱氧钢钢液净化的方法,其特征在于,所述的包盖由包盖顶环、合金棒加入口、包盖主体组成,包盖主体顶部中间固定有包盖顶环,合金棒加入口由圆柱形钢管垂直嵌入包盖主体中形成,并且钢管顶部伸出包盖主体,合金棒通过合金棒加入口插入钢液。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110409326.XA CN113186371B (zh) | 2021-04-16 | 2021-04-16 | 一种铝脱氧钢钢液净化的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110409326.XA CN113186371B (zh) | 2021-04-16 | 2021-04-16 | 一种铝脱氧钢钢液净化的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113186371A true CN113186371A (zh) | 2021-07-30 |
CN113186371B CN113186371B (zh) | 2022-11-18 |
Family
ID=76977153
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110409326.XA Active CN113186371B (zh) | 2021-04-16 | 2021-04-16 | 一种铝脱氧钢钢液净化的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113186371B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114107601A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-03-01 | 东北大学 | 一种镁预处理细化钢中稀土夹杂物的方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1283569A (en) * | 1968-12-23 | 1972-07-26 | Asea Ab | Method of manufacturing metal or metal alloys |
JP2005002422A (ja) * | 2003-06-12 | 2005-01-06 | Nippon Steel Corp | アルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法 |
CN101113485A (zh) * | 2007-07-16 | 2008-01-30 | 郭庆成 | 一种用于炼钢脱氧的高钙无硅铝钙镁铁合金及其制备方法 |
CN101705334A (zh) * | 2009-11-13 | 2010-05-12 | 江苏大学 | 一种钢液深脱硫、终脱氧和调质用铝钙镁铈复合合金 |
CN102002556A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-04-06 | 北京科技大学 | 一种含稀土氧化物的炼钢精炼渣及制备和使用方法 |
CN102605143A (zh) * | 2011-01-25 | 2012-07-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种铝镁钙合金及其在控制不锈钢夹杂物中的应用 |
CN110317929A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-10-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合脱钛剂及降低钢液钛含量的冶炼方法 |
CN110484811A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-11-22 | 中国科学院金属研究所 | 一种超净稀土钢及夹杂物改性控制方法 |
JP2020002411A (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | 鋼の製造方法 |
-
2021
- 2021-04-16 CN CN202110409326.XA patent/CN113186371B/zh active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1283569A (en) * | 1968-12-23 | 1972-07-26 | Asea Ab | Method of manufacturing metal or metal alloys |
JP2005002422A (ja) * | 2003-06-12 | 2005-01-06 | Nippon Steel Corp | アルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法 |
CN101113485A (zh) * | 2007-07-16 | 2008-01-30 | 郭庆成 | 一种用于炼钢脱氧的高钙无硅铝钙镁铁合金及其制备方法 |
CN101705334A (zh) * | 2009-11-13 | 2010-05-12 | 江苏大学 | 一种钢液深脱硫、终脱氧和调质用铝钙镁铈复合合金 |
CN102002556A (zh) * | 2010-12-01 | 2011-04-06 | 北京科技大学 | 一种含稀土氧化物的炼钢精炼渣及制备和使用方法 |
CN102605143A (zh) * | 2011-01-25 | 2012-07-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种铝镁钙合金及其在控制不锈钢夹杂物中的应用 |
JP2020002411A (ja) * | 2018-06-26 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | 鋼の製造方法 |
CN110317929A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-10-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种复合脱钛剂及降低钢液钛含量的冶炼方法 |
CN110484811A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-11-22 | 中国科学院金属研究所 | 一种超净稀土钢及夹杂物改性控制方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114107601A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-03-01 | 东北大学 | 一种镁预处理细化钢中稀土夹杂物的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113186371B (zh) | 2022-11-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Chen et al. | Top slag refining for inclusion composition transform control in tire cord steel | |
CN109055852B (zh) | 冷作模具钢夹杂物控制方法 | |
Liu et al. | Inclusion variations and calcium treatment optimization in pipeline steel production | |
CN110004371B (zh) | 一种耐磨钢及冶炼方法 | |
CN114574770A (zh) | 一种高强度耐疲劳的60Si2MnA弹簧钢制备方法 | |
CN108893682B (zh) | 模具钢钢坯及其制备方法 | |
CN113186371B (zh) | 一种铝脱氧钢钢液净化的方法 | |
CN111518987A (zh) | Cr12冷作模具钢精炼稀土添加方法 | |
CN111471821A (zh) | 一种避免探伤不合格纯净钢的生产方法 | |
CN113249547B (zh) | 一种h13热作模具钢中细化夹杂物的冶炼方法 | |
Zhang et al. | Basic oxygen furnace based steelmaking processes and cleanliness control at Baosteel | |
Bernhard et al. | The role of FeTi addition to micro-inclusions in the production of ULC steel grades via the RH process route | |
CN110714161B (zh) | 一种汽车用高硫易切削钢及其生产工艺 | |
CN108286013A (zh) | 一种中厚板容器用钢15CrMnR炼钢连铸生产方法 | |
Li et al. | Tracking large-size inclusions in al deoxidated tinplate steel in industrial practice | |
Sun et al. | Formation mechanism and control of MgO· Al 2 O 3 inclusions in non-oriented silicon steel | |
CN103114172A (zh) | 一种真空感应炉冶炼实验钢的钙处理方法 | |
CN115488298A (zh) | 一种高碳钢线材用连铸坯及其制备方法 | |
CN114959487A (zh) | 一种低氢低氮高强钢及其冶炼工艺 | |
CN113005353A (zh) | 一种提高14~30mm规格Q345C钢板探伤合格率的方法 | |
CN113186445A (zh) | 不锈钢产品夹杂物含量控制方法 | |
CN102071284A (zh) | 减少连铸机水口堵塞的方法 | |
CN113549731B (zh) | 一种减少铝镇静钢夹杂物的方法 | |
Lee et al. | The secondary refining technologies for improving the cleanliness of ultra-low carbon steel at Kwangyang Works | |
Cao et al. | Comparative analysis of the effect of Ca and Mg-Al modification on the composite inclusions in S50C Die steel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |