CN112760519B - 一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文-勒夏特利埃效应的方法 - Google Patents

一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文-勒夏特利埃效应的方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文‑勒夏特利埃效应的方法，包括：工业高纯铝加热至熔化，用高温覆盖剂覆盖后升温；KBF4和K2TiF6按比例混匀，烘干后加入熔体内机械搅拌；反应结束后取出反应副产物，冷却浇铸得到的TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温，加入无害铝合金精炼剂除渣精炼；控制温度依次加入工业高纯铝和工业高纯镁，升温除渣后机械搅拌；在熔体中加入覆盖剂，抽取至真空10min，浇入铸模形成铸坯；所得原位自生TiB2颗粒增强的Al‑Mg合金复合材料单向热挤压变形。本发明通过将原位自生的TiB2纳米陶瓷颗粒引入铝镁合金的方法，消除铝镁合金在低应变速率下的波特文‑勒夏特利埃效应。

Description

一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文-勒夏特利埃效 应的方法
技术领域
本发明属于铝镁合金加工技术领域，具体涉及一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文-勒夏特利埃效应的方法。
背景技术
现代科技术的发展使得工业应用对材料性能的要求逐步提高，特别是航空航天、汽车制造、电子仪器等高精端领域，对材料的综合性能有着极其严格的要求。这些领域通常要求材料不仅具有较高的强度和良好的塑性，还要求具有优良的比强度和比刚度。在轻量化思想和可持续发展理念深入人心的今天，铝镁合金凭借其较高的比强度、良好的抗腐蚀性能和可回收利用等特性在结构材料领域占据着一席之地。
然而实验表明，室温条件下，铝镁合金在变形过程中会出现一种特殊的反复的塑性失稳现象——波特文-勒夏特利埃(Portevin-Le Chatelier，PLC)效应，该效应反映为时域和空域上的异常表现：时域应力曲线表现为重复的锯齿形屈服曲线，时域应变曲线表现为台阶状上升过程；空域上则出现局域变形带，即PLC变形带。这种PLC变形带可以用数字散斑相关技术(Digital Speckle Correlation，DSC)进行观测。PLC效应作为一种典型的塑性失稳现象，对合金材料具有很强的危害性，一方面会使得材料在加工或者服役时表面粗糙度降低；另一方面，这种PLC带的出现会导致材料的塑性降低，甚至会造成材料过早的失效。因此，铝镁合金会由于其PLC效应的出现而导致其性能下降，对其工业应用带来极大的安全隐患。
为了尽可能减弱或者消除PLC效应，国内外学者对其产生原因和微观机制进行了长达数十年的研究，然而始终还未形成统一的解释。目前人们普遍能接受的较为主流的解释是基于可动位错与溶质原子、林位错之间的动态交互作用的动态应变时效(DynamicStrain Aging，DSA)机制。有研究表明，位错的运动是间歇式的，可动位错在受到林位错等障碍阻碍时，将停留在障碍前，溶质原子此时会向可动位错偏聚并且钉扎可动位错，从而引起应力的增加。当克服阻碍后，可动位错会快速向下一个障碍处运动，此时溶质原子的扩散速度远小于可动位错的运动速度，因此溶质原子不会随着可动位错一起进行运动。可动位错运动的过程中缺少了溶质原子的钉扎作用，其运动阻力下降，因而外加应力下降。当可动位错运动到下一个障碍物处，将会再次受到阻碍，溶质原子又会重新偏聚到受阻碍的可动位错周围并钉扎可动位错，从而再次引起应力增加。正是由于溶质原子周期性的运动到受阻碍的可动位错周围并钉扎这些可动位错才导致PLC效应的出现，宏观上反映为PLC带的出现。上述解释缺乏直接的实验论证，此外对于位错和溶质原子的具体相互作用也需要更进一步的研究。PLC效应物理机制的不明确性导致消除PLC效应的方法较少，专利CN201810433933.8公开了一种利用脉冲电流辅助汽车用铝合金PLC效应消除的方法，其构成是在铝合金拉伸过程中施加脉冲电流加速位错运动，减少溶质原子与位错的相互作用从而消除PLC效应，但此方法操作难度大、成本高，很难运用到实际生产中，因此急需一种简单实用的方法来消除铝镁合金的PLC效应。
发明内容
本发明针对低应变速率条件下铝镁合金会产生波特文-勒夏特利埃效应的问题，提出了一种在铝镁合金中引入原位自生的TiB2纳米陶瓷颗粒的方法，该方法制备出的TiB2纳米陶瓷颗粒增强的铝镁基复合材料在低应变速率下不会产生PLC效应，并且此工艺操作简单，成本低、效率高，可以完全满足铝镁合金工业化生产的需求。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：
一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文-勒夏特利埃效应的方法，该方法采用以下步骤：
(1)工业高纯铝加热至熔化后，用高温覆盖剂a覆盖后升温；
(2)工业用高纯氟硼酸钾KBF4和工业用高纯氟钛酸钾K2TiF6两种反应盐均匀混合，烘干后加入到步骤(1)中的熔体内，机械搅拌；
(3)反应结束后，取出反应副产物，冷却浇铸，得到TiB2/Al母料；
(4)步骤(3)中所述TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温，加入无害铝合金精炼剂进行除渣精炼；
(5)控制温度依次加入工业高纯铝和工业高纯镁，加入高温覆盖剂b覆盖后升温，除渣后进行机械搅拌；
(6)在熔体中加入高温覆盖剂c，抽取至真空10min，然后在650-800℃浇入铸模形成铸坯，得到原位自生TiB2颗粒增强的Al-Mg合金复合材料；
(7)步骤(6)所述原位自生TiB2颗粒增强的Al-Mg合金复合材料进行单向热挤压变形，即完成处理。
进一步地，步骤(1)中，所述高温覆盖剂a为JZF-03型高温覆盖剂，升温温度为685-985℃。
进一步地，步骤(2)中，KBF4和K2TiF6的质量比为0.5：1-2：1，机械搅拌转速为700rpm。
进一步地，步骤(4)中，升温温度为750-850℃，所述无害铝合金精炼剂为JZJ型无害铝合金精炼剂。
进一步地，步骤(5)中，控制温度为675-695℃，加入工业高纯铝和工业高纯镁的质量比满足所配置的合金复合材料成分质量分数在(7％-9％)TiB2/Al-Mg(5％-6％)区间内，所述高温覆盖剂b为JZF-03型高温覆盖剂，机械搅拌转速为700rpm。
进一步地，步骤(6)中，所述高温覆盖剂c为JZF-03型高温覆盖剂。
进一步地，步骤(7)中，所述单向热挤压变形的温度为450-480℃，挤压比为10：1。
与现有工艺相比，本发明创造性地采用引入TiB2纳米陶瓷颗粒的方法来消除铝镁合金在低应变速率下的PLC效应，利用原位熔体自生制备法的优势，使TiB2纳米陶瓷颗粒分散在铝镁合金基体内，对位错运动起到了阻碍和钉扎作用，从而实现了低应变速率下消除铝镁合金的PLC效应的目的。
以下将结合附图对本发明的构思、具体结构及产生的技术效果作进一步说明，以充分地了解本发明的目的、特征和效果。
附图说明
通过阅读参照以下附图对非限制性实施例所作的详细描述，本发明的其它特征、目的和优点将会变得更明显：
图1是实施例1中Al-5.7Mg合金在室温下0.0001s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线。
图2为实施例1中8wt.％TiB2/Al-5.7Mg合金在室温下0.0001s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。以下实施例将有助于本领域的技术人员进一步理解本发明，但不以任何形式限制本发明。所描述的实施例仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。应当指出的是，对本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进。这些都属于本发明的保护范围。
实施例1
以高纯铝、工业纯镁、KBF4以及K2TiF6为原料制备Al-5.7Mg合金和原位自生的8wt.％TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料，最终材料为挤压态，步骤如下：
(1)将工业99.999％高纯铝放入石墨坩埚中加热至熔化，用JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至915℃；
(2)将工业用99％纯度KBF4和工业用99％纯度K2TiF6两种反应盐以质量比1:2均匀混合，烘干后加入步骤(1)中的熔体内，以700rpm的速度进行机械搅拌；
(3)反应结束后，取出反应副产物，冷却浇铸，得到11.8wt.％TiB2/Al母料；
(4)将11.8wt.％TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温至760℃，加入JZJ型无害铝合金精炼剂进行除渣精炼；
(5)控制温度到685℃依次加入高纯铝和工业纯镁，加入JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至760℃，除渣后进行机械搅拌；
(6)在熔体中加入JZF-03高温覆盖剂，抽取至真空10min，然后在730℃浇入铸模形成铸坯；
(7)将铸造得到的原味自生8wt.％TiB2/Al-5.7Mg合金复合材料在480℃下进行单向热挤压变形，挤压比为10:1，即完成制备原位自生的8wt.％TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料。
Al-5.7Mg合金的制备与原位自生的8wt.％TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料的制备步骤类似，只是没有步骤(1-3)，步骤(4)中11.8wt.％TiB2/Al母料替换为高纯铝。由图1和图2对比可以看出，上述方法消除了铝镁合金在0.0001s-1应变速率条件下的PLC效应。
实施例2
以高纯铝、工业纯镁、KBF4以及K2TiF6为原料制备Al-5.2Mg合金和原位自生的8wt.％TiB2增强的Al-5.2Mg合金复合材料，最终材料为挤压态，步骤如下：
(1)将工业99.999％高纯铝放入石墨坩埚中加热至熔化，用JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至900℃；
(2)将工业用99％纯度KBF4和工业用99％纯度K2TiF6两种反应盐以质量比1:2均匀混合，烘干后加入步骤(1)中的熔体内，以700rpm的速度进行机械搅拌；
(3)反应结束后，取出反应副产物，冷却浇铸，得到11.8wt.％TiB2/Al母料；
(4)将11.8wt.％TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温至760℃，加入JZJ型无害铝合金精炼剂进行除渣精炼；
(5)控制温度到685℃依次加入高纯铝和工业纯镁，加入JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至760℃，除渣后进行机械搅拌；
(6)在熔体中加入JZF-03高温覆盖剂，抽取至真空10min，然后在730℃浇入铸模形成铸坯；
(7)将铸造得到的原味自生8wt.％TiB2/Al-5.2Mg合金复合材料在480℃下进行单向热挤压变形，挤压比为10:1，即完成制备原位自生的8wt.％TiB2增强的Al-5.2Mg合金复合材料。
Al-5.2Mg合金的制备与原位自生的8wt.％TiB2增强的Al-5.2Mg合金复合材料的制备步骤类似，只是没有步骤(1-3)，步骤(4)中11.8wt.％TiB2/Al母料替换为高纯铝。由Al-5.2Mg合金在室温下0.0001s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线和8wt.％TiB2/Al-5.2Mg合金在室温下0.0001s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线对比可以看出，上述方法消除了铝镁合金在0.0001s-1应变速率条件下的PLC效应。
实施例3
以高纯铝、工业纯镁、KBF4以及K2TiF6为原料制备Al-5.7Mg合金和原位自生的7.8wt.％TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料，最终材料为挤压态，步骤如下：
(1)将工业99.999％高纯铝放入石墨坩埚中加热至熔化，用JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至850℃；
(2)将工业用99％纯度KBF4和工业用99％纯度K2TiF6两种反应盐以2:1均匀混合，烘干后加入步骤(1)中的熔体内，以700rpm的速度进行机械搅拌；
(3)反应结束后，取出反应副产物，冷却浇铸，得到11.8wt.％TiB2/Al母料；
(4)将11.8wt.％TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温至770℃，加入JZJ型无害铝合金精炼剂进行除渣精炼；
(5)控制温度到685℃依次加入高纯铝和工业纯镁，加入JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至760℃，除渣后进行机械搅拌；
(6)在熔体中加入JZF-03高温覆盖剂，抽取至真空10min，然后在650℃浇入铸模形成铸坯；
(7)将铸造得到的原位自生7.8wt.％TiB2/Al-5.7Mg合金复合材料在450℃下进行单向热挤压变形，挤压比为10:1，即完成制备原位自生的7.8wt.％TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料。
Al-5.7Mg合金的制备与原位自生的7.8wt.％TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料的制备步骤类似，只是没有步骤(1-3)，步骤(4)中11.8wt.％TiB2/Al母料替换为高纯铝。由Al-5.7Mg合金在室温下0.0001s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线和7.8wt.％TiB2/Al-5.7Mg合金在室温下0.0001s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线对比可以看出，上述方法消除了铝镁合金在0.0001s-1应变速率条件下的PLC效应。
实施例4
以高纯铝、工业纯镁、KBF4以及K2TiF6为原料制备Al-5.9Mg合金和原位自生的8.8wt.％TiB2增强的Al-5.9Mg合金复合材料，最终材料为挤压态，步骤如下：
(1)将工业99.999％高纯铝放入石墨坩埚中加热至熔化，用JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至950℃；
(2)将工业用99％纯度KBF4和工业用99％纯度K2TiF6两种反应盐以1:1均匀混合，烘干后加入步骤(1)中的熔体内，以700rpm的速度进行机械搅拌；
(3)反应结束后，取出反应副产物，冷却浇铸，得到11.8wt.％TiB2/Al母料；
(4)将11.8wt.％TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温至760℃，加入JZJ型无害铝合金精炼剂进行除渣精炼；
(5)控制温度到685℃依次加入高纯铝和工业纯镁，加入JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至760℃，除渣后进行机械搅拌；
(6)在熔体中加入JZF-03高温覆盖剂，抽取至真空10min，然后在700℃浇入铸模形成铸坯；
(7)将铸造得到的原味自生8.8wt.％TiB2/Al-5.9Mg合金复合材料在480℃下进行单向热挤压变形，挤压比为10:1，即完成制备原位自生的8.8wt.％TiB2增强的Al-5.9Mg合金复合材料。
Al-5.9Mg合金的制备与原位自生的8.8wt.％TiB2增强的Al-5.9Mg合金复合材料的制备步骤类似，只是没有步骤(1-3)，步骤(4)中11.8wt.％TiB2/Al母料替换为高纯铝。由Al-5.9Mg合金在室温下0.000075s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线和8.8wt.％TiB2/Al-5.9Mg合金在室温下0.000075s-1应变速率条件下的工程应力应变曲线对比可以看出，上述方法消除了铝镁合金在0.000075s-1应变速率条件下的PLC效应。
以上对本发明的具体实施例进行了描述。需要理解的是，本发明并不局限于上述特定实施方式，本领域技术人员可以在权利要求的范围内做出各种变形或修改，这并不影响本发明的实质内容。

Claims (1)

1.一种消除低应变速率条件下铝镁合金波特文-勒夏特利埃效应的方法，其特征在于，以高纯铝、工业纯镁、KBF4以及K2TiF6为原料制备Al-5.7Mg合金和原位自生的8wt.%TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料，步骤如下：
（1）将工业99.999%高纯铝放入石墨坩埚中加热至熔化，用JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至915℃；
（2）将工业用99%纯度KBF4和工业用99%纯度K2TiF6两种反应盐以质量比1:2均匀混合，烘干后加入步骤（1）中的熔体内，以700rpm的速度进行机械搅拌；
（3）反应结束后，取出反应副产物，冷却浇铸，得到11.8wt.%TiB2/Al母料；
（4）将11.8wt.%TiB2/Al母料加热至熔化后继续升温至760℃，加入JZJ型无害铝合金精炼剂进行除渣精炼；
（5）控制温度到685℃依次加入高纯铝和工业纯镁，加入JZF-03高温覆盖剂覆盖后升温至760℃，除渣后进行机械搅拌；
（6）在熔体中加入JZF-03高温覆盖剂，抽取至真空10min，然后在730℃浇入铸模形成铸坯；
（7）将铸造得到的原位自生8wt.%TiB2/Al-5.7Mg合金复合材料在480℃下进行单向热挤压变形，挤压比为10:1，完成制备原位自生的8wt.%TiB2增强的Al-5.7Mg合金复合材料，其为挤压态。
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Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1727505A (zh) * 2005-07-28 2006-02-01 上海交通大学 原位颗粒增强铝基复合材料的制备方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63140059A (ja) * 1986-12-03 1988-06-11 Nippon Light Metal Co Ltd 高強度アルミニウム合金

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1727505A (zh) * 2005-07-28 2006-02-01 上海交通大学 原位颗粒增强铝基复合材料的制备方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Effects of Zn content on microstructures and mechanical properties of in-situ TiB2/Al-Zn-Mg-Cu composites subjected to hot extrusion;M Wang et al.;《Materials Science and Engineering A》;20190110;第742卷;参见第364-365页"1. Introduction"和"2. Experimental procedure"部分 *

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