CN112705008B - 解析塔的热风风机控制方法及装置 - Google Patents

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CN112705008B CN201911025486.3A CN201911025486A CN112705008B CN 112705008 B CN112705008 B CN 112705008B CN 201911025486 A CN201911025486 A CN 201911025486A CN 112705008 B CN112705008 B CN 112705008B
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Abstract

本申请公开了一种解析塔的热风风机控制方法，用于控制解析塔的热风风机的转速，所述热风风机控制方法包括如下步骤：解析塔正常工作时，基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；获取所述加热二段的终点目标控制温度；基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速。该方法能够根据加热段终点的目标控制温度精确控制热风风机的转速，从而能够有效避免热风炉输入过多热量，造成浪费电能和燃料的问题。此外，本申请还公开了一种解析塔的热风风机控制装置。

Description

解析塔的热风风机控制方法及装置
技术领域
本申请涉及烧结烟气净化技术领域，尤其是涉及一种解析塔的热风风机控制方法。此外，本申请还涉及一种解析塔的热风风机控制装置。
背景技术
烧结工序产生的烟气量约占钢铁全流程中的70％左右，烧结烟气中的主要污染物成分为为粉尘、SO2、NOX；另外还有少量VOCs、二噁英、重金属等；需净化处理后才能外排。目前活性炭脱硫脱硝装置处理烧结烟气的技术已经成熟，在国内开始推广使用，取得了良好的效果。
参考图1、图2、图3和图4，图1为现有技术中一种烧结烟气净化装置的结构示意图；图2为图1中烧结烟气净化装置的解析塔的结构示意图；图3为图2中解析塔的加热段的结构示意图；图4为图3中的加热段的截面示意图。
如图1所示，该现有技术中的烧结烟气净化装置包括吸附塔2、第一活性炭输送机S1、活性炭储仓3、皮带秤C1、解析塔1、振动筛4及第二活性炭输送机S2等部件。其中，解析塔1包括缓冲仓106、解析塔进料阀107及解析塔给料机G1等部件。吸附塔2包括吸附塔进料阀201和吸附塔给料机G2等部件。
如图1所示，工作时，烧结工序产生的原烟气(污染物主要成分为SO2)经过吸附塔2体活性炭床层后成为净烟气外排。吸附了烟气中污染物(污染物主要成分为SO2)的活性炭经第一活性炭输送机S1送入解析塔1，在解析塔1内吸附了污染物的活性炭加热到400℃～430℃进行解析活化，解析活化后释放出的SRG(富硫)气体去制酸工序，解析活化后的活性炭冷却到110℃～130℃后排出解析塔1，振动筛4筛分掉活性炭粉尘，筛上活性炭颗粒经第二活性炭输送机S2重新进入吸附塔2，从而实现了活性炭的循环流动。活性炭在循环流动中会出现损耗，因而活性炭储仓3通过皮带秤C1计量，从而对活性炭进行补充。
如图2所示，解析塔1包括缓冲仓106、解析塔进料阀107、进料段101、加热段102、保温段103、停留段108、冷却段104、排料段105、解析塔给料机G1、热风系统、冷却风系统、氮气系统和SRG气体系统等部件。
如图3所示，加热段102内部设有热风折流板1021。热风系统包括热风炉L1和热风风机F1，热风炉L1加热空气，热风风机F1使得加热的空气快速循环运动，使得由热风由风入口进入，由热风出口流出。
如图4所示，活性炭在加热段102的钢管内向下流动，热风穿过加热段102，通过加热钢管来加热其中流动的活性炭，活性炭与热风之间气密隔离；活性炭在加热段102起点的温度在80℃～150℃区间，一般为100℃左右；在加热段102终点，温度达到400℃以上即满足活性炭解析要求。但是，目前现有技术中，对于热风风机F1的转速不能精确控制。工作时一般是升级为最大转速，使得加热段102的终点温度在400℃～440℃之间。因而存在热风风机F1转速过大，转速过高，热风炉L1输入热量过多，浪费电能和燃料的情况。
发明内容
本申请要解决的技术问题为提供一种解析塔的热风风机控制方法，该方法能够根据加热段终点的目标控制温度精确控制热风风机的转速，从而能够有效避免热风炉输入过多热量，造成浪费电能和燃料的问题。
为解决上述技术问题，本申请的第一方面提供一种解析塔的热风风机控制方法，用于控制解析塔的热风风机的转速，
所述解析塔包括加热段，所述加热段包括加热一段、加热二段及设于而二者之间的测温段；所述加热二段的热风出口与所述加热一段的热风入口通过中间管道联通；
所述热风风机控制方法包括如下步骤：
解析塔正常工作时，基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
获取所述加热二段的终点目标控制温度；
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速。
可选的，
所述热风风机控制方法包括如下步骤：
所述热风风机以上一步得出的第一目标转速工作第一预定时长；
检测所述加热二段的终点实际温度；
当所述终点实际温度不满足预定的第一阈值范围时，循环执行如下第一步骤集合：
基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速；
所述热风风机以再次得出的第一目标转速工作第一预定时长；
检测所述加热二段的终点实际温度。
可选的，
所述基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数，包括：
获取所述加热二段的热风入口温度、所述中间管道的管道温度；
获取所述测温段的测温段温度、所述加热二段的终点温度；
获取所述热风风机的当前风机转速、所述解析塔的给料机的当前给料机转速；
基于所述热风入口温度、所述管道温度、所述测温段温度、所述终点温度、所述当前风机转速、所述当前给料机转速，得出所述工作热交换系数。
可选的，
所述基于所述热风入口温度、所述管道温度、所述测温段温度、所述终点温度、所述当前风机转速、所述当前给料机转速，得出所述工作热交换系数的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到所述工作热交换系数：
Figure BDA0002248490330000031
KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF2表示所述管道温度；T3TE表示所述终点温度；T2TE表示所述测温段温度；FF1表示所述当前风机转速；FG1表示所述当前给料机转速。
可选的，
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速的步骤，包括：
获取所述加热二段的热风入口温度、所述加热一段的热风出口温度；
获取所述加热一段的起点温度、所述加热二段的终点目标控制温度；
获取所述解析塔的给料机的当前给料机转速；
基于所述工作热交换系数、所述热风入口温度、所述热风出口温度、所述起点温度、所述终点目标控制温度、当前给料机转速，得出所述第一目标转速。
可选的，
所述基于所述工作热交换系数、所述热风入口温度、所述热风出口温度、所述起点温度、所述终点目标控制温度、当前给料机转速，得出所述第一目标转速的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到所述第一目标转速：
Figure BDA0002248490330000041
其中，Ff1表示所述第一目标转速；KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF3表示所述热风出口温度；T1TE表示所述起点温度；TK表示所述终点目标控制温度；FG1表示所述当前给料机转速。
可选的，
当所述终点实际温度满足所述预定的第一阈值范围时，记录此时所述测温段的温度，并将其定义为测温段目标温度；
基于所述加热一段，并基于所述工作热交换系数和所述测温段目标温度，得出所述热风风机的第二目标转速。
可选的，
所述热风风机控制方法还包括：
所述热风风机以上一步得出的第二目标转速工作第二预定时长；
检测所述测温段的测温段实际温度；
当所述测温段实际温度不满足预定的第二阈值范围时，循环执行如下第二步骤集合：
基于所述加热一段，并基于所述工作热交换系数和所述测温段目标温度，得出所述热风风机的第二目标转速。
所述热风风机以再次得出的第二目标转速工作第二预定时长；
检测所述测温段的测温段实际温度。
可选的，
所述基于所述加热一段，并基于所述工作热交换系数和所述测温段目标温度，得出所述热风风机的第二目标转速的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到所述第二目标转速：
Figure BDA0002248490330000051
其中，Ff11表示所述第二目标转速；KJ表示所述工作热交换系数，TTF2表示所述中间管道的管道温度；TTF3表示所述加热段的热风出口温度；TK2表示所述测温段目标温度；T1TE表示所述加热段的起点温度；FG1表示所述解析塔的给料机的当前给料机转速。
可选的，
所述第二预定时长通过如下步骤得出：
获取所述解析塔内的活性炭的流速；
获取所述加热一段的长度；
所述加热一段的长度与所述活性炭的流速的比值，该比值再乘以预定的倍数，获得所述第二预定时长。
可选的，
所述第一预定时长通过如下步骤得出：
获取所述解析塔内的活性炭的流速；
获取所述加热一段和所述加热二段的长度；
所述加热一段和所述加热二段的长度与所述活性炭的流速的比值，该比值再乘以预定的倍数，获得所述第一预定时长。
此外，为解决上述技术问题，本申请的第二方面提供一种解析塔的热风风机控制装置，用于控制解析塔的热风风机的转速，包括解析塔，所述解析塔包括：
加热段，用于对流经所述解析塔的活性炭进行加热；
热风风机，用于将热风吹入所述解析塔的加热段中；
给料机，用于控制所述解析塔中的活性炭的排料流量；
所述解析塔包括：
所述加热段包括加热一段、加热二段及设于而二者之间的测温段；所述加热二段的热风出口与所述加热一段的热风入口通过中间管道联通；
第一计算单元，用于基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
第二计算单元，用于基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的目标转速。
可选的，
所述解析塔还包括：
第一测温元件，用于获取所述解析塔的加热二段的热风入口温度；
第二测温元件，用于获取所述加热一段热风出口温度；
第三测温元件，用于获取所述加热一段的起点温度；
第四测温元件，用于获取所述加热二段的终点温度；
第五测温元件，用于获取所述中间管道的管道温度；
第六测温元件，用于获取所述测温段的测温段温度。
可选的，
所述第一计算单元通过如下逻辑关系式，获得所述工作热交换系数：
Figure BDA0002248490330000061
KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF2表示所述管道温度；T3TE表示所述终点温度；T2TE表示所述测温段温度；FF1表示所述当前风机转速；FG1表示所述当前给料机转速。
可选的，
所述第二计算单元，基于如下逻辑关系式，得到所述热风风机的目标转速：
Figure BDA0002248490330000062
其中，Ff1表示所述第一目标转速；KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF3表示所述热风出口温度；T1TE表示所述起点温度；TK表示所述终点目标控制温度；FG1表示所述当前给料机转速。
可选的，
所述第三测温元件为多个，并且均匀分布在所述加热一段的起点平面内；
每一个所述第三测温元件上设有多个用于测温的热电偶。
可选的，
所述第四测温元件为多个，并且均匀分布在所述加热二段的终点平面内；
每一个所述第四测温元件上设有多个用于测温的热电偶。
可选的，
所述第六测温元件为多个，并且均匀分布在所述测温段的测温平面内；
每一个所述第六测温元件上设有多个用于测温的热电偶。
在本申请中，所述热风风机控制方法包括如下步骤：
解析塔正常工作时，基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
获取所述加热二段的终点目标控制温度；
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速。
该方法能够根据加热段终点的目标控制温度精确控制热风风机的转速，从而能够有效避免热风炉输入过多热量，造成浪费电能和燃料的问题。
此外，本申请所提供的解析塔的热风风机控制装置，其技术效果与上述方法的技术效果相同，在此不再赘述。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为现有技术中一种烧结烟气净化装置的结构示意图；
图2为图1中烧结烟气净化装置的解析塔的结构示意图；
图3为图2中解析塔的加热段的结构示意图；
图4为图3中的加热段的截面示意图；
图5为本申请一种示例性实施例中示出的解析塔的结构示意图；
图6为图5中解析塔的测温元件的分布示意图；
图7为图5中解析塔的加热段的活性炭温升曲线示意图；
图8为本申请另一种示例性实施例中示出的解析塔的结构示意图；
图9为本申请一种示例性实施例中示出的解析塔的热风风机控制方法逻辑流程图；
图10为本申请另一种示例性实施例中示出的解析塔的热风风机控制方法逻辑流程图。
其中，图1至图8中部件名称与附图标记之间的对应关系为：
1解析塔；101进料段；102加热段；1021热风折流板；1022加热一段；1023加热二段；1024测温段；1025中间管道；103保温段；108停留段；104冷却段；105排料段；106缓冲仓；107解析塔进料阀；
2吸附塔；201吸附塔进料阀；
3活性炭储仓；
4振动筛；
5保护套管；
F1热风风机；
热风炉L1；
G1解析塔给料机；G2吸附塔给料机；
S1第一活性炭输送机；S2第二活性炭输送机；
C1皮带秤。
具体实施方式
为了使本技术领域的人员更好地理解本发明方案，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。
在本发明的说明书和权利要求书及上述附图中的描述的一些流程中，包含了按照特定顺序出现的多个操作，但是应该清楚了解，这些操作可以不按照其在本文中出现的顺序来执行或并行执行，操作的序号如101、102等，仅仅是用于区分开各个不同的操作，序号本身不代表任何的执行顺序。另外，这些流程可以包括更多或更少的操作，并且这些操作可以按顺序执行或并行执行。需要说明的是，本文中的“第一”、“第二”等描述，是用于区分不同的消息、设备、模块等，不代表先后顺序，也不限定“第一”和“第二”是不同的类型.
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
请参考图5和图6，图5为本申请一种示例性实施例中示出的解析塔的结构示意图；图6为图5中解析塔的测温元件的分布示意图。
如图5所示，在本申请中，解析塔1包括进料段101、加热段102、保温段103、冷却段104和排料段105，加热102段内设有热风折流板1021。吸附了污染物的活性炭由缓冲仓106进入，通过解析塔进料阀107进入，依次经过进料段101、加热段102、保温段103、冷却段104和排料段105，最后通过解析塔给料机G1排出。解析塔1的热风系统包括热风炉L1和热风风机F1，热风炉L1加热空气，热风风机F1使得加热的空气快速循环运动，使得由热风由风入口进入，由热风出口流出。
如图5所示，在热风入口设置测温元件TF1，用来测量热风入口温度；热风出口设置测温元件TF2，用来测量热风出口温度。在热风管道的合适位置设置流量监测元件VF1，用来测量热风流量。在解析塔1的加热段102起点平面的设置测温元件1TE，用来测量加热段102的起点温度；在解析塔1的加热段102终点平面位置设置测温元件2TE，用来测量加热段102的终点温度。
具体的，如图6所示，解析塔测温元件1TE内有1TE11～1TE19九支热电偶(该热电偶的数量也可以不限于九支，图中为九支)，各热电偶接线均引出到测温元件1TE1接线端；测温元件1TE1插在保护套管内；以保护测温元件不受流动活性炭的冲刷。在一个测温平面上，均匀分布着多支解析塔测温元件(图6表示1TE1～1TEn)。从图上可以看出，每支热电偶相对基准点的位置都是固定不变的，只要知道某个测温元件的检测温度，就知道其对应位置的活性炭温度。1TE的测温值为设在加热段起点的组成1TE的各热电偶测温值的算术平均值。
同理，测温元件2TE的布置方式，也可以同测温元件1TE是布置方式，因而在此不再赘述。相应的，测温元件2TE测温值为设在加热段102终点的组成2TE的各热电偶测温值的算术平均值。
首先，介绍本申请解决技术问题的技术方案所利用的工作原理：
如图6所示，解析塔1加热段102的热量来自热风炉L1，活性炭温升消耗热量，活性炭解析SQ2消耗热量，还有一部分散热，热量的产生和消耗是平衡的，如公式1所示：
Qf＝Qt+Qj+Qs+Qz 公式1
其中：
Qf:热风炉输入热，单位千焦；
Qt：活性炭温升消耗热，单位千焦；
Qj：活性炭解析SO2消耗热，单位千焦；
Qs：系统散热，单位千焦；
Qz:加热其余成分消耗热，单位千焦。
公式1中，系统散热Qs和加热其余成分消耗热Qz所占比例很小，工程应用中可以忽略其影响，实际使用中公式1可以用公式2代替：
Qf＝Qt+Qj 公式2
其中：
Qf:热风炉输入热，单位千焦；
Qt：活性炭温升消耗热，单位千焦；
Qj：活性炭解析SO2消耗热，单位千焦。
活性炭解析SO2消耗热和活性炭吸收的SO2数量有关，活性炭在吸附塔中吸附了SO2，在解析塔中加热了吸附SO2的活性炭，吸附了SO2的活性炭加热到200℃以上是开始释放吸附的SO2,解析的过程为一个吸热过程。在实际应用中，烧结烟气含量中SO2含量不会发生剧烈波动，Qt和Qj之间的关系如公式3所示：
Qj＝K1*Qt 公式3
其中：
Qt：活性炭温升消耗热，单位千焦；
Qj：活性炭解析SO2消耗热，单位千焦；
K1:0.2～0.3，系数,与烟气中污染物含量关联，此处视为常数，取经验值。
从公式2和公式3可以推导出热风炉输入热和活性炭温升消耗热之间的关系如公式4所示：
Qf＝Qt+K1*Qt＝(1+K1)*Qt＝K*Qt 公式4
其中：
Qf:热风炉输入热，单位千焦；
Qt：活性炭温升消耗热，单位千焦；
K:1.2～1.3，系数,与烟气中污染物含量关联，此处视为常数，取经验值；
如图6，热风炉输入热可以按公式5计算：
Qf＝(TTF1–TTF2)*VVF1*Cf 公式5
其中：
Qf:热风炉输入热，单位千焦；
TTF1,TTF2:测温元件TF1,TF2测量的温度值，单位K；
VVF1:流量计VF1测量的热风流量值，单位kg/h；
Cf:热风比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)。
如图5，在生产稳定时，活性炭温升消耗热按公式6计算：(生产稳定的定义：1、当活性炭出口温度检测元件检测到的活性炭是从入口开始加热的；2、生产过程中活性炭流量、烟气中污染物排放没有大幅变化。)
Qt＝(T2TE–T1TE)*VT*Ct 公式6
其中：
Qt:活性炭温升消耗热，单位千焦；
T1TE,T2TE:测温元件1TE,2TE测量的温度值，单位K；
Vt:活性炭流量，单位kg/h；
Ct:活性炭比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
从公式4、公式5、公式6可以推导：
K*(T2TE–T1TE)*VT*Ct＝(TTF1–TTF2)*VVF1*Cf 公式7
其中：
Qt:活性炭温升消耗热，单位千焦；
T1TE,T2TE:测温元件1TE,2TE测量的温度值，单位K；
Vt:活性炭流量，单位kg/h；
Ct:活性炭比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
Qf:热风炉输入热，单位千焦；
TTF1,TTF2:测温元件TF1,TF2测量的温度值，单位K；
VVF1:流量计VF1测量的热风流量值，单位kg/h；
Cf:热风比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
K:1.2～1.3，系数,根据生产情况调整。
公式7中，热风比热Cf和活性炭比热Ct是常数，各温度值均可通过测温元件获取，因为吸附塔内的活性炭最终都从给料机G1排出，所以给料机G1的工作流量等于加热段中活性炭的流量VT；活性炭流量VT与给料机G1的转速是比例关系。如公式8所示：
VT＝KG1*FG1 公式8
其中：
VT:活性炭流量，单位kg/h；
KG1:常数，由给料机G1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FG1:为给料机的转速，单位RPM。
需要说明的是，转速(Rotational Speed或Rev)是做圆周运动的物体单位时间内沿圆周绕圆心转过的圈数，单位表示为RPM，RPM是Revolutions Per minute的缩写，是转/每分钟。在本文中，所有RPM均代表此含义。
公式7中，热风风机F1风量与热风风机F1的转速是比例关系。如公式9所示：
VVF1＝KF1*FF1 公式9
其中：
VVF1:热风风机流量，单位kg/h；
KF1:常数，由风机F1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FF1:为热风风机的风机转速，单位RPM。
将公式8、公式9代入公式7，可以推导出热风风机转速FF1可以按以下公式设置：
K*(T2TE–T1TE)*KG1*FG1*Ct＝(TTF1–TTF2)*KF1*FF1*Cf
Figure BDA0002248490330000121
其中：
T1TE,T2TE:测温元件1TE,2TE测量的温度值，单位K；
KG1:常数，由给料机G1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FG1:热风风机的转速，单位RPM；
Ct:活性炭比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
TTF1,TTF2:测温元件TF1,TF2测量的温度值，单位K；
KF1:常数，由热风风机F1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FF1:给料机的转速，单位RPM；
Cf:热风比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
K:1.2～1.3，系数,根据生产情况调整。
如公式10所示，其右侧的K、KG1、Ct、KF1、Cf均为常数，所以公式10可以简化为：
Figure BDA0002248490330000122
其中：KJ为系数，其值：
KJ＝(K*KG1*Ct)/(KF1*Cf)
公式11各符号注释与公式10相同，不再赘述。
公式10的另外一个推导结论：
Figure BDA0002248490330000123
其中：KJ为系数，其值：
KJ＝(K*KG1*Ct)/(KF1*Cf)
公式11各符号注释与公式10相同，不再赘述。
如图5所示，解析塔1热风入口风温为热风炉L1出口风温，热风炉L1是一个温度稳定的热风输出系统，即在热风炉L1的输出功率范围内，其输出温度都是稳定的；对应于公式11，即热风入口温度TTF1的温度是一个一已知的确定值(生产中约430℃)，热风出口温度TTF2的温度为热风与活性炭进行热交换降温以后的值，与热风流量、活性炭流量、活性炭温度等有关。
如图5所示，为保证活性炭充分解析，活性炭出口温度最低温度要求高于380℃，因为现有解析塔热风炉L1系统控制不精确，热风裕量较大，生产中会活性炭出口温度会达到410℃；对应于公式11，即加热段活性炭出口温度为系统的控制目标，控制温度为活性炭充分解析的最低温度(例如395℃，可以根据需要适当调整)如活性炭出口温度，也就是加热段102终点温度T2TE高于控制温度，则降低热风循环量，减少热风炉L1系统的热量输出，如加热段102终点温度T2TE低于控制温度，则升高热风循环量，增加热风炉系统的热量输出。
如图5所示，在解析塔1正常生产时，解析塔1的加热段102内的活性炭正常流动，解析塔1加热段102内活性炭都以v1的流速经过全部加热段102，所有活性炭加热时长均为L/v1，在整个加热段102内，活性炭均持续加热。
如图7所示，解析塔控制系统通过比较2TE检测到的温度值T2TE与控制温度的值，对热风风机进行调节。
如公式11所示：
Figure BDA0002248490330000131
其中：KJ为系数，其值：
KJ＝(K*KG1*Ct)/(KF1*Cf)
T1TE,T2TE:测温元件1TE,2TE测量的温度值，单位K；
KG1:常数，由给料机G1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FG1:给料机转速，单位RPM；
Ct:活性炭比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
TTF1,TTF2:测温元件TF1,TF2测量的温度值，单位K；
KF1:常数，由风机F1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FF1:热风风机的风机转速，单位RPM；
Cf:热风比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
K:1.2～1.3，系数,根据生产情况调整；
公式11可以推导出公式13：
Figure BDA0002248490330000132
公式13各符号注释与公式10相同，不再赘述。
如公式13所示，系数KJ与给料机的设计参数、风机设计参数、系数K、活性炭比热、热风比热等一系列参数有关；在实际生产中，获取这些参数往往很困难。
如公式13所示，在解析塔稳定生产时，公式13右侧的TTF1、TTF2、T1TE、T2TE、FG1、FG2均可从计算机控制系统直接读取；因此可以通过公式13计算出KJ的值，再根据控制目标，将KJ代入公式12，计算出热风风机的工作转速值。
以上便是本申请解决技术问题的技术方案，所利用的工作原理。
需要说明的是，本申请无论是方法发明还是装置发明，所利用的工作原理均如上文介绍。但是基于上述工作原理，本申请做了进一步改进，从而得到一种技术效果更好的实施例。下文便是该种实施例所利用的改进后的工作原理。
请参考图7和图8，图7为图5中解析塔的加热段的活性炭温升曲线示意图；图8为本申请另一种示例性实施例中示出的解析塔的结构示意图
从图5可以看出，加热段102有热风通道和活性炭通道，二者进行热交换，如在加热段102设置多点式热电偶测量活性炭温度，保护套管5需穿过多个金属管壁，这样做会带来三个问题：1、加工困难；2、影响管内活性炭流动；3、使用中保护套管5易变形，导致测温元件无法检修。因为现有的加热段结构不能直接测量活性炭的温度，所以只能在起点和终点设置多点式热电偶，测量解析塔加热段102的起点温度和终点温度。这导致解析塔1加热段102活性炭温升曲线如图7所示。
如图7所示，解析塔1内活性炭在进入加热段102时温度为T0，活性炭在加热段102管内流动，同时被热风加热；如温度曲线1所示，在L1点活性炭加热到目标温度T1，在加热段终点，活性炭温度上升到T2；活性炭离开加热段后，温度不再变化。热风进入加热段后，温度是缓慢下降的。
因为在加热段102不能直接测量活性炭的温度，为保证活性炭温度加热到解析目标温度T1，所以只能通过送入过量的热风，使L1在0和L2的区间内。实际上L1到L2之间的加热段是多余的，这段距离越长，意味着无效加热浪费的能源越多；另外如果目标温度点L1距离加热段102起点距离短的话，也将导致活性炭升温过快，损耗增加。
如温度曲线2所示，活性炭理想的温升是在加热段102终点达到目标温度T1。此时加热活性炭所需要的能源最少，活性炭升温最温和。
基于此，如图8所示，本发明的解析塔加热段分为三段，分别是加热一段1022、加热二段1023及设于而二者之间的测温段1024；加热二段1023的热风出口与加热一段1022的热风入口通过中间管道1025联通；测温段1024无加热管等障碍，可以设置测温元件。
如图8所示，加热一段1022的长度为加热二段1023长度的2～4倍，如图8所示，加热一段1022与加热二段1023断面相同。如图8所示，加热一段1022和加热二段1023的长度和等于图5所示加热段102的长度(加热一段与加热二段的断面如果不同的话，会导致加热一段1022和加热二段1023的活性炭流速不同，增加系统控制的复杂程度；会导致活性炭从一段流动到二段的过程复杂紊乱，增加活性炭磨损和堵料的风险)。
如图8所示，测温段1024的高度为6～10倍测温元件保护套管直径，以利于活性炭流动。
如图8所示，热风进入加热二段1023加热活性炭后，经热风通道进入加热一段1022，加热一段1022的活性炭后从热风出口处出，热风出口的热风经热风风机F1、热风炉L1后回送至热风入口。
如图8所示，在进料段末端、加热一段1022起点设置测温元件组1TE，用于测量加热一段的活性炭的起点温度(参见图4,测温为一个断面，即在此位置同一平面设置多支多点式热电偶，测温元件组1TE实际的测温值为多个热电偶的测温值；考虑到活性炭在流动过程中的热传导和混合等因素，取其1TE所有热电偶测温值得算术平均值作为测温值)；在测温段1024设置测温元件组2TE(参见1TE说明)，用于测量测温段温度；在保温段103起点、加热二段1023终点设置测温元件组3TE，用于测量活性炭的终点温度。
如图8所示，在热风入口设置测温元件TF1，用于测量热风入口的温度；加热二段1023的热风出口与加热一段1022的热风入口的之前联通的热风通道(本文定义为中间管道1025)设置测温元件TF2，用于测量管道温度；热风出口设置测温元件TF3，用于测量热风出口温度。在热风管道的合适位置设置流量监测元件VF1。
如图8所示的新型解析塔加热段依然可以用公式1～10来描述；
对于加热一段：
K*(T2TE–T1TE)*KG1*FG1*Ct＝(TTF2–TTF3)*KF1*FF1*Cf
对加热二段：
K*(T3TE–T2TE)*KG1*FG1*Ct＝(TTF1–TTF2)*KF1*FF1*Cf
对加热及测温段：
K*(T3TE–T1TE)*KG1*FG1*Ct＝(TTF1–TTF3)*KF1*FF1*Cf
对加热一段：
Figure BDA0002248490330000151
对加热二段
Figure BDA0002248490330000152
对加热及测温段
Figure BDA0002248490330000153
其中：
T1TE,T2TE,T3TE:测温元件1TE,2TE,3TE测量的温度值，分别测量起点温度、测温段温度、终点温
度单位K；
KG1:常数，由给料机G1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FG1:为给料机转速，单位RPM；
Ct:活性炭比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
TTF1,TTF2,TTF3:测温元件TF1,TF2,TF3测量的温度值，分别测量热风入口温度、管道温度、
热风出口温度，单位K；
KF1:常数，由热风风机F1的设计参数确定，单位kg/(h*RPM)；
FF1:为风机转速，单位RPM；
Cf:热风比热，常数，单位千焦/(K*kg/h)；
K:1.2～1.3，系数,根据生产情况调整。
以上便是本申请第二种实施例所采用的改进后的工作原理。
下文便开始介绍本申请方法发明和装置方法的具体实施例。
请参考图9和图10所示，图9为本申请一种示例性实施例中示出的解析塔的热风风机控制方法逻辑流程图；图10为本申请另一种示例性实施例中示出的解析塔的热风风机控制方法逻辑流程图。
在本申请的一种实施例中，如图9所示，本申请包括如下步骤：
步骤S101：解析塔1正常工作时，基于加热二段1023，获取当前解析塔1的加热段102的工作热交换系数；
步骤S102：获取加热二段1023的终点目标控制温度；需要说明的是，该终点目标控制温度，由实验数据得出，例如可以设置为395℃。
步骤S103：基于加热一段1022、测温段1024及加热二段1023，并基于工作热交换系数和终点目标控制温度，得出热风风机F1的第一目标转速；
步骤S104：热风风机F1以上一步得出的第一目标转速工作第一预定时长；
步骤S105：检测加热二段1023的终点实际温度；
当终点实际温度不满足预定的阈值范围时，再重复执行步骤S101，直至检测到的终点实际温度满足预定的阈值范围。该阈值范围具体可以为终点实际温度与终点的目标控制温度的差值的绝对值小于或等于5℃。
该方法能够根据加热段102终点的目标控制温度精确控制热风风机F1的转速，从而能够有效避免热风炉L1输入过多热量，造成浪费电能和燃料的问题。
进一步的，在上述实施例中，可以做出进一步改进。比如，如图9所示，在该实施例中，在上述步骤S101中，获取当前解析塔1的加热段102的工作热交换系数的步骤，包括：
基于加热二段1023，获取当前解析塔1的加热段102的工作热交换系数，包括：
获取加热二段1023的热风入口温度、中间管道1025的管道温度；
获取测温段1024的测温段温度、加热二段1023的终点温度；
获取热风风机F1的当前风机转速、解析塔1的解析塔给料机G1的当前给料机转速；
基于热风入口温度、管道温度、测温段温度、终点温度、当前风机转速、当前给料机转速，得出工作热交换系数。
需要说明的是，在重复执行步骤S101时，上述温度值都是需要重新测量的，因而工作热交换系数也需要重新计算获得。当然，具体的，我们可以基于前文介绍的工作原理，得出工作热交换系数的关系式，具体如下：
基于热风入口温度、管道温度、测温段温度、终点温度、当前风机转速、当前给料机转速，得出工作热交换系数的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到工作热交换系数：
Figure BDA0002248490330000171
KJ表示工作热交换系数，TTF1表示热风入口温度；TTF2表示管道温度；T3TE表示终点温度；T2TE表示测温段温度；FF1表示当前风机转速；FG1表示当前给料机转速。
如前文介绍，工作热交换系数KJ与解析塔给料机G1的设计参数、风机设计参数、系数K、活性炭比热、热风比热等一系列参数有关；但是在实际生产中，获取这些参数往往很困难。但是在上述公式中，四个温度值及两个转速均可以通过比较容易获得，因而能够非常容易获得该工作热交换系数。
进一步的，在该种实施例中，我们可以对热风风机F1的目标转速的具体获得方式，做出设计。
比如，如图10所示，基于加热一段1022、测温段1024及加热二段1023，并基于工作热交换系数和终点目标控制温度，得出热风风机F1的第一目标转速的步骤，包括：
获取加热二段1023的热风入口温度、加热一段1022的热风出口温度；
获取加热一段1022的起点温度、加热二段1023的终点目标控制温度；
获取解析塔1的解析塔给料机G1的当前给料机转速；
基于工作热交换系数、热风入口温度、热风出口温度、起点温度、终点目标控制温度、当前给料机转速，得出第一目标转速。
具体的，该第一目标转速的计算公式可以做出如下具体设计：
基于工作热交换系数、热风入口温度、热风出口温度、起点温度、终点目标控制温度、当前给料机转速，得出第一目标转速的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到第一目标转速：
Figure BDA0002248490330000172
其中，Ff1表示第一目标转速；KJ表示工作热交换系数，TTF1表示热风入口温度；TTF3表示热风出口温度；T1TE表示起点温度；TK表示终点目标控制温度；FG1表示当前给料机转速。
由上述公式可知，在获得工作热交换系数的前提下，基于上述终点目标控制温度，我们能够非常容易对热风风机F1的转速进行精确控制，从而实现了节能运行。
但是如前文介绍可知，由图7可知，上述实施例虽然可以精确控制热风风机F1的转速，相对于现有技术，前进了一步，但是仍然无法解决图7所说的，实际上L1到L2之间的加热段102是多余的问题。归根终点温度的测量不是在加热段102的内部进行测量，而是在距离加热段102的终点有一段距离的保温段的的起点位置进行测量的。针对该问题，本申请可以做如下进一步改进。
如图9和图10所示，当终点实际温度满足预定的第一阈值范围时，记录此时测温段1024的温度，并将其定义为测温段1024目标温度；
步骤S106：基于加热一段1022，并基于工作热交换系数和测温段1024目标温度，得出热风风机F1的第二目标转速。需要说明的是，该第二目标转速也是热风风机F1的转速，是在第一目标转速的基础上，进一步精确的转速。为了形成区别，将其定义为第二目标转速。
步骤S107：热风风机F1以上一步得出的第二目标转速工作第二预定时长；
步骤S108：检测测温段1024的测温段1024实际温度；
当测温段1024实际温度不满足预定的第二阈值范围时，再重复执行步骤S106，直到测温段1024的实际温度满足预定的阈值范围。
具体的，在上述技术方案中，基于加热一段1022，并基于工作热交换系数和测温段1024目标温度，得出热风风机F1的第二目标转速的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到第二目标转速：
Figure BDA0002248490330000181
其中，Ff11表示第二目标转速；KJ表示工作热交换系数，TTF2表示中间管道1025的管道温度；TTF3表示加热段102的热风出口温度；TK2表示测温段1024目标温度；T1TE表示加热段102的起点温度；FG1表示解析塔1的解析塔给料机G1的当前给料机转速。
在该种技术方案中，通过加热段102中的某一点，具体的测温段1024的温度来进行控制，从而更进一步实现了对热风风机F1转速的精确控制，达到了如图7的，“如温度曲线2所示，活性炭理想的温升是在加热段102终点达到目标温度T1。此时加热活性炭所需要的能源最少，活性炭升温最温和”的理想技术效果。
在上述实施例中，还可以做出进一步改进。
比如，如图8所示，第二预定时长通过如下步骤得出：
获取解析塔1内的活性炭的流速；
获取加热一段1022的长度；
加热一段1022的长度与活性炭的流速的比值，该比值再乘以预定的倍数，获得第二预定时长。
比如，如图8所示，第一预定时长通过如下步骤得出：
获取解析塔1内的活性炭的流速；
获取加热一段1022和加热二段1023的长度；
加热一段1022和加热二段1023的长度与活性炭的流速的比值，该比值再乘以预定的倍数，获得第一预定时长。
此外，请参考图5和图8所示，一种解析塔1的热风风机F1控制装置，用于控制解析塔1的热风风机F1的转速，包括解析塔1，解析塔1包括：
加热段102，用于对流经解析塔1的活性炭进行加热；
热风风机F1，用于将热风吹入解析塔1的加热段102中；
解析塔给料机G1，用于控制解析塔1中的活性炭的排料流量；
解析塔1包括：
加热段102包括加热一段1022、加热二段1023及设于而二者之间的测温段1024；加热二段1023的热风出口与加热一段1022的热风入口通过中间管道1025联通；
第一计算单元，用于基于加热二段1023，获取当前解析塔1的加热段102的工作热交换系数；
第二计算单元，用于基于加热一段1022、测温段1024及加热二段1023，并基于工作热交换系数和终点目标控制温度，得出热风风机F1的目标转速。
上述装置的设计能够根据加热段102终点的目标控制温度精确控制热风风机F1的转速，从而能够有效避免热风炉L1输入过多热量，造成浪费电能和燃料的问题。
进一步的，解析塔1还包括：
第一测温元件，用于获取解析塔1的加热二段1023的热风入口温度；
第二测温元件，用于获取加热一段1022热风出口温度；
第三测温元件，用于获取加热一段1022的起点温度；
第四测温元件，用于获取加热二段1023的终点温度；
第五测温元件，用于获取中间管道1025的管道温度；
第六测温元件，用于获取测温段1024的测温段温度。
需要说明的是，如图8所示，对于具体测温元件的需要遍为了便于区别，在这里对于测温元件进行编号，仅仅是措辞表达上的需要，与前文并不矛盾。第一测温文件也就是图8中用来测量热风入口温度的测温元件TF1，第二测温文件也就是图8中用来测量热风出口温度的测温元件TF3；第三测温文件也就是图8中用来测量加热段102的起点温度的测温元件1TE，第四测温文件也就是图8中用来测量加热段102的终点温度的测温元件3TE，第五测温元件也就是图8中用来测量中间管道1025的管道温度的测温元件TF2,第六测温元件也就是图8中用于获取测温段温度的2TE。
具体的，第一计算单元通过如下逻辑关系式，获得工作热交换系数：
Figure BDA0002248490330000201
KJ表示工作热交换系数，TTF1表示热风入口温度；TTF2表示管道温度；T3TE表示终点温度；T2TE表示测温段温度；FF1表示当前风机转速；FG1表示当前给料机转速。
具体的，第二计算单元，基于如下逻辑关系式，得到热风风机F1的目标转速：
Figure BDA0002248490330000202
其中，Ff1表示第一目标转速；KJ表示工作热交换系数，TTF1表示热风入口温度；TTF3表示热风出口温度；T1TE表示起点温度；TK表示终点目标控制温度；FG1表示当前给料机转速。
此外，如图6所示，第三测温元件为多个，并且均匀分布在加热一段1022的起点平面内；每一个第三测温元件上设有多个用于测温的热电偶。第三测温元件的外部可以设有保护套管5。
第四测温元件为多个，并且均匀分布在加热二段1023的终点平面内；每一个第四测温元件上设有多个用于测温的热电偶。第四测温元件的外部可以设有保护套管5。
第六测温元件为多个，并且均匀分布在测温段1024的测温平面内；每一个第六测温元件上设有多个用于测温的热电偶。第六测温元件的外部可以设有保护套管5。
所属领域的技术人员可以清楚地了解到，为描述的方便和简洁，上述描述的系统，装置和单元的具体工作过程及相应的技术效果，可以参考前述方法实施例中的对应过程，在此不再赘述。
以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，其中作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部模块来实现本实施例方案的目的。本领域普通技术人员在不付出创造性的劳动的情况下，即可以理解并实施。
最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

Claims (17)

1.一种解析塔的热风风机控制方法，用于控制解析塔的热风风机的转速，其特征在于，
所述解析塔包括加热段，所述加热段包括加热一段、加热二段及设于而二者之间的测温段；所述加热二段的热风出口与所述加热一段的热风入口通过中间管道联通；
所述热风风机控制方法包括如下步骤：
解析塔正常工作时，基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
获取所述加热二段的终点目标控制温度；
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速；
其中，所述热风风机控制方法包括如下步骤：
所述热风风机以上一步得出的第一目标转速工作第一预定时长；
检测所述加热二段的终点实际温度；
当所述终点实际温度不满足预定的第一阈值范围时，循环执行如下第一步骤集合：
基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速；
所述热风风机以再次得出的第一目标转速工作第一预定时长；
检测所述加热二段的终点实际温度。
2.如权利要求1所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
所述基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数，包括：
获取所述加热二段的热风入口温度、所述中间管道的管道温度；
获取所述测温段的测温段温度、所述加热二段的终点温度；
获取所述热风风机的当前风机转速、所述解析塔的给料机的当前给料机转速；
基于所述热风入口温度、所述管道温度、所述测温段温度、所述终点温度、所述当前风机转速、所述当前给料机转速，得出所述工作热交换系数。
3.如权利要求2所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
所述基于所述热风入口温度、所述管道温度、所述测温段温度、所述终点温度、所述当前风机转速、所述当前给料机转速，得出所述工作热交换系数的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到所述工作热交换系数：
Figure FDA0003573709360000021
KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF2表示所述管道温度；T3TE表示所述终点温度；T2TE表示所述测温段温度；FF1表示所述当前风机转速；FG1表示所述当前给料机转速。
4.如权利要求1所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和所述终点目标控制温度，得出所述热风风机的第一目标转速的步骤，包括：
获取所述加热二段的热风入口温度、所述加热一段的热风出口温度；
获取所述加热一段的起点温度、所述加热二段的终点目标控制温度；
获取所述解析塔的给料机的当前给料机转速；
基于所述工作热交换系数、所述热风入口温度、所述热风出口温度、所述起点温度、所述终点目标控制温度、当前给料机转速，得出所述第一目标转速。
5.如权利要求4所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
所述基于所述工作热交换系数、所述热风入口温度、所述热风出口温度、所述起点温度、所述终点目标控制温度、当前给料机转速，得出所述第一目标转速的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到所述第一目标转速：
Figure FDA0003573709360000022
其中，Ff1表示所述第一目标转速；KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF3表示所述热风出口温度；T1TE表示所述起点温度；TK表示所述终点目标控制温度；FG1表示所述当前给料机转速。
6.如权利要求1-5任一项所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
当所述终点实际温度满足所述预定的第一阈值范围时，记录此时所述测温段的温度，并将其定义为测温段目标温度；
基于所述加热一段，并基于所述工作热交换系数和所述测温段目标温度，得出所述热风风机的第二目标转速。
7.如权利要求6所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，所述热风风机控制方法还包括：
所述热风风机以上一步得出的第二目标转速工作第二预定时长；
检测所述测温段的测温段实际温度；
当所述测温段实际温度不满足预定的第二阈值范围时，循环执行如下第二步骤集合：
基于所述加热一段，并基于所述工作热交换系数和所述测温段目标温度，得出所述热风风机的第二目标转速；
所述热风风机以再次得出的第二目标转速工作第二预定时长；
检测所述测温段的测温段实际温度。
8.如权利要求7所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
所述基于所述加热一段，并基于所述工作热交换系数和所述测温段目标温度，得出所述热风风机的第二目标转速的步骤，包括：
基于如下逻辑关系式，得到所述第二目标转速：
Figure FDA0003573709360000031
其中，Ff11表示所述第二目标转速；KJ表示所述工作热交换系数，TTF2表示所述中间管道的管道温度；TTF3表示所述加热段的热风出口温度；TK2表示所述测温段目标温度；T1TE表示所述加热段的起点温度；FG1表示所述解析塔的给料机的当前给料机转速。
9.如权利要求7所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
所述第二预定时长通过如下步骤得出：
获取所述解析塔内的活性炭的流速；
获取所述加热一段的长度；
所述加热一段的长度与所述活性炭的流速的比值，该比值再乘以预定的倍数，获得所述第二预定时长。
10.如权利要求1-5任一项所述的解析塔的热风风机控制方法，其特征在于，
所述第一预定时长通过如下步骤得出：
获取所述解析塔内的活性炭的流速；
获取所述加热一段和所述加热二段的长度；
所述加热一段和所述加热二段的长度与所述活性炭的流速的比值，该比值再乘以预定的倍数，获得所述第一预定时长。
11.一种解析塔的热风风机控制装置，用于控制解析塔的热风风机的转速，包括解析塔，所述解析塔包括：
加热段，用于对流经所述解析塔的活性炭进行加热；
热风风机，用于将热风吹入所述解析塔的加热段中；
给料机，用于控制所述解析塔中的活性炭的排料流量；
其特征在于，所述解析塔包括：
所述加热段包括加热一段、加热二段及设于而二者之间的测温段；所述加热二段的热风出口与所述加热一段的热风入口通过中间管道联通；
第一计算单元，用于基于所述加热二段，获取当前所述解析塔的加热段的工作热交换系数；
第二计算单元，用于基于所述加热一段、测温段及所述加热二段，并基于所述工作热交换系数和终点目标控制温度，得出所述热风风机的目标转速。
12.如权利要求11所述的解析塔的热风风机控制装置，其特征在于，
所述解析塔还包括：
第一测温元件，用于获取所述解析塔的加热二段的热风入口温度；
第二测温元件，用于获取所述加热一段热风出口温度；
第三测温元件，用于获取所述加热一段的起点温度；
第四测温元件，用于获取所述加热二段的终点温度；
第五测温元件，用于获取所述中间管道的管道温度；
第六测温元件，用于获取所述测温段的测温段温度。
13.如权利要求12所述的解析塔的热风风机控制装置，其特征在于，
所述第一计算单元通过如下逻辑关系式，获得所述工作热交换系数：
Figure FDA0003573709360000051
KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF2表示所述管道温度；T3TE表示所述终点温度；T2TE表示所述测温段温度；FF1表示当前风机转速；FG1表示当前给料机转速。
14.如权利要求12所述的解析塔的热风风机控制装置，其特征在于，
所述第二计算单元，基于如下逻辑关系式，得到所述热风风机的目标转速：
Figure FDA0003573709360000052
其中，Ff1表示第一目标转速；KJ表示所述工作热交换系数，TTF1表示所述热风入口温度；TTF3表示所述热风出口温度；T1TE表示所述起点温度；TK表示所述终点目标控制温度；FG1表示当前给料机转速。
15.如权利要求12-14任一项所述的解析塔的热风风机控制装置，其特征在于，
所述第三测温元件为多个，并且均匀分布在所述加热一段的起点平面内；
每一个所述第三测温元件上设有多个用于测温的热电偶。
16.如权利要求12-14任一项所述的解析塔的热风风机控制装置，其特征在于，
所述第四测温元件为多个，并且均匀分布在所述加热二段的终点平面内；
每一个所述第四测温元件上设有多个用于测温的热电偶。
17.如权利要求12-14任一项所述的解析塔的热风风机控制装置，其特征在于，
所述第六测温元件为多个，并且均匀分布在所述测温段的测温平面内；
每一个所述第六测温元件上设有多个用于测温的热电偶。
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