CN112624395A - 一种飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，包括以下步骤，将飞灰填埋场内不同库区的渗滤液送入调节池搅拌进行均质调节；将废水泵入一级反应池与氧化剂进行初级氧化后流至二级反应池与催化剂进行过渡反应，再将二级反应池内的废水自流至三级反应池内，充分搅拌进行高级氧化反应降解废水中的有机物并对重金属进行破络处理；出水自流进入混凝沉淀池，投加碱液金属重捕剂和絮凝剂充分搅拌，经固液分离后的上清液依次通过石英砂过滤器多级活性炭过滤器和重金属吸附树脂罐，出水进入出水罐排放；臭气在吸收塔内与吸收液反应后排出。本发明工艺流程简单，运行稳定，对进水水质要求低、处理效率更高，投资成本大大降低。
Description
技术领域
本发明涉及一种飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，属于高盐高硬度有机废水技术领域。
背景技术
医疗废弃物经预处理后进入焚烧的飞灰、炉渣的处理技术的发展已相对成熟，目前通常采用的处理方法有安全填埋法、固化/稳定法、熔融处理法和湿式化学处理法等。安全填埋法是将垃圾焚烧飞灰、炉渣在现场进行处理后，送入安全填埋场填埋处理的方法。固化与稳定化技术是国际上处理有毒有害废物的主要方法之一，其主要作用是使飞灰、炉渣中的重金属及其它污染物组分呈现化学惰性或被包容起来，降低污染物的毒性和减少其向生态圈的迁移率，但该法减容效果不佳，且重金属仍有再度溶出的可能。化学稳定化法主要是将适量重金属稳定化剂与飞灰、炉渣混炼均匀，但药剂成本高。熔融处理是利用燃烧热或电热将飞灰、炉渣进行加热熔融。飞灰、炉渣中所含的低沸点重金属盐类，一部分发生气化现象，另一部分则移动到熔渣中，该方法处理效果好，但处理成本很高。因此面对大量增长的危险焚烧灰渣，目前安全填埋依然是焚烧灰渣处置的可靠途径。
但飞灰填埋场渗滤液由于成分复杂，水质水量变化巨大且气味大，氯离子、钙离子、镁离子含量高，有机物含量高，重金属含量高，高效稳定经济处理难度巨大，但若不处理将严重影响环境，与人体接触后易致癌。针对飞灰填埋场渗滤液处理主要采用物理法、化学法、膜法、蒸发组合工艺处理。针对不同水质、成本考核等情况，应用不同的组合工艺。当重金属浓度较高，且CODcr、氯离子、钙离子、镁离子浓度较低时，可以采用还原中和+混凝沉淀法+石英砂过滤器+纳滤膜的组合工艺；针对COD较高，氯离子浓度较低，可以采用Fenton氧化法+混凝沉淀法+石英砂过滤器+活性炭过滤器+离子交换树脂的组合工艺；针对氯离子很高，CODcr、钙镁离子浓度较低，可以采用预处理除硬+蒸发的组合工艺等等。但是医疗废弃物焚烧厂-飞灰填埋场渗滤液高CODcr最高可达到4000mg/L，高氯离子最高可达100000mg/L，高硬度最高可达4000mg/L，
膜法、蒸发对进料的钙、镁离子要求极高，钙镁离子过多会导致膜管堵塞甚至击穿，也会导致蒸发结垢影响传热效率，导致投资、维护成本都较高。而医疗废弃物焚烧厂渗滤液总硬度最高可达4000mg/L,经除硬后依旧有400～500mg/L，不能满足膜法、蒸发的要求。
常规工艺前端一般用高级氧化(主流为Fenton氧化法)进行破络并去除COD，CODcr去除效率在50％左右，当进水CODcr在1000mg/L，处理后基本能低于500mg/l，通过后续保障措施，基本COD完全可以达标排放，但是当渗滤液中氯离子超过20000mg/L的时候芬顿氧化的效率逐步下降，一般CODcr去除率只有常规条件下的40％，即使后续有保障措施也无法达标排放。为提高氧化效率，提高CODcr去除率，而提高氧化剂的剂量以及反应条件，但过量的氧化剂在酸性条件下会分解生成大量的氯气的安全隐患，而出水余氯过高不能满足达标要求，尤其氧化剂过量进入沉淀池后，氧化剂持续分解将导致沉淀效果很差，污泥上浮，无法有效沉淀。因此现有工艺尚不能稳定处理该类废水，保障出水稳定达标，因此急需开发一种简单稳定高效又经济的组合工艺。
发明内容
本发明型的目的是提供一种工艺流程简单，运行稳定，对进水水质要求低、处理效率更高，投资成本大大降低的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法
本发明为达到上述目的的技术方案是：一种飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：包括以下步骤，
⑴、水质水量调节：将飞灰填埋场内不同库区的渗滤液送入调节池，在调节池内对渗滤液进水进行搅拌，对水质进行均质调节，且渗滤液的氯化物≥40000mg/L，CODcr≥1000mg/L；
⑵、原位高铁酸高级氧化处理：将均质后的废水泵入一级反应池，向一级反应池投加氧化剂并搅拌进行初级氧化,去除易降解的有机物,所述氧化剂投加量为5.04～15.12g/L，水力停留时间15～20min，pH值控制在9.0～10.0；再将一级反应池内的废水溢流至二级反应池内，向二级反应池投加三价铁离子的催化剂进行搅拌，与废水内多余的氧化剂反应并生成高铁酸根，降解废水内的有机物，水力停留时间15～20min，按质量份数比，所述催化剂与氧化剂比为1：9～12，pH值控制在7.5～8.0；再将二级反应池内的废水自流至三级反应池内，充分搅拌2h～5h进行高级氧化反应，pH值控制在6.0～7.0，通过生成的高价铁离子自由基降解废水中的有机物并对重金属进行破络处理；
⑶、混凝沉淀处理：将氧化处理后的出水自流进入混凝沉淀池，向混凝池内投加碱液以保持高级氧化出水pH值在8～9，并投加金属重捕剂和絮凝剂充分搅拌，混凝反应时间在10～15min，与高级氧化出水中的各种重金属离子氢氧化物形成大颗粒胶体以及悬浮物，将混凝反应的混合液自流至沉淀池内沉淀2～4h，经固液分离后的上清液泵入后序过滤处理，沉淀池内的污泥定期排出；
⑷、过滤处理：将混凝沉淀处理后的上清液泵入石英砂过滤器内,截留上清液中未完全沉降的大颗粒胶体以及悬浮物，石英砂过滤器出水进入多级活性炭过滤器内截留残留的固体悬浮物、有机物以及重金属，活性炭过滤器过滤后的出水进入重金属吸附树脂罐去除剩余重金属，将过滤处理后的出水进入出水罐加酸保持出水pH在6～9，达标后排放；
⑸、臭气收集处理：用风机将原位高铁酸高级氧化处理各反应池、混凝沉淀池、出水池中的臭气经引风罩吸入吸收塔底部，循环水罐内碱性的吸收液泵至吸收塔的顶部，吸收液从塔内由上至下经过各层塔板上的填料并与从下至上的臭气充分接触反应，处理后的气体通过排气筒排出，反应后的吸收液回流至循环水罐。
本发明采用上述技术方案后具有以下优点：
1、本发明先将渗滤液送入调节池，在调节池内对水质水量进行均质调节，以适应不同地区以及不同场所的进水，解决水质不稳定而导致运营的复杂性、自动化程度低以及不稳定性，保障系统运行稳定及自动化。
2、本发明在原位高铁酸高级氧化处理过程中，先在一级反应池内直接投加氧化剂进行搅拌，使氧化剂与废水进行初级氧化反应，并加入氧化剂后的废水的pH值控制在9.0～10.0，先去除易降解的有机物，再将初级氧化反应后的废水溢流至二级反应池内，向二级反应池投加三价铁离子为催化剂进行搅拌，将废水的pH值控制在7.5～8.0，此阶段为氧化剂与催化剂反应的过渡阶段只产生高铁酸根，因此通过高铁酸根再降解部分有机物，最后将含有高铁酸根的废水从二级反应池自流至三级反应池内，充分搅拌2h～5h进行高级氧化反应，该阶段能将氧化剂与催化剂充分反应，由于高铁酸根的生成，pH值继续下降至6.0～7.0，该阶段将主要生成高价铁离子自由基，利用自由基的强氧化能力去除有机物同时对重金属起到破络作用，尤其针对于高氯高COD高硬度废水，原位高铁酸氧化受到水体中pH、氯离子以及硬度影响较小，在相同反应环境下相比于Fenton氧化体系，总氧化效率可提高40％，且所用原料成本与传统氧化技术基本相同。
3、本发明将原位高铁酸高级氧化法采用三步法对高氯高COD高硬度废水进行氧化处理，并分别投加特定比例的氧化剂和催化剂，分步对有机物进行降解，尤其在三级反应池内，使氧化剂与催化剂充分反应而生成高价铁离子自由基，较好解决了没有自由基的生成将导致COD的降解效率变低的问题。本发明采用三步法进行氧化处理，能很好解决过量的氧化剂在酸性条件下会分解生成大量的氯气的安全隐患，出水余氯过高不能满足达标要求的问题，并满足后序的沉淀处理效果。
4、本发明将原位高铁酸高级氧化法、混凝沉淀以及石英砂过滤、多级活性炭过滤、以及重金属吸附树脂和废气收集淋洗液回流处理，整体工艺设计合理，处理效果好，能满足排放标准能解决，降低投资和运行成本。本发明组合工艺流程简单，运行稳定，对进水水质要求低，与现有技术相比，处理效率更高，投资成本大大降低。
附图说明
下面结合附图对本发明的实施例作进一步的详细描述。
图1是本发明飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法工艺流程图。
具体实施方式
见图1所示，本发明的一种飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，包括以下步骤。
⑴、水质水量调节：将飞灰填埋场内不同库区的渗滤液送入调节池，对调节池内对渗滤液进水进行搅拌，解决氯离子导致调节池内下层为高污染物废水及上层为低污染物废水，以保障调节池无死区，对水质水量进行均质调节，渗滤液的氯化物≥40000mg/L，CODcr≥1000mg/L。由于飞灰填埋场有多个库区，且每个库区渗滤液污染物指标不同，将不同库区的渗滤液按比例送入调节池进行搅拌，进行均质水量的调节，保证后序工艺处理的可靠性，保障处理系统运行稳定及自动化。本发明调节池内均质后的水质为CODcr在1000～3000mg/L，总镉≤0.05mg/L，总铅≤2.0mg/L，氯化物在40000～100000mg/L，固体悬浮物在100～500mg/L。
⑵、原位高铁酸高级氧化处理：将均质后的废水泵入一级反应池，并向一级反应池投加氧化剂并搅拌进行初级氧化,本发明的氧化剂包括次氯酸钠、次氯酸钾、氯酸钠及氯酸钾的其中之一或任意两种混合，当采用两种氧化剂时投加比例相同，先去除易降解的有机物，氧化剂投加量为5.04～15.12g/L，水力停留时间15～20min，pH值控制在9.0～10.0，通过初级氧化先去除易降解有机物，并能确保后序的高级氧化充分反应。
将初级氧化反应后的废水溢流至二级反应池内，一级反应池的顶部具有溢流槽并与二级反应池相通，将氧化降解部分有机物后的废水流至二级反应池，向二级反应池投加三价铁离子的催化剂进行搅拌，在二级反应池进行氧化剂与催化剂反应过渡阶段，本发明的三价铁离子催化剂可采用硫酸亚铁、硫酸铁或聚合硫酸铁的其中之一或任意两种混合，当采用两种三价铁离子催化剂时，投加比例相同，水力停留时间15～20min，按质量份数比，催化剂与氧化剂比为1：9～12，如催化剂与氧化剂比为1：10，pH值控制在7.5～8.0，使三价铁离子催化与废水内多余的氧化剂反应并生成高铁酸根，降解废水内的有机物，使pH值降低到适合高铁酸根反应的条件。
再将含二级反应池内的废水自流至三级反应池内，二级反应池的底部与三级反应池相通，可通过孔洞相通，充分搅拌2h～5h进行高级氧化反应，pH值控制在6.0～7.0，通过生成的高价铁离子自由基降解废水中的有机物并对重金属进行破络处理。由于在三级反应池是氧化剂与催化剂充分反应的阶段，该阶段在水体中原位制备高氧化活性的高铁酸根及高价铁离子自由基，能利用自由基的强氧化能力去除有机物同时对重金属起到破络作用。同时高铁酸根自身还能被还原成在水中以胶体形式存在的Fe(OH)3能形成品质优良的无机絮凝剂，能高效地去除水中的微细悬浮物。本发明通过向一级反应池加入氧化剂，并在二级反应池加入三价铁离子催化剂，使氧化剂与催化剂进行过渡反应，再在三级反应池内使氧化剂与催化剂进行充分的高级氧化反应，经原位高铁酸高级氧化处理可以去除废水中70％～80％的CODcr。
⑶、混凝沉淀处理：将氧化处理后的出水自流进入混凝沉淀池，向混凝池内投加碱液以保持高级氧化出水pH值在8～9，通过提高高级氧化出水的pH值，能更好的进行重金属离子进行络合及易于发生絮凝作用并沉淀，向混凝池内投加金属重捕剂和絮凝剂充分搅拌，金属重捕剂投加量为进水重金属总质量的7～10倍，如金属重捕剂投加量为进水重金属总质量的8～9倍，而絮凝剂投加量为2～4mg/L，该絮凝剂可采用PAM絮凝剂或壳聚糖，混凝反应时间在10～15min，与高级氧化出水中的各种重金属离子氢氧化物形成大颗粒胶体以及悬浮物，将混凝反应的混合液自流至沉淀池内沉淀2～4h，混合液在斜管沉淀池内固液分离后的上清液泵入后序过滤处理，沉淀池内的污泥定期排出，污泥通过螺杆泵外排处置，经混凝沉淀处理，能再去除废水内15％～20％的CODcr、80％～90％的总镉以及80％～90％的总铅和80％～90％的固体悬浮物。
⑷、过滤处理：将上清液泵入石英砂过滤器内,截留上清液中未完全沉降的大颗粒物、胶体以及悬浮物，本发明石英砂过滤器内具有石英砂层和无烟煤层的填料，两者体积比可在2～3：1，该石英砂过滤器可采用现有的通用自清洗型，在pH呈弱酸性的条件下，通过石英砂过滤器过滤水上清液中未完全沉降的大颗粒胶体以及悬浮物，以保证后续处理的稳定运行。
将石英砂过滤器过滤后的出水进入多级活性炭过滤器内截留残留固体悬浮物、有机物以及重金属，本发明采用2～4个单独的活性炭过滤器，活性炭过滤器也为通用自清洗型，活性炭过滤器内的活性炭填料可为椰果壳类，其碘值在400～1300mg/g，能进一步吸附石英砂过滤后水中的CODcr以及重金属。
将活性炭过滤器过滤后的出水进入重金属吸附树脂罐去除剩余重金属，该重金属吸附树脂罐可采用现有的通用自清洗型，重金属吸附树脂罐内的填料树脂为特种重金属吸附树脂，利用重金属树脂对金属镍、铬、铜、镉、锌等重金属具有良好吸附性的特点，进一步对废水进行深度吸附处理，通过一级石英砂过滤、多级活性炭过滤以及重金属吸附树脂，可以进一步去除废水内的5％～10％的CODcr，50％～70％的总镉、总铅以及90％～95％的固体悬浮物，以确保出水水质的达标排放，将过滤处理后的出水进入出水罐并加酸保持出水pH值在6～9。
⑸、臭气收集处理：用风机将原位高铁酸高级氧化处理各反应池、混凝沉淀池、出水池中的臭气经引风罩吸入吸收塔底部，一级反应池、二级反应池以及三级反应池顶部设有一个引风罩或分别设有引风罩，通过风机将臭气集中到吸收塔内，循环水罐内的吸收液泵至吸收塔的顶部，碱性的吸收液从塔内由上至下经过各层塔板上的填料并与从下至上的臭气充分接触反应，通过多层填料使酸性气体与碱液充分反应，对臭气处理，处理达标后的气体后通过排气筒排出，反应后的吸收液回流至循环水罐。
本发明的臭气收集处理还具有碱液存储罐，碱液存储罐定期将吸收液泵入循环水罐内，当循环水罐液位下降到10％～20％停止排放水泵，可通过液位传感器控制启动液碱投加泵自动加入10％浓度的液碱，并以10～15L/h向碱液存储罐加入自来水，以保障循环水罐满足3～5d的用量。当循环水罐中内的吸收液pH降至8～9，启动排放水泵将循环水罐内的液体送至一级反应池作为氧化剂使用。
实施例
某地医疗废弃物焚烧厂的飞灰填埋场分为四个库区，分别为二期南库主渗沥液水质、二期北库主渗滤液水质以及二期南库次渗滤液水质和二期北库次渗滤液水质，各库区水质具体参数具体见表1。
表1 单位：mg/L(pH除外)
| 项目 | CODcr | 总镉 | 总铅 | 氯化物 | SS | pH |
| 二期南库主渗沥液水质 | 2880 | 0.004 | ND | 85050 | 602 | 10.33 |
| 二期南库次渗滤液 | 3200 | ND | ND | 90550 | 501 | 9.90 |
| 二期北库主渗滤液水质 | 3960 | ND | 13.3 | 133350 | 507 | 11.28 |
| 二期北库次渗滤液水质 | 3620 | ND | 0.048 | 126900 | 486 | 11.67 |
将飞灰填埋场内不同库区的渗滤液送入调节池，可根据每个库区渗滤液污染物指标，如实施例1按阶段调配污染物浓度逐步提升，第一阶段为二期南库次渗滤液80％，二期北区主渗滤液20％；第二阶段二期南库次渗滤液50％，二期北区主渗滤液50％；第三阶段二期南库次渗滤液80％，二期北区主渗滤液20％。将各库区渗滤液加入调节池内对进水进行搅拌，并保障调节池无死区，本发明各实施例和对比例均质后进水水质具体参数见表2。
表2
| 项目 | 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 对比例 |
| CODcr(mg/L) | 3000 | 1200 | 2500 | 2000 | 3000 |
| 总镉(mg/L) | 0.02 | ND | 0.015 | 0.01 | 0.02 |
| 总铅(mg/L) | 2 | 1 | 1.48 | 1.30 | 2 |
| 氯化物(mg/L) | 95000 | 45000 | 80000 | 60000 | 95000 |
| SS(mg/L) | 450 | 200 | 400 | 250 | 450 |
| pH | 5 | 6.0 | 5.3 | 5.5 | 5 |
将均质后的渗滤液通过潜水泵提升至一级反应池，并向一级反应池投加氧化剂，将氧化剂与渗滤液搅拌进行初级氧化,先去除易降解的有机物。将初级氧化的废水溢流至二级反应池内，向二级反应池内投加三价铁离子的催化剂进行搅拌，与废水内多余的氧化剂反应并生成高铁酸根，实现氧化剂与催化剂的过渡反应，二级反应池的废水自流至三级反应池内，氧化剂与催化剂充分反应后自流进入混凝沉淀池，氧化剂、催化剂投加量以及反应时间具体参数见表3。
表3
向混凝池内投加碱液，以保持高级氧化出水达到设定的pH值，再向混凝池内投加金属重捕剂和絮凝剂充分搅拌进行混凝反应，再依靠水流进入斜管沉淀池内进行沉淀，经固液分离后的上清液进入后续处理单元，沉淀池内的污泥通过螺杆泵外排处置。金属重捕剂、絮凝剂以及混凝沉淀具体参数见表4。
表4
| 项目 | 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 对比例 |
| pH值 | 8.0 | 8.2 | 8.6 | 8.9 | 8.0 |
| 金属重捕剂(mg/L) | 20.2 | 7 | 13.46 | 10.48 | 20.2 |
| PAM絮凝剂(mg/L) | 2.5 | 3.5 | 3 | 4 | 2.5 |
| 凝反应时间(min) | 14.5 | 12.5 | 11 | 13 | 14.5 |
| 沉淀时间(h) | 3.5 | 2.5 | 3.8 | 3 | 3.5 |
上清液经离心泵依次进入石英砂过滤器和二级活性炭过滤器内，最后进入重金属吸附树脂罐去除剩余重金属。经深度处理的废水进入出水罐，加酸调整pH在6～9，对本发明各实施例过滤处理后的水质以及对比例处理后的水质进行检测，具体指标见表5。
表5
| 项目 | 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 对比例 | 排放标准 |
| CODcr(mg/L) | 390.15 | 307.8 | 395.25 | 375.36 | 800 | 400 |
| 总镉(mg/L) | 0.002 | ND | 0.0015 | 0.001 | 0.006 | 0.008 |
| 总铅(mg/L) | 0.06 | 0.024 | 0.044 | 0.039 | 0.10 | 0.08 |
| 固体悬浮物SS(mg/L) | 4 | 2 | 4 | 2 | 300 | 100 |
| pH | 7.2 | 7.6 | 7.4 | 8.0 | 7.5 | 6～9 |
从表5可以看出，经本发明处理后的出水清液可达到GB/T 31962-2015污水排入城镇下水道水质B标准，上海市《污水排入城镇下水道水质标准》(DB31/445-2009)，一类污染物执行上海《污水综合排放标准》(DB31/199-2009)。而对比例由于氧化剂过量，出水不能满足达标要求。
用风机将原位高铁酸高级氧化处理各反应池、混凝沉淀池、出水池中的臭气经引风罩吸入吸收塔底部，循环水罐内的吸收液泵至吸收塔的顶部，碱性的吸收液从塔内由上至下经过各层塔板上的填料并与从下至上的气体充分接触反应，处理后的气体通过排气筒排出，液体回流至循环水罐。
本发明投资成本约30000元/吨，远低于其他工艺，且运行成本也未增加。
Claims (7)
1.一种飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：包括以下步骤，
⑴、水质水量调节：将飞灰填埋场内不同库区的渗滤液送入调节池，在调节池内对渗滤液进水进行搅拌，对水质进行均质调节，且渗滤液的氯化物≥40000mg/L，CODcr≥1000mg/L；
⑵、原位高铁酸高级氧化处理：将均质后的废水泵入一级反应池，向一级反应池投加氧化剂并搅拌进行初级氧化,去除易降解的有机物,所述氧化剂投加量为5.04～15.12g/L，水力停留时间15～20min，pH值控制在9.0～10.0；再将一级反应池内的废水溢流至二级反应池内，向二级反应池投加三价铁离子的催化剂进行搅拌，与废水内多余的氧化剂反应并生成高铁酸根，降解废水内的有机物，水力停留时间15～20min，按质量份数比，所述催化剂与氧化剂比为1：9～12，pH值控制在7.5～8.0；再将二级反应池内的废水自流至三级反应池内，充分搅拌2h～5h进行高级氧化反应，pH值控制在6.0～7.0，通过生成的高价铁离子自由基降解废水中的有机物并对重金属进行破络处理；
⑶、混凝沉淀处理：将氧化处理后的出水自流进入混凝沉淀池，向混凝池内投加碱液以保持高级氧化出水pH值在8～9，并投加金属重捕剂和絮凝剂充分搅拌，混凝反应时间在10～15min，与高级氧化出水中的各种重金属离子氢氧化物形成大颗粒胶体以及悬浮物，将混凝反应的混合液自流至沉淀池内沉淀2～4h，经固液分离后的上清液泵入后序过滤处理，沉淀池内的污泥定期排出；
⑷、过滤处理：将混凝沉淀处理后的上清液泵入石英砂过滤器内,截留上清液中未完全沉降的大颗粒胶体以及悬浮物，石英砂过滤器出水进入多级活性炭过滤器内截留残留的固体悬浮物、有机物以及重金属，活性炭过滤器过滤后的出水进入重金属吸附树脂罐去除剩余重金属，将过滤处理后的出水进入出水罐加酸保持出水pH在6～9，达标后排放；
⑸、臭气收集处理：用风机将原位高铁酸高级氧化处理各反应池、混凝沉淀池、出水池中的臭气经引风罩吸入吸收塔底部，循环水罐内碱性的吸收液泵至吸收塔的顶部，吸收液从塔内由上至下经过各层塔板上的填料并与从下至上的臭气充分接触反应，处理后的气体通过排气筒排出，反应后的吸收液回流至循环水罐。
2.根据权利要求1所述的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：所述调节池内均质后的水质为CODcr在1500～3000mg/L，总镉≤0.05mg/L，总铅≤2.0mg/L，氯化物在40000～100000mg/L，固体悬浮物在100～500mg/L。
3.根据权利要求1所述的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：所述的氧化剂包括次氯酸钠、次氯酸钾、氯酸钠及氯酸钾的其中之一或任意两种混合。
4.根据权利要求1所述的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：所述三价铁离子催化剂可以为硫酸亚铁、硫酸铁及聚合硫酸铁的其中之一或任意两种混合。
5.根据权利要求1所述的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：所述一级反应池的顶部具有溢流槽并与二级反应池相通，所述二级反应池的底部与三级反应池相通，且一级反应池、二级反应池以及三级反应池的顶部设有一个引风罩或分别各自设有引风罩。
6.根据权利要求1所述的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：所述的金属重捕剂投加量为进水重金属总质量的7～10倍，所述的絮凝剂投加量为2～4mg/L。
7.根据权利要求1所述的飞灰填埋场高盐高硬度有机废水的处理方法，其特征在于：所述的臭气收集处理还具有碱液存储罐，碱液存储罐定期将吸收液泵入循环水罐内，当循环水罐中内的吸收液pH值降至8～9，启动排放水泵将循环水罐内的液体送至一级反应池作为氧化剂使用。
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