CN112585235A - Z-1,1,1,4,4,4-六氟丁-2-烯的共沸和类共沸组合物 - Google Patents

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Abstract

本专利申请提供了Z‑1，1，1，4，4，4‑六氟丁‑2‑烯(Z‑HFO‑1336mzz)与选自正丁烷和异丁烷的第二组分的共沸和近共沸组合物。本发明的组合物可用作气溶胶推进剂、制冷剂、清洁剂、用于热塑性和热固性泡沫的膨胀剂、溶剂、热传递介质、动力循环工作流体、聚合介质、颗粒去除流体、载流体、抛光研磨剂和置换干燥剂。

Description

Z-1，1，1，4，4，4-六氟丁-2-烯的共沸和类共沸组合物
相关申请的交叉引用
本专利申请要求于2018年8月23日提交的美国临时申请62/722,149的优先权。
背景技术
技术领域
本发明涉及包含Z-1，1，1，4，4，4-六氟丁-2-烯的共沸或类共沸组合物的发现。这些组合物可用作气溶胶推进剂、制冷剂、清洁剂、用于制备热塑性和热固性泡沫的膨胀剂(“发泡剂”)、热传递介质、气体电介质、溶剂、灭火和抑燃剂、动力循环工作流体、聚合介质、颗粒去除流体、载流体、抛光研磨剂和置换干燥剂。
相关领域的描述
近几十年来，多个行业一直致力于寻找消耗臭氧的氯氟烃(CFC)和氢氯氟烃(HCFC)的替代品。CFC和HCFC已用于广泛的应用，包括它们作为气溶胶推进剂、制冷剂、清洁剂、用于热塑性和热固性泡沫的膨胀剂、热传递介质、气体电介体、灭火和抑燃剂、动力循环工作流体、聚合介质、颗粒去除流体、载流体、抛光研磨剂和置换干燥剂的用途。在寻找这些多用途化合物的替换品中，许多行业已经转为使用氢氟烃(HFC)、氢氟烯烃(HFO)和氢氯氟烯烃(HCFO)。
HFC不对平流层臭氧的破坏作出贡献，但由于它们促成“温室效应”，即它们对全球变暖有贡献而令人忧虑。因此，它们受到了严格的审查，并且它们的广泛使用在未来也可能受到限制。与HFC不同，许多HFO和HCFO对温室效应没有贡献，因为它们在大气中相对快速地反应和分解。
发明内容
据信包括Z-1，1，1，4，4，4-六氟丁-2-烯(Z-CF3CH＝CHCF3，Z-HFO-1336mzz)的某些烃或氟碳化合物的混合物用作替代CFC和HCFC的潜在候选物，但显示出低全球变暖潜能值(“GWP”)，并且对平流层臭氧的破坏没有贡献。
在实施方案1.0中，提供了一种组合物，该组合物包含Z-HFO-1336mzz和选自以下的第二组分：
a)正丁烷；
b)异丁烷，其中第二组分以与Z-HFO-1336mzz形成共沸或类共沸混合物的有效量存在。
在实施方案2.0中，提供了根据实施方案1.0所述的组合物，其中第二组分为正丁烷。
在实施方案3.0中，提供了根据实施方案1.0所述的组合物，其中第二组分为异丁烷。
在实施方案4.0中，提供了根据实施方案1.0所述的组合物，该组合物还包含选自以下的添加剂：润滑剂、倾点调节剂、消泡剂、粘度改进剂、乳化剂分散剂、氧化抑制剂、极压剂、缓蚀剂、洗涤剂、催化剂、表面活性剂、阻燃剂、防腐剂、着色剂、抗氧化剂、增强剂、填料、抗静电剂、增溶剂、IR减弱剂(IR attenuating agent)、成核剂、泡孔控制剂、挤出助剂、稳定剂、绝热剂、增塑剂、粘度调节剂、抗冲改性剂、阻气性树脂、聚合物改性剂、流变改性剂、抗菌剂、蒸气压改性剂、UV吸收剂、交联剂、渗透性改性剂、苦味剂、推进剂和酸捕集剂。
在实施方案4.1中，提供了根据实施方案2.0所述的组合物，该组合物还包含选自以下的添加剂：润滑剂、倾点调节剂、消泡剂、粘度改进剂、乳化剂分散剂、氧化抑制剂、极压剂、缓蚀剂、洗涤剂、催化剂、表面活性剂、阻燃剂、防腐剂、着色剂、抗氧化剂、增强剂、填料、抗静电剂、增溶剂、IR减弱剂、成核剂、泡孔控制剂、挤出助剂、稳定剂、绝热剂、增塑剂、粘度调节剂、抗冲改性剂、阻气性树脂、聚合物改性剂、流变改性剂、抗菌剂、蒸气压改性剂、UV吸收剂、交联剂、渗透性改性剂、苦味剂、推进剂和酸捕集剂。
在实施方案4.2中，提供了根据实施方案3.0所述的组合物，该组合物还包含选自以下的添加剂：润滑剂、倾点调节剂、消泡剂、粘度改进剂、乳化剂分散剂、氧化抑制剂、极压剂、缓蚀剂、洗涤剂、催化剂、表面活性剂、阻燃剂、防腐剂、着色剂、抗氧化剂、增强剂、填料、抗静电剂、增溶剂、IR减弱剂、成核剂、泡孔控制剂、挤出助剂、稳定剂、绝热剂、增塑剂、粘度调节剂、抗冲改性剂、阻气性树脂、聚合物改性剂、流变改性剂、抗菌剂、蒸气压改性剂、UV吸收剂、交联剂、渗透性改性剂、苦味剂、推进剂和酸捕集剂。
在实施方案5.0中，提供了一种形成泡沫的方法，该方法包括：
(a)将可发泡组合物添加到发泡剂中；以及，
(b)使所述可发泡组合物在有效形成泡沫的条件下发生反应；
其中所述发泡剂包含根据实施方案1.0所述的组合物。
在实施方案5.1中，提供了一种形成泡沫的方法，该方法包括：
(a)将可发泡组合物添加到发泡剂中；以及，
(b)使所述可发泡组合物在有效形成泡沫的条件下发生反应；
其中所述发泡剂包含根据实施方案2.0所述的组合物。
在实施方案5.2中，提供了一种形成泡沫的方法，该方法包括：
(a)将可发泡组合物添加到发泡剂中；以及，
(b)使所述可发泡组合物在有效形成泡沫的条件下发生反应；
其中所述发泡剂包含根据实施方案3.0所述的组合物。
在实施方案5.3中，提供了根据实施方案5.1或5.2所述的形成泡沫的方法，其中可发泡组合物包含多元醇。
在实施方案6.0中，提供了一种通过根据实施方案5.1至5.3中任一项所述的方法形成的泡沫。
在实施方案7.0中，提供了一种泡沫，该泡沫包含聚合物和根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物。
在实施方案8.0中，提供了一种预混组合物，该预混组合物包含可发泡组分以及作为发泡剂的根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物。
在实施方案9.0中，提供了一种用于致冷的方法，该方法包括使根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物冷凝，并然后在待冷却的物体附近使所述组合物蒸发。
在实施方案10.0中，提供了一种热传递系统，该热传递系统包含根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物作为热传递介质。
在实施方案11.0中，提供了一种清洁表面的方法，该方法包括使根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物与所述表面进行接触。
在实施方案12.0中，提供了一种气溶胶产品，该气溶胶产品包含待分配的组分以及作为推进剂的根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物。
在实施方案13.0中，提供了一种用于溶解溶质的方法，该方法包括使所述溶质与足够量的根据实施方案2.0-3.0中任一项所述的组合物接触并且混合。
在实施方案14.0中，提供了一种根据表1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、2.2、2.3、2.4、2.5和26中任一者的行条目中任一者的共沸或近共沸组合物。
附图说明
图1显示出Z-HFO-1336mzz(顺式-1336mzz)和正丁烷的混合物在29.95℃的温度下的气/液平衡曲线。
图2显示出Z-HFO-1336mzz(顺式-1336mzz)和异丁烷的混合物在29.94℃下的气/液平衡曲线。
图3显示出与纯HFO-1336mzz-Z相比，HFO-1336mzz-Z/正丁烷共混物在聚苯乙烯中的溶解度。
图4显示出与纯HFO-1336mzz-Z相比，HFO-1336mzz-Z/异丁烷共混物在聚苯乙烯中的溶解度。
具体实施方式
本发明涉及Z-HFO-1336mzz与正丁烷和异丁烷中每者的共沸和近共沸组合物。
Z-HFO-1336mzz的替代名称包括Z-1，1，1，4，4，4-六氟丁-2-烯(Z-CF3CH＝CHF3)、顺式-1，1，1，4，4，4-六氟丁-2-烯(顺式-CF3CH＝CHF3)、Z-HFO-1336mzz和HFO-1336mzzZ。异丁烷的替代名称包括2-甲基丙烷。
本发明的共沸或类共沸组合物可以通过任何便利的方法制备，包括混合或组合所需的量。优选的方法是称取所需的组分量，并且然后使它们在适当的容器中组合。
本发明的组合物可用于广泛的应用，包括它们作为气溶胶推进剂、制冷剂、溶剂、清洁剂、用于热塑性和热固性泡沫的发泡剂(泡沫膨胀剂)、热传递介质、气体电介体、灭火和抑燃剂、动力循环工作流体、聚合介质、颗粒去除流体、载流体、抛光研磨剂和置换干燥剂的用途。
如本文所用，术语“本发明组合物”和“本发明的组合物”应理解为意指Z-HFO-1336mzz以及选自正丁烷和异丁烷的第二组分的共沸和近共沸组合物。
作为热传递介质的用途
所公开的组合物可用作用于将热量从热源运送到散热器的工作流体。此类热传递组合物也可用作循环中的制冷剂，在循环中流体发生相变；也就是说，从液体到气体再返回，反之亦然。
热传递系统的示例包括但不限于空调器、冷冻机、制冷机、热泵、水冷却器、满液式蒸发器冷却器、直接膨胀式冷却器、散热管、浸没式冷却单元、步入式冷却机、热泵、移动式制冷机、移动式空调单元、以及它们的组合。
在一个实施方案中，包含Z-HFO-1336mzz的组合物可用于移动式热传递系统，包括制冷、空调或热泵系统或设备。在另一个实施方案中，组合物可用于固定式热传递系统，包括制冷、空调或热泵系统或设备。
如本文所用，术语“移动式热传递系统”应当理解为意指结合到公路、铁路、海洋或空中运输单元中的任何制冷、空调器或加热设备。此外，移动式制冷或空调器单元包括独立于任何移动载体并且被称为“联合”系统的那些设备。此类联合系统包括“集装箱”(海路/陆路联合运输)以及“可折卸货厢”(公路/铁路联合运输)。
如本文所用，术语“固定式热传递系统”应理解为意指在操作期间固定在一个位置的系统。固定式热传递系统可位于建筑内或附接到其上，或者可为位于门外的独立式装置，诸如软饮料贩卖机。此类固定式应用可为固定式空调装置或热泵，包括但不限于冷却器、高温热泵，其可为跨临界热泵(在高于50℃、70℃、80℃、100℃、120℃、140℃、160℃、180℃、或200℃的冷凝器温度下操作的热泵)、住宅、商业或工业空调系统，并且可为窗安装式冷却器、无管式冷却器、导管式冷却器、整体式末端冷却器、以及在建筑外部但连接到建筑的冷却器，诸如屋顶系统。在固定式制冷应用中，所公开的组合物可用于高温、中温和/或低温制冷设备，包括商业、工业或住宅制冷机和冷冻机、制冰机、独立冷却器和冷冻机、满液式蒸发器冷却器、直接膨胀式冷却器、步入式和达到式冷却机和冷冻机、以及组合的系统。在一些实施方案中，所公开的组合物可用于超市制冷机系统中。
因此，根据本发明，本文所公开的含有Z-HFO-1336mzz的组合物可用于产生冷却、产生加热和传递热量的方法中。
在一个实施方案中，提供了一种用于产生冷却的方法，该方法包括在待冷却的物体附近蒸发包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物的任一种，然后冷凝所述组合物。
在另一个实施方案中，提供了一种用于产生热量的方法，该方法包括在待加热物体的附近冷凝包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物的任一种，然后蒸发所述组合物。
在另一个实施方案中，公开了一种使用包含Z-HFO-1336mzz的本发明的组合物作为热传递流体组合物的方法。所述方法包括将所述组合物从热源传送至散热器。
本文所公开的组合物中的任一种可以用作当前使用的(“现有”)制冷剂的替代品，当前使用的制冷剂包括但不限于R-123(或HFC-123，2，2-二氯-1，1，1-三氟乙烷)、R-11(或CFC-11，三氯氟甲烷)、R-12(或CFC-12，二氯二氟甲烷)、R-22(氯二氟甲烷)、R-245fa(或HFC-245fa，1，1，1，3，3-五氟丙烷)、R-114(或CFC-114，1，2-二氯-1，1，2，2-四氟乙烷)、R-236fa(或HFC-236fa，1，1，1，3，3，3-六氟丙烷)、R-236ea(或HFC-236ea，1，1，1，2，3，3-六氟丙烷)、R-124(或HCFC-124，2-氯-1，1，1，2-四氟乙烷)，以及其他。
如本文所用，术语“现有制冷剂”应被理解为意指热传递系统被设计用于操作的制冷剂，或驻留在热传递系统中的制冷剂。
在另一个实施方案中，提供了一种用于操作热传递系统或用于传递热量的方法，该方法被设计成用现有制冷剂操作，方式为将本发明的组合物装入空系统，或用本发明的组合物基本上替代所述现有制冷剂。
如本文所用，术语“基本上替代”应被理解为意指允许现有制冷剂从系统中排出，或从系统泵送现有制冷剂，然后将本发明的组合物装入系统。在装入替代制冷剂之前，可以用一种或多种量的替代制冷剂冲洗系统。应当理解，在本发明的组合物已装入系统之后，一些少量的现有制冷剂可以存在于系统中。
在另一个实施方案中，提供了一种用于再填充容纳现有制冷剂和润滑剂的热传递系统的方法，所述方法包括从该热传递系统中基本上移除现有制冷剂，同时将相当大部分润滑剂保留在所述系统中并且将包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物中的一种引入该热传递系统。在一些实施方案中，该系统中的润滑剂被部分地替代。
在另一个实施方案中，包含Z-HFO-1336mzz的本发明的组合物可用于在冷却器中充注的制冷剂。例如，如果使用HCFC-123的冷却器由于制冷剂的泄漏而性能下降，则可添加本文所公开的组合物以使性能达到规格。
在另一个实施方案中，提供了含有包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物的任一种的热交换系统，其中所述系统选自空调器、冷冻机、制冷机、热泵、水冷却器、满液式蒸发器冷却器、直接膨胀式冷却器、步入式冷却机、热泵、移动式制冷机、移动式空调单元、以及具有它们的组合的系统。此外，包含Z-HFO-1336mzz的组合物可用于二次回路系统，其中这些组合物用作主要制冷剂，因此为二次热传递流体提供冷却，从而冷却远程位置。
蒸气压缩制冷系统、空调系统和热泵系统中的每一种包括作为部件的蒸发器、压缩机、冷凝器和膨胀装置。蒸气压缩循环在多个步骤中重复使用制冷剂，从而在一个步骤中产生冷却效应，并且在不同的步骤中产生加热效应。该循环可简单地描述如下。液体制冷剂通过膨胀装置进入蒸发器，并且液体制冷剂通过从环境中提取热量，在低温下在蒸发器中沸腾以形成蒸汽并产生冷却。低压蒸汽进入压缩机，其中蒸汽被压缩以提高其压力和温度。然后，高压(压缩)蒸汽制冷剂进入冷凝器，其中制冷剂冷凝并将其热量排放到环境中。制冷剂返回到膨胀装置，通过该膨胀装置，液体从冷凝器中的更高压力水平膨胀至蒸发器中的低压水平，从而重复该循环。
在一个实施方案中，提供了含有包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物的任一种的热传递系统。在另一个实施方案中，公开了含有包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物的任一种的制冷、空调或热泵设备。在另一个实施方案中，公开了含有包含Z-HFO-1336mzz的本发明组合物的任一种的固定式制冷或空调设备。在另一个实施方案中，公开了包含如本文所公开的组合物的移动式制冷或空调设备。
润滑剂和添加剂
在一个实施方案中，提供了一种包含Z-HFO-1336mzz和至少一种添加剂的本发明的组合物。最常见的添加剂是润滑剂。润滑剂和其他添加剂讨论于Fuels and LubricantsHandbook：Technology，Properties，Performance and Testing，第15章，“RefrigerationLubricants-Properties and Applications，”Michels，H.Harvey和Seinel，Tobias H.，MNL37WCD-EB，ASTM International，2003年6月，其以引用方式并入。润滑剂包括多元醇酯(“POE”)、环烷烃矿物油(“NMO”)和聚亚烷基二醇(“PAG”)、以及合成润滑剂。其他添加剂选自在它们能与体系中的金属或与润滑剂中的污染物反应的意义上呈化学活性的添加剂，包括分散剂、氧化抑制剂、极压剂、缓蚀剂、洗涤剂、酸捕集剂。氧化抑制剂的选择可取决于润滑剂的选择。烷基酚(例如二丁基羟甲苯)可用于多元醇酯润滑剂。含氮抑制剂(例如芳胺和酚)可用于矿物油润滑剂。酸捕集剂在合成润滑剂体系中可尤为重要，并且包括链烷醇胺、长链酰胺和亚胺、碳酸盐和环氧化物。另一些添加剂选自改变物理特性特征的添加剂，选自倾点调节剂、消泡剂、粘度改进剂和乳化剂。消泡剂包括聚二甲基硅氧烷、聚烷氧基胺和聚丙烯酸酯。
形成泡沫的方法
本发明还涉及一种形成泡沫的方法，该方法包括：(a)向可发泡组合物中加入本发明的组合物；以及(b)使可发泡组合物在有效形成泡沫的条件下反应。
基于闭孔多异氰酸酯的泡沫广泛用于隔热目的，例如用于建筑构造和节能电器的制造中。在建筑行业中，聚氨酯(聚异氰脲酸酯)板料出于其隔热和承载能力被用于屋顶和壁板。灌浇和喷涂的聚氨酯泡沫广泛用于多种应用，包括隔热屋顶，隔热大型结构诸如储罐，隔热设备诸如冰箱和冷冻机、隔热冷藏车和轨道车等。
第二种类型的隔热泡沫是热塑性泡沫，主要是聚苯乙烯泡沫。聚烯烃泡沫(例如，聚苯乙烯、聚乙烯和聚丙烯)广泛用于隔热和包装应用中。这些热塑性泡沫通常用CFC-12(二氯二氟甲烷)作为发泡剂制得。最近，采用HCFC(HCFC-22，氯二氟甲烷)或HCFC的共混物(HCFC-22/HCFC-142b)或HFC(HFC-152a)作为用于聚苯乙烯的发泡剂。在一个实施方案中，通过使用本文所述的共沸组合物作为发泡剂来制备热塑性泡沫。
第三种重要类型的隔热泡沫是酚醛泡沫。这些具有非常吸引人的易燃性特征的泡沫通常用CFC-11(三氯氟甲烷)和CFC-113(1，1，2-三氯-1，2，2-三氟乙烷)发泡剂制得。
除了闭孔泡沫之外，开孔泡沫也具有商业利益，例如在流体吸收制品的生产中。美国专利6,703,431(Dietzen等人)描述了基于热塑性聚合物的开孔泡沫，其可用于流体吸收卫生制品，诸如伤口接触材料。美国专利6,071,580(Bland等人)描述了可用于各种吸收性应用的吸收性挤塑热塑性泡沫。开孔泡沫还应用于抽真空或真空板技术中，例如，如美国专利5,977,271(Malone)所述的抽真空隔热板的生产中。在抽真空隔热板中使用开孔泡沫，根据泡沫的抽真空或真空水平、聚合物类型、泡孔尺寸、密度和开孔含量，可以获得每英寸厚度10至15的R值。这些开孔泡沫传统上采用CFC、HCFC、或最近的HFC作为发泡剂来产生。
多模态泡沫也具有商业利益，并且描述于例如美国专利6,787,580(Chonde等人)和5,332,761(Paquet等人)中。多模态泡沫是具有多模态泡孔尺寸分布的泡沫，并且此类泡沫在绝热制品中具有特定实用性，因为它们通常具有比具有大致均匀泡孔尺寸分布的类似泡沫高的隔热值(R值)。这些泡沫采用CFC、HCFC、以及最近的HFC作为发泡剂来产生。
所有这些各种类型的泡沫均需要发泡(膨胀)剂来制造它们。隔热泡沫取决于卤代烃发泡剂的使用，其不仅用于使聚合物发泡，而且主要获得低蒸气热导率，这是隔热值的一个非常重要的特征。
其他实施方案提供了使用本公开的组合物制备的可发泡组合物，并且优选地热固性或热塑性泡沫组合物。在此类泡沫实施方案中，一种或多种本发明的组合物作为发泡剂或发泡剂的一部分包含在可发泡组合物中，该组合物优选地包含能够在适当条件下反应和/或发泡形成泡沫或多孔结构的一种或多种附加组分。另一方面涉及由包含发泡剂的聚合物泡沫制剂制得的泡沫，并且优选地闭孔泡沫，该发泡剂包含本公开的组合物。
某些实施方案提供了制备泡沫的方法。在此类泡沫实施方案中，将包含本公开的组合物的发泡剂添加到可发泡组合物中并与可发泡组合物反应，该可发泡组合物可包含能够在适当条件下反应和/或发泡形成泡沫或多孔结构的一种或多种附加组分。可使用或适于根据泡沫实施方案使用本领域公知的任何方法，诸如“Polyurethanes Chemistry andTechnology，”第I卷和第II卷，Saunders和Frisch，1962，John Wiley and Sons，New York，N.Y.所述的那些，其以引用方式并入本文。
在某些实施方案中，通常希望在制备泡沫中采用某些其他成分。这些附加成分是催化剂、表面活性剂、阻燃剂、防腐剂、着色剂、抗氧化剂、增强剂、填料、抗静电剂、增溶剂、IR减弱剂、成核剂、泡孔控制剂、挤出助剂、稳定剂、绝热剂、增塑剂、粘度调节剂、抗冲改性剂、阻气性树脂、聚合物改性剂、流变改性剂、抗菌剂、蒸气压改性剂、UV吸收剂、交联剂、渗透性改性剂、苦味剂、推进剂等。
聚氨酯泡沫通常通过在发泡剂或膨胀剂和辅助化学品的存在下使异氰酸酯与多元醇组合并且反应来制备，该辅助化学品被加入以控制和改变聚氨酯反应本身和最终聚合物的特性。为了加工方便，可将这些材料预混成两个非反应部分(通常称为“A侧物”和“B侧物”)。
术语“A侧物”旨在表示异氰酸酯或含异氰酸酯的混合物。含异氰酸酯的混合物可包含异氰酸酯、发泡剂或膨胀剂和辅助化学品，如催化剂、表面活性剂、稳定剂、增链剂、交联剂、水、阻燃剂、消烟剂、颜料、着色材料、填料等。
术语“B侧物”旨在表示多元醇或含多元醇的混合物。含多元醇的混合物通常包含多元醇、发泡剂或膨胀剂和辅助化学品，如催化剂、表面活性剂、稳定剂、增链剂、交联剂、水、阻燃剂、消烟剂、颜料、着色材料、填料等。
为了制备泡沫，然后将适量的A侧物和B侧物组合以反应。
当通过本文所公开的方法制备泡沫时，通常优选采用少量的表面活性剂以稳定发泡反应混合物直至其固化。此类表面活性剂可包含液体或固体有机硅氧烷化合物。其他次优选的表面活性剂包括长链醇的聚乙二醇醚、长链烷基酸硫酸酯的叔胺或链烷醇胺盐、烷基磺酸酯和烷基芳基磺酸。表面活性剂以足以稳定发泡反应混合物以防止塌缩并防止形成大的不均匀孔的量采用。每100重量份多元醇约0.2份至约5份或甚至更多的表面活性剂通常是足够的。
还可使用一种或多种用于使多元醇与多异氰酸酯反应的催化剂。可使用任何合适的氨基甲酸酯催化剂，包括叔胺化合物和有机金属化合物。此类催化剂以可测量地增加多异氰酸酯的反应速率的量使用。典型的量为每100重量份多元醇约0.1份至约5份催化剂。
因此，在一个方面，本发明涉及一种通过在上述发泡剂的存在下使可发泡组合物发泡而制备的闭孔泡沫。
另一方面是包含多元醇和上述发泡剂的泡沫预混组合物。
另外，一个方面是形成泡沫的方法，该方法包括：
(a)向可发泡组合物中添加上述发泡剂；以及
(b)使可发泡组合物在有效形成泡沫的条件下反应。
在聚氨酯泡沫的语境中，术语“可发泡组合物”和“可发泡组分”在本文中应理解为意指异氰酸酯或含异氰酸酯的混合物。在聚苯乙烯泡沫的语境中，术语“可发泡组合物”和“可发泡组分”在本文中应理解为意指聚烯烃或含聚烯烃的混合物。
另一方面是形成基于多异氰酸酯的泡沫的方法，该方法包括使至少一种有机多异氰酸酯与至少一种含活性氢的化合物在上述发泡剂的存在下反应。另一方面是由所述方法产生的多异氰酸酯泡沫。
推进剂
本发明的另一个实施方案涉及如本文所述的本发明组合物在可喷涂组合物中用作推进剂的用途。另外，本发明涉及包含如本文所述的本发明组合物的可喷涂组合物。待喷涂的活性成分连同惰性成分、溶剂和其它材料也可存在于可喷涂组合物中。优选地，可喷雾组合物是气溶胶。待喷涂的合适的活性材料包括但不限于化妆品材料诸如除臭剂、香料、发胶、清洁剂和抛光剂，以及药物材料诸如抗哮喘和抗口臭药物。
本发明还涉及一种用于生产气溶胶产品的方法，该方法包括以下步骤：将如本文所述的本发明组合物添加到气溶胶容器中的活性成分中，其中所述组合物用作推进剂。
溶剂
本发明的组合物还可用作用于聚合反应的惰性介质，用于从金属表面去除颗粒的流体，用作可用于例如将润滑剂的精细膜置于金属部件上的载液，或用作抛光研磨剂以从诸如金属的抛光表面去除抛光研磨化合物。它们还用作用于诸如从珠宝或金属部件去除水的置换干燥剂，在包括氯型显影剂在内的常规电路制造技术中用作光刻胶显影剂，或者当与例如氯代烃诸如1，1，1-三氯乙烷或三氯乙烯一起使用时用作光致抗蚀剂的剥离剂。希望鉴定出用于这些应用的具有降低的全球变暖潜能值的新试剂。
基本上恒沸的混合物的二元共沸或类共沸组合物可根据所选择的条件以多种方式表征。例如，本领域技术人员熟知，在不同压力下，给定的共沸或类共沸组合物的组成将至少在某种程度上变化，沸点温度也是如此。因此，两种化合物的共沸或类共沸组合物代表独特类型的关系，但具有取决于温度和/或压力的可变组成。因此，组合物范围而不是固定组合物通常用于定义共沸和类共沸组合物。
如本文所用，术语“共沸组合物”应理解为意指这样的组合物，其中在给定的平衡温度下，(液相的)沸点压力等于(气相的)露点压力，即X2＝Y2。用于表征共沸组合物的一种方式在于，通过部分蒸发或蒸馏液体产生的蒸气具有与蒸发或蒸馏的液体相同的组成，即掺和物在没有组成变化的情况下蒸馏/回流。恒沸组合物的特征在于共沸，因为与相同组分的非共沸混合物相比，它们表现出最大或最小沸点。共沸组合物的特征还在于在恒定温度下混合物的蒸气压相对于纯组分的蒸气压的最小值或最大值。
如本文所用，术语“类共沸组合物”和“近共沸组合物”应理解为意指这样的组合物，其中在特定温度下组合物的泡点压力(“BP”)和露点压力(“DP”)之间的差值基于泡点压力计小于或等于5％，即[(BP-VP)/BP]×100≤5。如本文所用，术语“3％类共沸组合物”和“3％近共沸组合物”应理解为意指这样的组合物，其中在特定温度下组合物的泡点压力(“BP”)和露点压力(“DP”)之间的差值基于泡点压力计小于或等于3％，即[(BP-VP)/BP]×100≤3。
对于本发明而言，“有效量”被定义为本发明的组合物中每种组分的量，当组合时，其导致形成共沸或类共沸组合物。该定义包括每种组分的量，该量可根据施加到组合物上的压力而变化，只要共沸或类共沸组合物在不同压力下继续存在，但可能具有不同的沸点。因此，有效量包括在不同于本文所述的温度或压力下形成共沸或类共沸组合物的本发明的组合物的各组分的量，例如可以重量百分比表示。
如本文所用，术语“摩尔分数”应理解为意指二元组合物中的一种组分的摩尔数与所述组合物中两种组分各自的摩尔数的总和的比率(例如X2＝m2/(m1+m2))。
为了确定任何两种化合物的相对挥发性，可使用称为PTx方法的方法。在该过程中，对于两种化合物的各种组合物，在恒定温度下测量已知体积的孔中的总绝对压力。PTx方法的使用在“Phase Equilibrium in Process Design”，Wiley-IntersciencePublisher，1970，Harold R.Null撰写，第124至126页中详细描述；其以引用方式并入本文。所得的压力与液体组成数据另选地称为气液平衡数据(或“VLE数据”)。
通过使用活度系数方程模型(例如非随机双液(NRTL)方程)，可将这些测量值转换成PTx池中的平衡蒸气和液体组成，以表示液相非理想性。活度系数方程(诸如NRTL方程)的使用在“The Properties of Gases and Liquids，”第四版，McGraw Hill出版，Reid，Prausnitz和Poling撰写，第241至387页，以及“Phase Equilibria in ChemicalEngineering，”，Butterworth Publishers出版，1985，Stanley M.Walas撰写，第165至244页中有详细描述。VLE数据的采集、通过回归分析确定相互作用参数以及使用状态方程来预测体系的非理想行为教导于“Double Azeotropy in Binary Mixtures of NH3 andCHF2CF2，”C.-P.Chai Kao，M.E.Paulaitis，A.Yokozeki，Fluid Phase Equilibria，127(1997)191-203。所有前述参考文献均据此以引用方式并入。不希望受任何理论或解释的束缚，据信NRTL方程与PTx池数据一起可充分预测本发明的含Z-HFO-1336mzz的组合物的相对挥发性，因此可预测这些混合物在多级分离设备诸如蒸馏塔中的行为。
权利要求或权利要求中用于组合的要素在本文中可表示为用于执行指定功能的装置或步骤，而无需叙述支持其的结构、材料或动作，并且此类权利要求应解释为涵盖说明书中描述的相应材料或动作以及它们的等同物。因此，例如，术语“用于形成Z-HFO-1336mzz和第二组分的共沸物或近共沸物的组成方式”应理解为意指本说明书中教导的共沸物和近共沸物，包括所列的那些以及它们的等同物。
对于以下表中的空间经济性，“Z-HFO-1336mzz”可缩写为“Z1336mzz”。
实施例1：Z-HFO-1336mzz/正丁烷
探索了Z-HFO-1336mzz/正丁烷的二元体系的潜在共沸和近共沸行为。为了确定该二元体系的相对挥发性，使用了上述PTx方法。对于各种二元组合物，在29.95℃的恒定温度下测量已知体积的PTx池中的压力。收集的实验数据显示在下表1.1中。
表1.1：29.95℃下Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系的实验VLE数据：
X2 Y2 psia，实验 psia，计算 P计算-P实验
0.000 0.000 12.960
0.051 0.355 19.610 19.544 -0.066
0.111 0.521 25.330 25.371 0.041
0.180 0.614 30.170 30.261 0.090
0.253 0.669 33.900 33.871 -0.029
0.325 0.705 36.480 36.456 -0.024
0.397 0.731 38.360 38.334 -0.026
0.474 0.752 39.780 39.810 0.030
0.607 0.782 41.560 41.538 -0.022
0.677 0.797 42.200 42.177 -0.023
0.747 0.815 42.710 42.667 -0.043
0.807 0.834 42.900 42.957 0.057
0.868 0.861 43.000 43.038 0.038
0.924 0.900 42.720 42.728 0.008
0.967 0.947 41.980 41.972 -0.008
1.000 1.000 40.860
X2＝正丁烷的液体摩尔分数
Y2＝正丁烷的蒸气摩尔分数。
P实验＝实验测量的压力。
P计算＝如由NRTL模型计算的压力。
图1显示在正丁烷的0-1液体摩尔分数的组成范围内压力与组成数据的曲线图。顶部曲线代表起泡点(BP)轨迹，并且底部曲线代表露点(DP)轨迹。图1展示了组成0.856摩尔分数的正丁烷和0.144摩尔分数的Z-HFO-1336mzz(顺式-1336mzz)在29.95℃下形成共沸物，如由43.4psia压力下的Px图中的最大值所证实。
基于这些VLE数据，提取了相互作用系数。NRTL模型在-40℃至120℃的温度范围内以10℃的增量运行，允许压力变化使得满足共沸条件(X2＝Y2)。所得到的Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系中共沸物的预测连同在29.95℃下获得的实验结果一起显示在表1.2中。
表1.2-40℃至120℃的Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系的共沸物
Figure BDA0002948407080000151
NRTL模型用于以latm增量预测1-24atm压力范围内的共沸物，其结果显示在表1.3中。
表1.3：1至24Atm的Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系的共沸物
Figure BDA0002948407080000161
该模型在-40℃至120℃的温度范围内以20℃增量运行，并且还在29.95℃下运行以用于与实验测量结果进行比较。在每个温度下，模型在0至1的Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的全范围内以0.002的增量运行。因此，该模型在温度和Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的总共5010个组合(10个温度×501个组成＝5010)下运行。在那些5010个组合中，一些符合共沸或近共沸的标准，并且申请人要求保护这些组合。为了简洁起见，编辑5010个组合的列表以反映0.10Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的增量，或近共沸行为的边界。所得简化列表示于表1.4中。
表1.4：Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系的近共沸物
Figure BDA0002948407080000162
Figure BDA0002948407080000171
Figure BDA0002948407080000181
Figure BDA0002948407080000191
在1atm下Z-1336mzz与正丁烷之间形成的近共沸物示于表1.5中。为了简洁起见，编辑组合的列表以反映0.10Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的增量，或近共沸行为的边界。所得简化列表示于表1.5中。
表1.5：1atm下Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系的近共沸物
Figure BDA0002948407080000192
Figure BDA0002948407080000201
表1.4和1.5中的详细数据大致汇总于下表1.6中。从表1.5中的结果可以看出，泡点压力与露点压力之差为3％或更小的类共沸组合物在-0.64℃至-1.85℃下沸腾的1个大气压下存在0.5摩尔％至13.4摩尔％的Z-1336mzz和86.6摩尔％至99.5摩尔％的正丁烷。
3％类共沸组合物(基于[(BP-VP)/BP]×100≤3)的宽范围列于表1.6中。
表1.6：Z-HFO-1336mzz/正丁烷体系的3％近共沸物的汇总
Figure BDA0002948407080000202
实施例2：Z-HFO-1336mzz/异丁烷
探索了Z-HFO-1336mzz/异丁烷的二元体系的潜在共沸和近共沸行为。为了确定该二元体系的相对挥发性，使用了上述PTx方法。对于各种二元组合物，在29.94℃的恒定温度下测量已知体积的PTx池中的压力。收集的实验数据显示在下表2.1中。
表2-1：Z-HFO-1336mzz/异丁烷的VLE数据
Figure BDA0002948407080000203
Figure BDA0002948407080000211
X2＝异丁烷的液体摩尔分数
Y2＝异丁烷的蒸气摩尔分数
P实验＝实验测量的压力。
P计算＝如由NRTL模型计算的压力。
以上蒸气压与异丁烷液体摩尔分数的数据绘制在图2中。实验数据点在图2中以实心点示出。实线表示使用NRTL方程的泡点预测。虚线表示预测的露点。图2展示了组成0.951摩尔分数的异丁烷和0.049摩尔分数的Z-HFO-1336mzz(顺式-1336mzz)在29.94℃下形成共沸物，如由59.5psia压力下的Px图中的最大值所证实。
基于这些VLE数据，提取了相互作用系数。NRTL模型在-40℃至110℃的温度范围内以10℃的增量运行，允许压力变化使得满足共沸条件(X2＝Y2)。Z-HFO-1336mzz/异丁烷(Z1336MZZ/异丁烷)中的所得预测共沸物以及29.94℃下的实验测定数据显示于表2.2中。
表2.2：-40℃至110℃的Z-HFO-1336mzz/异丁烷体系的共沸物
Figure BDA0002948407080000212
Figure BDA0002948407080000221
模型用于以1atm增量预测1-26atm压力范围内的共沸物，其结果显示在表2.3中。
表2.3：1至26Atm的Z-HFO-1336mzz/异丁烷体系的共沸物。
Figure BDA0002948407080000222
Figure BDA0002948407080000231
该模型在-40℃至120℃的温度范围内以20℃增量运行，并且还在29.94℃下运行以用于与实验测量结果进行比较。在每个温度下，模型在0至1的Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的全范围内以0.002的增量运行。因此，该模型在温度和Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的总共5010个组合(10个温度×501个组成＝5010)下运行。在那些5010个组合中，一些符合共沸或近共沸的标准，并且申请人要求保护这些组合。为了简洁起见，编辑5010个组合的列表以反映0.10Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的增量，或近共沸行为的边界。所得简化列表示于表2.4中。
表2.4：Z-HFO-1336mzz/异丁烷体系的近共沸物。
Figure BDA0002948407080000232
Figure BDA0002948407080000241
Figure BDA0002948407080000251
在1atm下Z-1336mzz与异丁烷之间形成的近共沸物示于表2.5中。为了简洁起见，编辑组合的列表以反映0.10Z-HFO-1336mzz液体摩尔组成的增量，或近共沸行为的边界。所得简化列表示于表2.5中。
表2.5：1atm下Z-HFO-1336mzz/异丁烷体系的近共沸物
Figure BDA0002948407080000252
Figure BDA0002948407080000261
表2.4和2.5中的数据大致汇总于下表2.6和2.7中。类共沸组合物(基于[(BP-VP)/BP]×100≤3)汇总于表2.6中。
表2.6：Z-HFO-1336mzz/异丁烷体系的近共沸物的汇总
Figure BDA0002948407080000262
实施例3：HFO-1336mzz-Z/正丁烷共混物在软化聚苯乙烯均聚物中的溶解度。
该实施例展示了与纯HFO-1336mzz-Z在软化聚苯乙烯中的溶解度相比，Z-1，1，1，4，4，4-六氟-2-丁烯(即HFO-1336mzz-Z)/正丁烷共混物在软化聚苯乙烯中的溶解度提高。
通过以下过程测定HFO-1336mzz-Z和包含20重量％正丁烷的HFO-1336mzz-Z/正丁烷共混物在软化聚苯乙烯中的溶解度。将约78g聚苯乙烯装载到125cc不锈钢
Figure BDA0002948407080000263
反应器中。对反应器进行称重，安装到入口/出口管，浸入油浴中并抽真空。使用HIP压力产生器(由高压设备公司(High Pressure Equipment Company)制造)将超过其预期溶解度的量的发泡剂装载到抽真空的反应器中。将油浴加热并在179℃的温度下保持30分钟，然后记录最终压力。将
Figure BDA0002948407080000264
反应器从油浴中移除并冷却至室温。在使过量的(不溶于聚苯乙烯)发泡剂排出或排放之后，对反应器(内部具有再固化的聚苯乙烯)进行称重。重量增加根据以下公式记录为溶解度：
溶解度(phr)＝(树脂增重÷78)×100 (公式1)
其中phr表示每一百份聚苯乙烯树脂的发泡剂的份数(按质量计)。
已经意料不到地发现，HFO-1336mzz-Z与正丁烷的共混物在软化聚苯乙烯中表现出的溶解度显著地超过在相同条件下纯HFO-1336mzz-Z的溶解度(图3)。例如，在5.0g/10min的熔体流动指数(MFI)以及179℃和1,344psia下，纯HFO-1336mzz-Z在软化聚苯乙烯均聚物中的溶解度估计为5.72g的HFO-1336mzz-Z/100g的聚苯乙烯(5.72phr)。相比之下，包含20重量％正丁烷的HFO-1336mzz-Z/正丁烷共混物的溶解度表现出在相同的温度和压力下在相同的聚苯乙烯中10.68g的HFO-1336mzz-Z/100g聚苯乙烯(10.68phr)的溶解度，或比纯HFO-1336mzz-Z的溶解度高86.7％的溶解度。
实施例4：HFO-1336mzz-Z/异丁烷共混物在软化聚苯乙烯中的溶解度
该实施例展示了与纯HFO-1336mzz-Z在软化聚苯乙烯中的溶解度相比，并且显著地与纯异丁烷在软化聚苯乙烯中的溶解度相比，Z-1，1，1，4，4，4-六氟-2-丁烯(即HFO-1336mzz-Z)/异丁烷共混物在软化聚苯乙烯中的溶解度提高。通过实施例3所述的过程测定HFO-1336mzz-Z、异丁烷以及包含20重量％异丁烷的HFO-1336mzz-Z/异丁烷共混物在软化聚苯乙烯中的溶解度。
已经意料不到地发现，HFO-1336mzz-Z与异丁烷的共混物可在软化聚苯乙烯中表现出的溶解度显著地超过在相同条件下纯HFO-1336mzz-Z的溶解度(图2)。例如，在5.0g/10min的熔体流动指数(MFI)以及179℃和1,376psia下，纯HFO-1336mzz-Z在软化聚苯乙烯均聚物中的溶解度估计为5.73g的HFO-1336mzz-Z/100g的聚苯乙烯(5.73phr)。相比之下，包含20重量％异丁烷的HFO-1336mzz-Z/异丁烷共混物的溶解度表现出在相同的温度和压力下在相同的聚苯乙烯中10.50g的HFO-1336mzz-Z/100g聚苯乙烯(10.50phr)的溶解度，或比纯HFO-1336mzz-Z的溶解度高83.2％的溶解度。显著地，包含20重量％异丁烷的HFO-1336mzz-Z/异丁烷共混物在相同的聚苯乙烯中以及在与上文相同的温度和压力下表现出的溶解度显著地高于其两种纯组分(即HFO-1336mzz-Z和异丁烷)的溶解度。结果示出于图4中。
实施例5：使用HFO-1336mzz/HFC-152a/异丁烷作为发泡剂的聚苯乙烯泡沫挤出。
该实施例展示了使用包含HFO-1336mzz-Z、HFC-152a和异丁烷的发泡剂共混物产生满足所需规格的XPS泡沫的可行性。聚苯乙烯是熔体流动速率为4g/10min的苯乙烯均聚物(道达尔石化公司(Total Petrochemicals)，PS 535B)。成核剂(滑石)与聚苯乙烯和发泡剂一起存在于形成于挤出机内的组合物中。
使用50mm双螺杆实验室挤出机，其具有9个单独控制的电加热区。将挤出机的前四个区用于加热和软化聚合物。将从发泡剂注入位置到挤出机末端的剩余圆筒部分设置为选定的较低温度。具有2mm开口的挤棒模头用于挤出发泡棒样本。结果汇总于表3中。
表3：挤出机操作参数和实现的泡沫密度
单位 运行B
HFO-1336mzz-Z质量流量 phr<sup>*</sup> 1.3
异丁烷质量流量 phr 0.7
HFC-152a质量流量 phr 6.2
发泡剂中的HFO-1336mzz-Z 重量％ 15.8
发泡剂中的异丁烷 重量％ 8.6
发泡剂中的HFC-152a 重量％ 75.6
挤出机螺杆旋转速度 rpm 40
聚苯乙烯流动速率 kg/h 20
固体进料中的成核剂(滑石)比例 重量％ 0.15
模头温度 ℃ 127
模头压力 psi 1,760
有效泡沫密度 kg/m<sup>3</sup> 40.1
闭孔 ％ 92.3
*份数(按质量计)/100份聚苯乙烯树脂
表3中的结果示出，使用包含8.6重量％异丁烷的Z-HFO-1336mzz/HFC-152a/异丁烷共混物作为发泡剂允许形成具有40.1kg/m3密度和92.3％闭孔的挤出聚苯乙烯泡沫。
实施例6：用Z-1336mzz-Z与正丁烷或异丁烷的共混物发泡的聚氨酯泡沫的制备。
该实施例展示了用Z-1，1，1，4，4，4-六氟-2-丁烯(即HFO-1336mzz-Z或OpteonTM1100)/正丁烷以及Z-1，1，1，4，4，4-六氟-2-丁烯/异丁烷的共沸共混物作为主要发泡剂来产生聚氨酯泡沫的能力。
所使用的共沸组合物是在1个大气压下的共沸组合物，如表1.3和2.3所指出。基于重量的发泡剂装料的计算提供在下表4和5中。在1000mL烧杯中一式两份地制备未添加发泡剂的B侧物，然后将其在4℃制冷机中放置至少一小时。一旦冷却，就将样品送到通风柜；添加发泡剂并混合直至完全掺入。将异氰酸酯A侧物(PAPI 27)在400mL烧杯中称重，然后倾注到含有B侧物的烧杯中。然后，将该烧杯通过Arrow Engineering顶置式搅拌器在4000rpm下混合3秒，并倾注到涂蜡的纸板盒中。接着，将含有新制泡沫的纸板盒放置在通风良好的区域中过夜，以允许泡沫有足够的时间完全固化。次日早晨，用带锯切割机将样品切成6″×6″×1.5″、1”×1”×1”、以及2”×2”×2”块。根据ASTM C-518利用热流计测试这些泡沫块的热导率，根据ASTM D1621测试抗压强度，并且测试闭孔含量。在测试之后，所有数据值被编辑以供分析；结果在下表8中。
据发现HFO-1336mzz-Z与正丁烷或异丁烷的共沸共混物证明了很有能力制备出良好的聚氨酯泡沫。在非常小的配方优化下，使用上述过程制得的所有泡沫的密度、抗压强度、闭孔含量和热导率证明了是更加可接受的。
Figure BDA0002948407080000291
Figure BDA0002948407080000301
Figure BDA0002948407080000302
Figure BDA0002948407080000303
Figure BDA0002948407080000304
Figure BDA0002948407080000311
本领域的技术人员将理解，本发明不限于仅那些本文所述的具体实施方案的范围，而是扩展到它们的所有等同形式、变型形式和扩展形式。

Claims (20)

1.一种包含Z-HFO-1336mzz和第二组分的组合物，其中所述第二组分选自：
a)正丁烷；
b)异丁烷，
其中所述第二组分以与Z-HFO-1336mzz形成共沸或类共沸混合物的有效量存在。
2.根据权利要求1所述的组合物，其中所述第二组分为正丁烷。
3.根据权利要求1所述的组合物，其中所述第二组分为异丁烷。
4.根据权利要求2所述的组合物，其中所述组合物是包含8.1摩尔％至16.0摩尔％的Z-HFO-1336mzz和84.0摩尔％至91.9摩尔％的正丁烷的共沸组合物。
5.根据权利要求4所述的组合物，其中所述组合物在-40℃至120℃的温度下表现出2.5psia至329.4psia的蒸气压。
6.根据权利要求2所述的组合物，其中所述组合物是在-40℃至120℃的温度下包含0.2摩尔％至31.3摩尔％的Z-HFO-1336mzz和68.7摩尔％至99.8摩尔％的正丁烷的类共沸组合物。
7.根据权利要求6所述的组合物，其中所述组合物是在-0.6℃至-1.8℃的温度和1个大气压的压力下包含0.5摩尔％至13.5摩尔％的Z-HFO-1336mzz和86.5摩尔％至99.5摩尔％的正丁烷的类共沸组合物。
8.根据权利要求3所述的组合物，其中所述组合物是包含2.8摩尔％至5.7摩尔％的Z-HFO-1336mzz和94.3摩尔％至97.2摩尔％的异丁烷的共沸组合物。
9.根据权利要求8所述的组合物，其中所述组合物在-40℃至110℃的温度下表现出4.1psia至346.3psia的蒸气压。
10.根据权利要求3所述的组合物，其中所述组合物是在-40℃至120℃的温度下包含0.2摩尔％至18.3摩尔％的Z-HFO-1336mzz和81.7摩尔％至99.8摩尔％的异丁烷的类共沸组合物。
11.根据权利要求1所述的组合物，其还包含选自以下的添加剂：润滑剂、倾点调节剂、消泡剂、粘度改进剂、乳化剂分散剂、氧化抑制剂、极压剂、缓蚀剂、洗涤剂、催化剂、表面活性剂、阻燃剂、防腐剂、着色剂、抗氧化剂、增强剂、填料、抗静电剂、增溶剂、IR减弱剂、成核剂、泡孔控制剂、挤出助剂、稳定剂、绝热剂、增塑剂、粘度调节剂、抗冲改性剂、阻气性树脂、聚合物改性剂、流变改性剂、抗菌剂、蒸气压改性剂、UV吸收剂、交联剂、渗透性改性剂、苦味剂、推进剂和酸捕集剂。
12.一种形成泡沫的方法，包括：
(a)将包含多元醇的可发泡组合物添加到发泡剂中；以及，
(b)使所述可发泡组合物与多异氰酸酯在有效形成泡沫的条件下反应，其中所述发泡剂包含根据权利要求1所述的组合物。
13.一种通过根据权利要求12所述的方法形成的泡沫，其中所述泡沫为聚氨酯或聚异氰脲酸酯。
14.一种泡沫，包含热塑性聚苯乙烯聚合物和发泡剂，所述发泡剂包含根据权利要求1所述的组合物。
15.一种预混组合物，包含可发泡组分和发泡剂，所述发泡剂包含根据权利要求1所述的组合物。
16.一种用于致冷的方法，包括：
(a)使根据权利要求1所述的组合物冷凝；以及，
(b)使所述组合物在待冷却的物体附近蒸发。
17.一种热传递系统，包含热传递介质，其中所述热传递介质包含根据权利要求1所述的组合物。
18.一种清洁表面的方法，包括使根据权利要求1所述的组合物与所述表面进行接触。
19.一种气溶胶产品，包含待分配的组分和推进剂，其中所述推进剂包含根据权利要求1所述的组合物。
20.一种用于溶解溶质的方法，包括使所述溶质与足够量的根据权利要求1所述的组合物接触并且混合。
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