CN112453085B - 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法 - Google Patents

一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112453085B
CN112453085B CN202010991845.7A CN202010991845A CN112453085B CN 112453085 B CN112453085 B CN 112453085B CN 202010991845 A CN202010991845 A CN 202010991845A CN 112453085 B CN112453085 B CN 112453085B
Authority
CN
China
Prior art keywords
extrusion
temperature alloy
ingot
female die
cylinder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010991845.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112453085A (zh
Inventor
兰博
陈由红
林莺莺
张敏聪
李金栋
孙兴
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AECC Beijing Institute of Aeronautical Materials
Original Assignee
AECC Beijing Institute of Aeronautical Materials
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by AECC Beijing Institute of Aeronautical Materials filed Critical AECC Beijing Institute of Aeronautical Materials
Priority to CN202010991845.7A priority Critical patent/CN112453085B/zh
Publication of CN112453085A publication Critical patent/CN112453085A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112453085B publication Critical patent/CN112453085B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/002—Extruding materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special extruding methods of sequences
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/005—Continuous extrusion starting from solid state material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/22—Making metal-coated products; Making products from two or more metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/32—Lubrication of metal being extruded or of dies, or the like, e.g. physical state of lubricant, location where lubricant is applied
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C25/00—Profiling tools for metal extruding
    • B21C25/02—Dies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C29/00—Cooling or heating work or parts of the extrusion press; Gas treatment of work
    • B21C29/003—Cooling or heating of work

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明是一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，该方法是将加热后的挤压锭坯利用减径挤压凹模的导向定位作用，在挤压筒内分别通过减径挤压、镦粗变形和正挤压连续复合挤压一次成形，省去了现行工艺中多火次镦锻开坯，解决了难变形高温合金在大挤压比开坯过程中出现的开裂缺陷和成材率低的问题。难变形高温合金铸锭首先经过小变形量的减径挤压和镦粗变形破碎了部分铸造组织，提高了塑性变形能力，使得难变形高温合金能够发生足够大的塑性变形从而实现再结晶晶粒细化，同时挤压筒和减径挤压凹模型腔对坯料施加的径向约束作用有效防止了大高径比高温合金铸锭镦粗过程中出现失稳变形，最后通过大挤压比（8:1～12:1）挤压变形，充分破碎了心部粗大的铸造组织并在棒材表面和心部产生均匀的再结晶行为，获得晶粒度达到7～9级的均匀细晶高温合金棒材。

Description

一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法
技术领域
本发明是一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，属于热加工技术领域，涉及难变形高温合金铸锭的开坯工艺的改进。
背景技术
高性能发动机涡轮盘用高温合金可分为粉末高温合金和铸锻变形高温合金两类。国外的粉末高温合金已比较成熟，并逐渐成为高性能航空发动机中涡轮部件的主要选材。但是与常规铸锻工艺相比，粉末高温合金涡轮盘的生产工序复杂，制备成本高，无论是欧美还是俄罗斯，在发展粉末高温合金涡轮盘的同时，从没有停止对高合金化变形高温合金涡轮盘的研发和使用。随着近年来高温合金熔炼与热塑性加工装备和技术水平的不断提高，铸锻变形高温合金以其制造周期短、全寿命成本低的技术特点，使采用铸锻工艺路线制备高性能发动机高温合金关键热端转动部件重新成为一个重要的发展方向。
铸锻变形高温合金铸锭开坯工艺中变形程度越大，获得的棒材晶粒组织越细。对于高合金化的难变形高温合金而言，塑性严重恶化，热加工窗口窄，较大的开坯变形量在变形过程中极易开裂，难以采用常规大变形锻造或一次挤压工艺进行细晶化开坯，导致获得的棒材晶粒组织粗大，无法满足后续盘件锻造要求。国外一般采用多火次小变形量的镦粗+径锻开坯技术制备高合金化变形高温合金细晶棒材。但其制备工艺复杂，生产流程长，而且在不同的火次之间需要对铸锭坯料进行多次退火处理和机械加工，以满足不同工序对坯料组织状态和形状尺寸的要求，导致材料利用率降低，生产成本高居不下。国内目前采用该工艺在铸锭开坯过程出现的棒坯开裂及混晶问题一直未得到有效解决。
挤压是金属在外力的作用下迫使其发生变截面减径变形的一种特种塑性加工方法。因挤压工艺具有节能、材料利用率高、自动化生产效率高等优点，逐渐用于变形高温合金铸锭的挤压开坯生产。与传统开坯方法相比，挤压变形工艺的特点导致棒材表层金属的变形程度大于棒材心部，较小的挤压比难以使心部粗大的铸造组织充分破碎，易出现混晶组织。因此需针对难变形高温合金铸锭采用大变形量挤压变形来制备均匀的细晶组织棒材。对于高合金化难变形合金而言，即使挤压过程中坯料处于三向压应力状态提高了材料热工艺塑性，但大变形挤压开坯过程中仍然会超出其塑性加工范围而出现开裂，实现优质细晶棒材的技术控制难度和工艺成本大幅增加。
为获得均匀细晶的挤压棒材，专利“一种难变形高温合金铸锭的挤压开坯方法”（申请公布号为CN105441844A）采用了大挤压比单火次挤压成形方法，导致铸锭挤压过程中成形力急剧上升，提高了设备的负荷和吨位要求，同时针对合金化程度更高的新一代难变形高温合金在挤压过程中容易出现开裂现象。
为避免新一代高合金化难变形高温合金大变形挤压过程中出现开裂现象，专利“一种变形高温合金细晶棒材的制备方法”（申请公布号为CN103909110A）在铸锭挤压前进行镦粗制坯来改善坯料的塑性，然后通过大变形挤压获得高温合金细晶棒材。该方法生产过程增加了镦粗工序，而且镦粗后需要对中间坯机械加工再进行包套，不仅降低生产效率和材料利用率，而且增加了制造成本，也不能实现大的高径比铸锭的镦粗制坯。
发明内容
本发明正是针对上述现有技术中存在的不足而设计提供了一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其目的是解决传统多火次镦锻开坯工艺存在的材料利用率和生产效率低的问题，以及直接挤压开坯工艺存在的挤压比不足导致的变形组织不均匀和大挤压比变形易出现开裂缺陷等难变形高温合金均匀细晶棒材制备方面的问题。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：
该种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法是将带包套筒体5的高温合金铸锭4通过挤压依次经过挤压筒6、减径挤压凹模8、正挤压凹模9，包套筒体5的内壁与高温合金铸锭4的外圆周面之间具有2~4mm的间隙，减径挤压凹模8的上端开口带有敞口状的锥角α1并与挤压筒6的下端口衔接，该锥角α1为20~50°，正挤压凹模9的上端开口带有敞口状的锥角α2与并减径挤压凹模8的下端开口衔接，该锥角α2为150~180°。
在一种实施中，所述的难变形高温合金的Al+Ti的重量百分比含量超过7.5%。
在一种实施中，减径挤压凹模8的上端开口到下端开口的断面减缩率为20~50%。
在一种实施中，包套筒体5的外壁与挤压筒6的内壁之间的间隙能够使带包套筒体5的高温合金铸锭4在挤压筒6内实现镦粗的高度变化量为20~40%。
在一种实施中，包套筒体5前端的包套头盖7的凸台锥度与减径挤压凹模8的上端口锥角α1配合加工并保持一致。
在一种实施中，包套筒体5前端的包套头盖7的高度H2、尾部的和包套尾盖3的高度H1均为减径挤压凹模8高度H3的0.8~1.0。
在一种实施中，挤压前，挤压筒6的预热温度为400~550℃。
在一种实施中，带包套筒体5的高温合金铸锭4在挤压筒6内进行减径挤压和自由镦粗阶段的挤压速度为10~20mm/s，待带包套筒体5的高温合金铸锭4与挤压筒6内壁充分接触后将挤压速度提高到30~100mm/s。
在一种实施中，所述挤压开坯方法对高温合金铸锭4进行的正挤压的挤压比为8:1~12:1。
在一种实施中，该连续复合挤压开坯方法的的步骤如下：
步骤一、挤压模具制备
该方法采用的挤压成形模具由上至下包括凸模1、挤压筒6、减径挤压凹模8和正挤压凹模9，减径挤压凹模8和正挤压凹模9与挤压筒6的配合为过渡配合，且与凸模1的中心线同轴，减径挤压凹模8上端开口的锥角α1为20~50°，正挤压凹模9上端开口的锥角α2为150~180°；
步骤二、包套焊装
包套材料采用304不锈钢，包套筒体5内径与难变形高温合金铸锭4外圆的单边间隙为2~4mm，包套头盖7加工出带有锥度的凸台，将均匀化处理后的难变形高温合金铸锭4放入包套筒体5内并分别与包套头盖7和包套尾盖3进行焊装，得到挤压锭坯；
步骤三、挤压锭坯加热
将涂覆高温合金玻璃润滑剂的挤压锭坯放入电阻加热炉，加热到强化相γ'相完全熔解温度以下30～80℃进行保温，保温时间按以下公式计算：
T保温时间=挤压锭坯直径×1.3min/mm 公式1
式中：挤压锭坯直径即为包套圆柱筒体5的外径。
步骤四、挤压锭坯热挤压
热透后的挤压锭坯迅速转移到经预热且喷涂石墨润滑剂的挤压筒6内，随后放入挤压钢垫2并开动凸模1对其进行挤压变形；
步骤五、挤压棒材缓冷
挤压出的细晶棒材采用高温石棉覆盖并缓冷至300℃以下后去除石棉；
步骤六、挤压棒材加工
采用线切割或车床去除挤压棒材表面的不锈钢包套，得到均匀细晶棒材。
本发明所述的连续复合挤压开坯方法首先通过减径挤压凹模8进行减径变形，挤压初始阶段包套头盖7填充于减径挤压凹模8和正挤压凹模9的型腔，保证了难变形高温合金铸锭4在挤出正挤压凹模9出口前不仅发生了减径变形，而且参与了镦粗变形，有效改善了合金材料的变形塑性，待坯料充满减径挤压凹模8型腔和正挤压凹模9型腔时因正挤压挤压比（8:1～12:1）较大，金属轴向流动变形抗力不断增大，迫使坯料沿径向流动发生自由镦粗变形，直到坯料与挤压筒6内壁和减径挤压凹模8内壁充分接触后再从正挤压凹模9出口中挤出而发生大挤压比变形，包套尾盖3在挤压终了阶段可以作为压余部分填充于减径挤压凹模7和正挤压凹模9的型腔，保证了难变形高温合金铸锭4本体材料全部被挤出，提高材料收得率，最终获得难变形高温合金均匀细晶挤压棒材。
减径挤压由于断面减缩率较小，此时中心层坯料的流动速度反而慢于表层坯料，故中心层产生附加拉应力。在正挤压过程中由于挤压比较大，而且挤压筒6、减径挤压凹模8和正挤压凹模9的内壁与坯料之间的摩擦阻力不断增大，使得坯料中心部分的流动速度大于坯料外层的流动速度，此时表层坯料的附加应力是拉应力，中心层坯料的附加应力是压应力。
由于铸锻变形高温合金的合金化程度高，铸锭在开坯变形过程中极易开裂，为了减小坯料流动阻力，使高温合金顺利流入减径挤压凹模8型腔产生塑性变形且不出现开裂缺陷，减径挤压凹模8锥角α1设计为20~50°；为了保证高温合金坯料在流出正挤压凹模9出口前发生镦粗变形，通过将正挤压凹模9锥角α2设计为150~180°，正挤压采用大挤压比8:1～12:1，综合增加坯料轴向流动阻力迫使高温合金沿径向流动发生镦粗变形，直至坯料与挤压筒6内壁和减径挤压凹模8内壁充分接触后再从正挤压凹模9出口中挤出而发生大变形量变形。
减径挤压变形量较小，只能局部细化挤压锭坯表面晶粒组织，为了改善高温合金锭坯整体塑性，本发明巧妙地设计了挤压筒6和包套筒体5保留一定间隙，使坯料在流出正挤压凹模9出口前产生变形量为20~40%镦粗变形，使得难变形高温合金能够通过足够大的挤压塑性变形从而实现再结晶晶粒细化。
本发明技术方案具有如下优点：
难变形高温合金铸锭首先经过减径挤压和镦粗变形破碎了部分铸造组织，提高了塑性变形能力，使得难变形高温合金能够发生足够大的变形量从而实现再结晶晶粒细化，避免了高合金化难变形合金在大挤压比开坯过程中出现开裂缺陷，同时挤压筒6和减径挤压凹模8型腔对坯料施加的径向约束作用有效防止了大高径比高温合金铸锭镦粗过程中出现失稳变形，最后通过大挤压比（8:1～12:1）挤压变形充分破碎铸锭粗大的铸造组织并在棒材表面和心部产生均匀的再结晶行为，为均匀细晶的零件制备做好了组织基础。
本发明采用减径挤压+正挤压连续挤压复合成形，迫使挤压棒材表层和中心部分金属流动趋于均匀，较好的平衡并降低了挤压棒材的心部和外层金属引起的残余应力水平，提高了挤压棒材的组织均匀性和平直度。
附图说明
图1为实施本发明方法的减径挤压+正挤压连续复合挤压模具结构示意图
图2为本发明方法实施例中的难变形高温合金铸锭挤压成形过程示意图
图3为本发明方法实施例中的获得的GH710合金挤压棒材横向微观组织形貌
图中：1 凸模，2 挤压钢垫，3 包套尾盖，4 高温合金铸锭，5 包套筒体，6 挤压筒，7 包套头盖，8 减径挤压凹模，9 正挤压凹模。
具体实施方式
以下将结合附图和实施例对本发明技术方案作进一步地详述：
实施例1
采用本发明所述方法对GH710合金铸锭进行连续复合挤压开坯的步骤如下：
步骤一、挤压模具制备
如图1所示，该方法采用挤压成形模具包括凸模1，挤压钢垫2，挤压筒6，减径挤压凹模8，正挤压凹模9，减径挤压凹模8和正挤压凹模9与挤压筒6的配合为过渡配合，且与凸模1的中心线同轴，减径挤压凹模8由1块镶块组成，断面减缩率设计为30%，凹模锥角α1为30°，正挤压凹模9挤压比设计为9:1，凹模锥角α2为160°；
步骤二、包套焊装
包套材料采用304不锈钢，包套筒体5内径与GH710高温合金铸锭4外圆的单边间隙3mm，包套头盖7与减径挤压凹模8配合加工出带有锥度的凸台，将均匀化处理后的难变形高温合金铸锭4放入包套圆柱筒体5并分别与包套头盖7和包套尾盖3进行焊装，得到挤压锭坯；
步骤三、挤压锭坯加热
涂覆高温合金玻璃润滑剂的挤压锭坯在室温入炉并进行加热，升温至800℃保温4h后以20℃/分钟的升温速率缓慢升温至1125℃进行保温，保温时间按以下公式计算：
T保温时间=挤压锭坯直径×1.3min/mm 公式1
式中：挤压锭坯直径即为包套筒体5的外径；
步骤四、挤压锭坯热挤压
如图2所示，挤压筒6预热至450℃并在内壁均匀喷涂石墨润滑剂。将热透后的挤压锭坯迅速转移到挤压筒6内，随后放入挤压钢垫2并开动凸模1对挤压锭坯进行挤压变形，挤压锭坯在减径挤压和自由镦粗阶段将挤压速度设定为15mm/s，镦粗阶段的高度变化量为30%，待坯料与挤压筒4内壁充分接触后迅速将挤压速度设定为40mm/s，直至挤压结束；
步骤五、挤压棒材缓冷
挤压出的细晶棒材采用高温石棉覆盖并缓冷至300℃以下后去除石棉。
步骤六、挤压棒材加工
采用线切割或车床去除挤压棒材表面的不锈钢包套，得到均匀细晶棒材。其横向微观组织形貌如图3所示。

Claims (10)

1.一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：该连续复合挤压开坯方法是将带包套筒体（5）的高温合金铸锭（4）通过挤压依次经过挤压筒（6）、减径挤压凹模（8）、正挤压凹模（9），包套筒体（5）的内壁与高温合金铸锭（4）的外圆周面之间具有2~4mm的间隙，减径挤压凹模（8）的上端开口带有敞口状的锥角α1并与挤压筒（6）的下端口衔接，该锥角α1为20~50°，正挤压凹模（9）的上端开口带有敞口状的锥角α2与并减径挤压凹模（8）的下端开口衔接，该锥角α2为150~180°。
2.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：所述的难变形高温合金的Al+Ti的重量百分比含量超过7.5%。
3.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：减径挤压凹模（8）的上端开口到下端开口的断面减缩率为20~50%。
4.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：包套筒体（5）的外壁与挤压筒（6）的内壁之间的间隙能够使带包套筒体（5）的高温合金铸锭（4）在挤压筒（6）内实现镦粗的高度变化量为20~40%。
5.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：包套筒体（5）前端的包套头盖（7）的凸台锥度与减径挤压凹模（8）的上端口锥角α1配合加工并保持一致。
6.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：包套筒体（5）前端的包套头盖（7）的高度H2、和尾部的包套尾盖（3）的高度H1均为减径挤压凹模（8）高度H3的0.8~1.0。
7.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：挤压前，挤压筒（6）的预热温度为400~550℃。
8.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：带包套筒体（5）的高温合金铸锭（4）在挤压筒（6）内进行减径挤压和自由镦粗阶段的挤压速度为10~20mm/s，待带包套筒体（5）的高温合金铸锭（4）与挤压筒（6）内壁充分接触后将挤压速度提高到30~100mm/s。
9.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：所述挤压开坯方法对高温合金铸锭（4）进行的正挤压的挤压比为8:1~12:1。
10.根据权利要求1所述的难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法，其特征在于：该连续复合挤压开坯方法的步骤如下：
步骤一、挤压模具制备
该方法采用的挤压成形模具由上至下包括凸模（1）、挤压筒（6）、减径挤压凹模（8）和正挤压凹模（9），减径挤压凹模（8）和正挤压凹模（9）与挤压筒（6）的配合为过渡配合，且与凸模（1）的中心线同轴，减径挤压凹模（8）上端开口的锥角α1为20~50°，正挤压凹模（9）上端开口的锥角α2为150~180°；
步骤二、包套焊装
包套材料采用304不锈钢，包套筒体（5）内径与难变形高温合金铸锭（4）外圆的单边间隙为2~4mm，包套头盖（7）加工出带有锥度的凸台，将均匀化处理后的难变形高温合金铸锭（4）放入包套筒体（5）内并分别与包套头盖（7）和包套尾盖（3）进行焊装，得到挤压锭坯；
步骤三、挤压锭坯加热
将涂覆高温合金玻璃润滑剂的挤压锭坯放入电阻加热炉，加热到强化相γ'相完全熔解温度以下30～80℃进行保温，保温时间按以下公式计算：
T保温时间=挤压锭坯直径×1.3min/mm 公式1
式中：挤压锭坯直径即为包套圆柱筒体（5）的外径；
步骤四、挤压锭坯热挤压
热透后的挤压锭坯迅速转移到经预热且喷涂石墨润滑剂的挤压筒（6）内，随后放入挤压钢垫（2）并开动凸模（1）对其进行挤压变形；
步骤五、挤压棒材缓冷
挤压出的细晶棒材采用高温石棉覆盖并缓冷至300℃以下后去除石棉；
步骤六、挤压棒材加工
采用线切割或车床去除挤压棒材表面的不锈钢包套，得到均匀细晶棒材。
CN202010991845.7A 2020-09-18 2020-09-18 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法 Active CN112453085B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010991845.7A CN112453085B (zh) 2020-09-18 2020-09-18 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010991845.7A CN112453085B (zh) 2020-09-18 2020-09-18 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112453085A CN112453085A (zh) 2021-03-09
CN112453085B true CN112453085B (zh) 2022-08-23

Family

ID=74832949

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010991845.7A Active CN112453085B (zh) 2020-09-18 2020-09-18 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112453085B (zh)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113351669B (zh) * 2021-06-10 2022-09-16 上海交通大学 超长变壁厚管件的成形方法
CN114012012B (zh) * 2021-10-29 2023-01-13 中国航发北京航空材料研究院 基于耐高温介质的高温合金棒坯镦粗成形装置及其方法
CN114032480A (zh) * 2021-11-10 2022-02-11 中国航发北京航空材料研究院 一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法
CN114192719B (zh) * 2021-11-10 2022-09-16 华中科技大学 一种高温合金挤压-锻造成形模具、方法及其应用
CN114789231B (zh) * 2022-04-07 2023-03-14 中国航发北京航空材料研究院 一种用于高温合金锭坯的开坯模具及其开坯方法
CN114904933B (zh) * 2022-04-15 2023-09-05 中国航发北京航空材料研究院 一种制备难变形高温合金大直径细晶棒材的方法
CN115069809B (zh) * 2022-07-20 2022-11-29 中北大学 超高强韧铝合金的成形方法
CN117380956B (zh) * 2023-12-08 2024-03-12 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种低成本高均质大规格粉末高温合金棒材及其热挤压方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009107019A (ja) * 2007-10-11 2009-05-21 Osaka Prefecture Univ ねじり前方押出し法およびねじり前方押出し装置
CN104593702A (zh) * 2015-02-12 2015-05-06 邯郸新兴特种管材有限公司 难变形高温合金挤压方法
CN105344733A (zh) * 2015-10-19 2016-02-24 哈尔滨工业大学 一种镍锰镓合金棒材热挤压制备方法
CN107931349A (zh) * 2017-12-14 2018-04-20 上海龙阳精密复合铜管有限公司 一种新型的内螺纹成型机用异型定径模
CN207479215U (zh) * 2017-11-17 2018-06-12 北京有色金属研究总院 一种铝合金棒材的挤压模具
CN109317528A (zh) * 2018-12-20 2019-02-12 吉林大学 一种金属合金材料挤压成型模具
CN111097808A (zh) * 2019-12-31 2020-05-05 天津重型装备工程研究有限公司 一种gh4169合金棒料的制备方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009107019A (ja) * 2007-10-11 2009-05-21 Osaka Prefecture Univ ねじり前方押出し法およびねじり前方押出し装置
CN104593702A (zh) * 2015-02-12 2015-05-06 邯郸新兴特种管材有限公司 难变形高温合金挤压方法
CN105344733A (zh) * 2015-10-19 2016-02-24 哈尔滨工业大学 一种镍锰镓合金棒材热挤压制备方法
CN207479215U (zh) * 2017-11-17 2018-06-12 北京有色金属研究总院 一种铝合金棒材的挤压模具
CN107931349A (zh) * 2017-12-14 2018-04-20 上海龙阳精密复合铜管有限公司 一种新型的内螺纹成型机用异型定径模
CN109317528A (zh) * 2018-12-20 2019-02-12 吉林大学 一种金属合金材料挤压成型模具
CN111097808A (zh) * 2019-12-31 2020-05-05 天津重型装备工程研究有限公司 一种gh4169合金棒料的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112453085A (zh) 2021-03-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112453085B (zh) 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法
CN111097808B (zh) 一种gh4169合金棒料的制备方法
WO2015035894A1 (zh) 生产飞机机翼长桁用型材的方法
CN109454188A (zh) Ti55531钛合金大规格棒材自由锻造方法
CN110468361B (zh) 一种变形高温合金细晶棒材的制备方法
CN106544608B (zh) 一种特厚细晶高强韧镁合金锻件的成形方法
CN104232993A (zh) 一种高性能tc11管及其制备方法
CN105414428A (zh) 一种饼类锻件的锻造工艺
CN105108339A (zh) 一种基于钛及钛合金金属丝材的增材制造方法
CN114904933B (zh) 一种制备难变形高温合金大直径细晶棒材的方法
CN112275817A (zh) 一种高温合金铸锭的等通道转角挤压开坯方法
CN114192719B (zh) 一种高温合金挤压-锻造成形模具、方法及其应用
CN101457331A (zh) 一种TiAl合金棒材的制备方法
CN109909409B (zh) 一种组织均匀tnm合金锻坯的制备方法
CN114799002B (zh) 一种超大规格高温合金饼坯的锻造方法
CN110205572B (zh) 一种两相Ti-Al-Zr-Mo-V钛合金锻棒的制备方法
CN114231825B (zh) 一种高碳高合金钢产品及其制备方法
CN113857283B (zh) 一种高速工具钢棒料的成型方法
CN218310641U (zh) 一种铝合金桨壳锻件的模具
CN102689153A (zh) 镁合金异截面大型环件的液态模锻轧制复合成形方法
CN107282670A (zh) 一种涡轮盘高温合金铸锭的挤压开坯方法
CN112317662B (zh) 一种难变形高温合金挤压-镦拔复合开坯方法
CN113399608A (zh) 一种tb6钛合金异型连接件锻造成形方法
CN106424501A (zh) 基于包套的难变形材料多向锻压加工方法
CN102689152B (zh) 2014铝合金异截面大型环件的液态模锻轧制复合成形方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant