CN114032480A - 一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法 - Google Patents
一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114032480A CN114032480A CN202111330034.3A CN202111330034A CN114032480A CN 114032480 A CN114032480 A CN 114032480A CN 202111330034 A CN202111330034 A CN 202111330034A CN 114032480 A CN114032480 A CN 114032480A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- extrusion
- sheath
- ingot
- phi
- deform
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 41
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 41
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims abstract description 79
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 40
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 13
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 4
- 238000009721 upset forging Methods 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 9
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C25/00—Profiling tools for metal extruding
- B21C25/02—Dies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
- B21J5/08—Upsetting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
本发明是一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，该方法的步骤包括：制作包套锭；制作包套前垫、包套后垫；将包套锭在挤压筒内镦锻，制作挤压润滑玻璃垫；加工镦锻坯；将镦实坯进行挤压，获得合金棒材。本发明通过近密闭条件下的多向镦锻，同时实现难变形合金铸锭塑性变形与包套制备，为挤压作条件准备；再结合挤压工艺，解决了该类材料塑性变形难度大、不易加工成形的问题、同时细化晶粒、焊合疏松缺陷，克服铸造工艺、挤压工艺外部组织细、心部组织粗的固有工艺特点，获得高组织均匀性的棒材，为高性能锻件的制备奠定基础。
Description
技术领域
本发明是一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，属于金属材料的热加工领域。
背景技术
镍基难变形高温合金目前主要用于航空发动机涡轮盘的制备。由于材料合金化程度高，特别是Al、Ti含量高会导致合金塑性变形工艺区间窄，塑性变形能力差；且由于对该合金的熔炼工艺研究不足，铸锭内部极易形成疏松缺陷。上述现状导致该合金难以通过常规的铸锭自由锻或者是快锻的方法制备组织均匀的棒材。
发明内容
本发明正是针对上述现有技术中存在的缺点而设计了一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其目的在于通过包套、镦锻和挤压工艺相结合的设计，低成本、简便的解决了难变形合金塑性变形能力差、组织不均匀的问题，获得组织均匀、表面完整的高质量棒材，为高性能锻件的制备奠定基础。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：
本发明所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法的步骤如下：
步骤一、制备合金铸锭
采用两联或者三联工艺制备合金铸锭1；
步骤二、制作包套锭
将合金铸锭1置于筒体3内，把前端盖2、后端盖4与筒体2封焊后制成包套锭5；
筒体3的直径为Φ1，筒体3的高度为H1；
步骤三、制作包套前垫6
包套前垫6为向上一侧中心部分呈圆形凸起状的盘形件Ⅰ，该盘形件Ⅰ边缘部分的厚度为H2，该盘形件Ⅰ的最大直径为Φ2，呈圆形凸起的中心部分的直径为Φ3、高度为H3；
步骤四、制作包套后垫7
包套后垫7为向下一侧中心部分呈圆形凸起状的盘形件Ⅱ，该盘形件Ⅱ边缘部分的厚度为H4，该盘形件的最大直径为Φ4，呈圆形凸起的中心部分的直径为Φ5、高度为H5；
步骤五、包套锭5的加热与保温
将包套锭5置于电阻加热炉中加热，在炉温＜600℃时将包套锭5装入加热炉中，升温至800℃～950℃并保温，保温时间按0.6～0.8min/mm×Φ包套锭计算，然后再随炉升温至1100℃并保温，保温时间按0.8～1min/mm×Φ包套锭计算；
步骤六、制备镦锻坯12
在挤压机基座9外围安装挤压筒10，将实心模8置于挤压机基座9上，包套前垫6置于实心模8上，中心部分的圆形凸起向上，将挤压筒10加热到150℃～400℃，待包套锭5保温结束后取出迅速放入挤压筒10内，然后放入包套后垫7，中心部分的圆形凸起向下，开动挤压机将挤压杆11推入挤压筒10进行镦锻，并在最大压力下保持30～50秒，保压结束后，得到镦锻坯12，然后将其出模并空冷；
步骤七、机加
对镦锻坯12进行机加精整表面并在其下端倒圆角R3,镦锻坯12的外径为Φ6；
步骤八、制作与挤压筒10尺寸相匹配的挤压润滑玻璃垫13；
步骤九、镦锻坯12的加热与保温
将镦锻坯12放入电阻加热炉中加热，在炉温＜600℃时将热压实坯料装入加热炉中，升温至800℃～950℃并保温，保温时间按0.4～0.6min/mm×Φ镦锻坯计算，然后再随炉升温至1100℃并保温，保温时间按0.6～0.8min/mm×Φ镦锻坯计算；
步骤十、制备合金挤压棒材
将空心模14安装在挤压机基座9上，将挤压润滑玻璃垫13置于空心模14上并在其外围安装挤压筒10，将挤压筒10加热到150℃～400℃，待镦锻坯12保温结束后取出迅速放入挤压筒10内，顺次放入挤压垫15，开动挤压机将挤压杆11推入挤压筒10进行挤压，获得带金属包套的挤压棒材，待其冷却至室温后，去除金属包套，获得合金挤压棒材。
在一种实施中，步骤二中，包套的材料为45号钢或304不锈钢，包套的厚度按以下公式计算：
δ＝(5％～10％)×Φ铸锭 式1
式1中：δ为包套的厚度，Φ铸锭为合金铸锭1的直径。
在一种实施中，步骤三、四中，盘形件Ⅰ、盘形件Ⅱ的外缘与挤压筒10的内璧的单边距离为1～3mm。
在一种实施中，步骤三、四中，盘形件Ⅰ、盘形件Ⅱ的边缘部分的厚度H2、H4为50～100mm。
在一种实施中，步骤三、四中，盘形件Ⅰ、盘形件Ⅱ的材料为45号钢或304不锈钢。
在一种实施中，步骤七中所述圆角R3为50～100mm。
在一种实施中，步骤七中所述镦锻坯12的外径为Φ6比挤压筒10的内径小2～6mm。
在实施中，所述镍基难变形高温合金的化学成分及重量百分比为：
Cr 16.50～19.50，Co 13.50～16.0，Al 2.0～3.0，Ti 4.50～5.50，W 1.0～2.0，Mo 2.50～3.50，B 0.01～0.03，C≤0.10，Si≤0.15，Fe≤0.1，Zr≤0.06，Mn≤0.15，S≤0.01，Cu≤0.1，Ag≤0.0005，Bi≤0.0001，Pb≤0.001，余量为Ni。
本发明技术方案采用三向应力的镦锻/挤压复合工艺，同时结合包套的设计，将一定规格的合金铸锭首先在挤压筒内进行三向应力镦锻，由于在挤压筒内镦锻，避免了常规的单一方向镦粗的缺点，包括：避免了疏松缺陷在单向拉伸力下应力集中，产生裂纹，同时靠着多向压应力，压实焊合疏松缺陷，同时实现对铸锭心部区域大变形，使铸锭内外晶粒趋于一致；然后再进行带包套挤压，使合金铸锭进一步细化晶粒，焊合疏松缺陷，为合金涡轮盘的制备奠定组织基础。
从铸锭切取低倍片，观察整个低倍组织，确定心部粗晶区的晶粒度等级G粗和所占据的中心区域(以直径Φ粗晶区表示)，确定粗晶区以外的细晶区晶粒度等级G细。
根据粗晶占据的中心区域直径Φ粗晶区来确定包套前垫Φ3和后垫Φ5的数值：Φ3＝Φ5＝Φ粗晶区。
采用10％、20％、30％、40％锻造试验法确定合金铸锭变形量与晶粒度的关系，10％＝G10、20％＝G20、30％＝G30、40％＝G40
确定铸锭粗晶区和细晶区的晶粒度等级差：G差＝G粗-G细。
根据粗晶区和细晶区的晶粒度等级差G差对比变形量与晶粒度的关系，确定变形量Y，根据变形量Y确定包套前垫H3和后垫H5的数值：H3＝H5＝H1×Y/2.
本发明技术方案的有益效果为：
1、经过挤压筒内多向镦锻，在实现合金铸锭包套的同时，使铸锭受到多向压应力变形焊合疏松缺陷；
2、采用凸形分离的前后垫设计，精确的对铸锭中心粗大组织进行大变形，进行细化组织，平衡了铸锭晶粒具有的有外到内由细变粗的规律，使其向中心细外缘粗的规律发展，为挤压做好了组织准备；
3、在边缘粗、中间细的镦锻坯条件准备下，根据挤压会造成外缘细，中心粗的特点，经挤压后，正好可以获得边缘与心部平衡的组织状态；挤压的同时还会进一步细化晶粒、焊合疏松缺陷；获得组织均匀的高质量棒材，为高性能合金涡轮盘的制备奠定基础。
附图说明
图1是本发明所述包套的结构示意图
图2是本发明所述包套前垫的结构示意图
图3是本发明所述包套后垫的结构示意图
图4是本发明方法制备镦锻坯的模具组合结构示意图
图5是本发明方法制备的镦锻坯的结构示意图
图6是本发明方法制备合金挤压棒材的模具组合结构示意图
具体实施方式
以下将结合附图和实施例对本发明技术方案作进一步地详述：
参见附图1～6所示，采用本发明所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法的步骤如下：
步骤一、采用两联或者三联工艺制备的合金铸锭1，化学成分见表1；
表1合金化学成分
步骤二、制作包套锭，由合金铸锭1、前端盖2、筒体3、后端盖4组成，将合金铸锭1置于筒体3内，把前端盖2、后端盖4与筒体2封焊后制成包套锭5，根据合金铸锭1的直径、高度确定前端盖2、筒体3、后端盖4的最大直径Φ1＝270mm以及筒体2的高度H1＝700mm，根据合金铸锭直径确定前端盖2、筒体3、后端盖4的厚度，厚度为δ＝15mm，前端盖2、筒体3、后端盖4的材料304不锈钢；
步骤三、制作包套前垫6，包套前垫6为凸形结构，最大直径Φ2＝310mm与挤压筒璧单边距离2.5mm，根据铸锭低倍观察晶粒度时所确定的心部粗晶区确定直径Φ3＝120mm、H3＝20mm，厚度H2为50mm，包套前垫6的材料为304不锈钢；
步骤四、制作包套后垫7，包套后垫7为凸形结构，最大直径Φ4＝310mm与挤压筒璧单边距离2.5mm，根据铸锭低倍观察晶粒度时所确定的心部粗晶区直径Φ5＝120mm、H5＝20mm，厚度H4为50mm，包套后垫7的材料为304不锈钢；
步骤五、将包套锭5在电阻加热炉中加热，室温时将包套锭5装入加热炉中，升温至900℃，包套锭5在恒温下进行保温，保温时间180min，然后再随炉升温至1100℃，包套锭5在恒温下继续保温，保温时间180min；
步骤六、将实心模8置于挤压机基座9上，包套前垫6置于实心模8上，将挤压筒10加热到300℃，待包套锭5保温结束后取出迅速放入挤压筒10内，顺次放入包套后垫7，开动挤压机将挤压杆11推入挤压筒10进行镦锻，并在最大压力下保持30秒，保压结束后，镦锻坯12出模并空冷；
步骤七、镦锻坯12机加精整表面并在前端倒圆角,其中Φ6小于所需挤压筒尺寸6mm，R3为50mm；
步骤八、制作挤压润滑玻璃垫13，挤压玻璃垫与挤压模尺寸匹配；
步骤九、将镦锻坯12放入电阻加热炉中加热，室温时将镦锻坯装入加热炉中，升温至900℃，镦锻坯12在恒温下进行保温，保温时间按180min，然后再随炉升温至1100℃，镦锻坯12在恒温下继续保温，保温时间按180min；
步骤十、将空心模14置于挤压机基座9上，将玻璃垫13置于空心模上，将挤压筒10加热到300℃，待镦锻坯12保温结束后取出迅速放入挤压筒10内，顺次放入挤压垫15，开动挤压机将挤压杆11推入挤压筒10进行挤压，获得带金属包套的挤压棒材，待其冷却至室温后，去除金属包套，获得合金挤压棒材。
Claims (8)
1.一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：该方法的步骤如下：
步骤一、制备合金铸锭
采用两联或者三联工艺制备合金铸锭(1)；
步骤二、制作包套锭
将合金铸锭(1)置于筒体(3)内，把前端盖(2)、后端盖(4)与筒体(2)封焊后制成包套锭(5)；
筒体(3)的直径为Φ1，筒体(3)的高度为H1；
步骤三、制作包套前垫(6)
包套前垫(6)为向上一侧中心部分呈圆形凸起状的盘形件Ⅰ，该盘形件Ⅰ边缘部分的厚度为H2，该盘形件Ⅰ的最大直径为Φ2，呈圆形凸起的中心部分的直径为Φ3、高度为H3；
步骤四、制作包套后垫(7)
包套后垫(7)为向下一侧中心部分呈圆形凸起状的盘形件Ⅱ，该盘形件Ⅱ边缘部分的厚度为H4，该盘形件的最大直径为Φ4，呈圆形凸起的中心部分的直径为Φ5、高度为H5；
步骤五、包套锭(5)的加热与保温
将包套锭(5)置于电阻加热炉中加热，在炉温＜600℃时将包套锭(5)装入加热炉中，升温至800℃～950℃并保温，保温时间按0.6～0.8min/mm×Φ包套锭计算，然后再随炉升温至1100℃并保温，保温时间按0.8～1min/mm×Φ包套锭计算；
步骤六、制备镦锻坯(12)
在挤压机基座(9)外围安装挤压筒(10)，将实心模(8)置于挤压机基座(9)上，包套前垫(6)置于实心模(8)上，中心部分的圆形凸起向上，将挤压筒(10)加热到150℃～400℃，待包套锭(5)保温结束后取出迅速放入挤压筒(10)内，然后放入包套后垫(7)，中心部分的圆形凸起向下，开动挤压机将挤压杆(11)推入挤压筒(10)进行镦锻，并在最大压力下保持30～50秒，保压结束后，得到镦锻坯(12)，然后将其出模并空冷；
步骤七、机加
对镦锻坯(12)进行机加精整表面并在其下端倒圆角R3,镦锻坯(12)的外径为Φ6；
步骤八、制作与挤压筒(10)尺寸相匹配的挤压润滑玻璃垫(13)；
步骤九、镦锻坯(12)的加热与保温
将镦锻坯(12)放入电阻加热炉中加热，在炉温＜600℃时将热压实坯料装入加热炉中，升温至800℃～950℃并保温，保温时间按0.4～0.6min/mm×Φ镦锻坯计算，然后再随炉升温至1100℃并保温，保温时间按0.6～0.8min/mm×Φ镦锻坯计算；
步骤十、制备合金挤压棒材
将空心模(14)安装在挤压机基座(9)上，将挤压润滑玻璃垫(13)置于空心模(14)上并在其外围安装挤压筒(10)，将挤压筒(10)加热到150℃～400℃，待镦锻坯(12)保温结束后取出迅速放入挤压筒(10)内，顺次放入挤压垫(15)，开动挤压机将挤压杆(11)推入挤压筒(10)进行挤压，获得带金属包套的挤压棒材，待其冷却至室温后，去除金属包套，获得合金挤压棒材。
2.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：步骤二中，包套的材料为45号钢或304不锈钢，包套的厚度按以下公式计算：
δ＝(5％～10％)×Φ铸锭 式1
式1中：δ为包套的厚度，Φ铸锭为合金铸锭(1)的直径。
3.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：步骤三、四中，盘形件Ⅰ、盘形件Ⅱ的外缘与挤压筒(10)的内璧的单边距离为1～3mm。
4.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：步骤三、四中，盘形件Ⅰ、盘形件Ⅱ的边缘部分的厚度H2、H4为50～100mm。
5.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：步骤三、四中，盘形件Ⅰ、盘形件Ⅱ的材料为45号钢或304不锈钢。
6.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：步骤七中所述圆角R3为50～100mm。
7.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：步骤七中所述镦锻坯(12)的外径为Φ6比挤压筒(10)的内径小2～6mm。
8.根据权利要求1所述的提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法，其特征在于：所述镍基难变形高温合金的化学成分及重量百分比为：
Cr 16.50～19.50，Co 13.50～16.0，Al 2.0～3.0，Ti 4.50～5.50，W 1.0～2.0，Mo2.50～3.50，B 0.01～0.03，C≤0.10，Si≤0.15，Fe≤0.1，Zr≤0.06，Mn≤0.15，S≤0.01，Cu≤0.1，Ag≤0.0005，Bi≤0.0001，Pb≤0.001，余量为Ni。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111330034.3A CN114032480A (zh) | 2021-11-10 | 2021-11-10 | 一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111330034.3A CN114032480A (zh) | 2021-11-10 | 2021-11-10 | 一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114032480A true CN114032480A (zh) | 2022-02-11 |
Family
ID=80137388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202111330034.3A Pending CN114032480A (zh) | 2021-11-10 | 2021-11-10 | 一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114032480A (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114904933A (zh) * | 2022-04-15 | 2022-08-16 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种制备难变形高温合金大直径细晶棒材的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150050455A1 (en) * | 2012-03-30 | 2015-02-19 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Prototype aluminum mold for stampers and method for manufacturing same, stamper and method for manufacturing same, method for manufacturing article, and antireflection article |
| US20190233935A1 (en) * | 2018-02-01 | 2019-08-01 | Honeywell International Inc. | Method of forming copper alloy sputtering targets with refined shape and microstructure |
| CN110394410A (zh) * | 2019-08-16 | 2019-11-01 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种制备大规格难变形高温合金细晶棒材的方法 |
| CN110773616A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-02-11 | 中国兵器工业第五九研究所 | 高强耐蚀镁合金组织均匀性控制方法 |
| CN112453085A (zh) * | 2020-09-18 | 2021-03-09 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法 |
-
2021
- 2021-11-10 CN CN202111330034.3A patent/CN114032480A/zh active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150050455A1 (en) * | 2012-03-30 | 2015-02-19 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Prototype aluminum mold for stampers and method for manufacturing same, stamper and method for manufacturing same, method for manufacturing article, and antireflection article |
| US20190233935A1 (en) * | 2018-02-01 | 2019-08-01 | Honeywell International Inc. | Method of forming copper alloy sputtering targets with refined shape and microstructure |
| CN110394410A (zh) * | 2019-08-16 | 2019-11-01 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种制备大规格难变形高温合金细晶棒材的方法 |
| CN110773616A (zh) * | 2019-11-08 | 2020-02-11 | 中国兵器工业第五九研究所 | 高强耐蚀镁合金组织均匀性控制方法 |
| CN112453085A (zh) * | 2020-09-18 | 2021-03-09 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种难变形高温合金铸锭连续复合挤压开坯方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 刘胜新: "《实用金属材料手册》", 30 September 2011 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114904933A (zh) * | 2022-04-15 | 2022-08-16 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种制备难变形高温合金大直径细晶棒材的方法 |
| CN114904933B (zh) * | 2022-04-15 | 2023-09-05 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种制备难变形高温合金大直径细晶棒材的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109355530B (zh) | 一种耐热钛合金丝材的制备方法和应用 | |
| TWI484054B (zh) | 濺鍍靶及藉由旋轉軸鍛造製造彼等之方法 | |
| WO2019085183A1 (zh) | 制造钛及钛合金冶金制品的方法 | |
| CN104846341B (zh) | 难熔金属旋转靶材等温挤压生产方法 | |
| CN102741005B (zh) | 用于加工合金锭的系统和方法 | |
| CN109648065B (zh) | 一种单晶高温合金再结晶形成倾向性的评定方法 | |
| RU2555267C2 (ru) | Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов | |
| CN110468361B (zh) | 一种变形高温合金细晶棒材的制备方法 | |
| WO2008106858A1 (fr) | Procédé de forgeage quasi-isothermique, à l'air, d'une pièce forgée en forme de disque de superalliages à base de nickel | |
| CN105195745B (zh) | 一种利用粉末注射成形技术制造手机中框的方法 | |
| CN101758236B (zh) | 一种TiAl基合金板材的制备方法 | |
| CN111496160B (zh) | 改善高温合金锭坯端面组织的锻造方法及其应用、高温合金锻坯 | |
| JPS61246303A (ja) | 複合粉末冶金ビレツトの製造方法 | |
| CN114032480A (zh) | 一种提高镍基难变形高温合金组织均匀性的方法 | |
| JP2008229680A (ja) | ＴｉＡｌ基合金成形体の製造方法 | |
| EP1779946B1 (en) | Supersolvus hot isostatic pressing and ring rolling of hollow powder forms | |
| CN107377936A (zh) | 负重轮复合加载液态模锻工艺 | |
| EP3205416B1 (en) | Titanium encapsulation structure | |
| US3982904A (en) | Metal rings made by the method of particle ring-rolling | |
| CN109097641B (zh) | 一种适用于手机后壳及中板边框一体的高强度可镜面氧化铝的制造方法 | |
| JPH03174938A (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の熱間鍛造方法 | |
| CN109022954A (zh) | 一种螺旋焊管用的铝合金带材及其制造方法 | |
| CN109402424A (zh) | 应用于行星轧机轧制铜及铜合金的高温合金芯棒及其制备方法 | |
| JP2017171964A (ja) | マグネシウム合金焼結ビレットおよびその製造方法 | |
| WO2017147504A1 (en) | High fluidity iron alloy forming process and articles therefrom |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20220211 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |