CN112247984B - 一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,步骤包括:根据被控制的变刚度关节机械臂建立动力学模型的状态方程,并拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分,分别对各子系统建立虚拟控制律进行控制,最后对各子系统输出的位置电机力矩和刚度电机力矩做饱和补偿以及干扰补偿;本发明的控制方法,接收到外部的指令后,基于反馈回来的变刚度关节机械臂实际状态信息、受饱和约束后的电机力矩信息、扰动信息,对输出的电机力矩做实时修正,提高了跟踪控制精度。
Description
技术领域
本发明属于仿生机器人领域,具体涉及一种变刚度关节轨迹跟踪的控制方法。
背景技术
在工业制造领域,机器人已有着广泛的应用,目前工业机器人主要采用刚性结构,在结构化的环境中,重复执行指定的单一动作。但是随着工业自动化需求范围的拓展和应用场景的进一步挖掘,例如零配件装配、工件打磨以及人机协作等,传统机器人的高机械刚度和控制刚度具有较大的局限性,因此刚度可调节的柔性机器人成为未来重要的发展方向。
变刚度关节是实现柔性机器人的重要组成部分,机器人通过关节获得柔性。目前变刚度关节通常采用双驱动结构,即采用位置电机和刚度电机共同驱动,其中位置电机调节关节位置、刚度电机调节关节刚度。
因变刚度关节存在强耦合、强非线性以及低阻尼高柔性的特点,如何实现较高的轨迹跟踪精度控制是亟待解决的问题。
发明内容
针对现有技术中存在不足,本发明提供了一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,提高对变刚度关节机械臂的控制精度。
本发明是通过以下技术手段实现上述技术目的的。
一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,具体为:
建立连杆位置子系统状态方程为:
针对连杆位置子系统状态方程,定义系统跟踪误差为:
e1=q-qd
e3=τs-α2
其中α1、α2、α3是连杆位置子系统虚拟控制律,且虚拟控制律满足如下表达式:
对位置电机力矩τpos进行饱和补偿和干扰补偿,输出位置电机力矩u1;
建立刚度电机子系统状态方程为:
针对刚度电机子系统状态方程,采用PD控制器对刚度电机子系统跟踪控制,定义系统跟踪误差为:
则刚度电机子系统的虚拟控制律满足如下表达式:
对刚度电机力矩进行饱和补偿和干扰补偿,输出刚度电机力矩u2;
上述式中q为变刚度关节机械臂角度位置,qd是变刚度关节机械臂角度位置指令,是变刚度关节机械臂的角速度,是变刚关节机械臂角速度指令,τs是变刚度关节机械臂的弹性力矩,是弹性力矩估计值,δτ是弹性力矩扰动,是弹性力矩变化率的扰动,δstiff是刚度电机扰动,τcam是刚度电机侧的弹性力矩分量,θpos是位置电机角度位置,是位置电机角速度,是位置电机角速度指令,u1是位置电机力矩通用表达符号,θstiff是刚度电机角度位置,是刚度电机角度位置指令,是刚度电机角速度,是刚度电机角速度的导数,u2是刚度电机力矩通用表达符号,是变刚度关节形变指令值,是τs相对的偏微分,Jpos是位置电机惯量矩阵,Jstiff是刚度电机惯量矩阵,M(q)是变刚度关节机械臂的惯性矩阵,是变刚度关节机械臂的科里奥利矩阵,是变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵,G(q)是变刚度关节机械臂的重力矩矩阵;是变刚度关节械臂角速度指令的转置、τpos是未考虑饱和特性时的位置电机力矩;是PD控制器的控制刚度系数,是PD控制的控制阻尼系数,c1、c2、c3、c4是控制增益,是estiff的导数。
进一步地,所述连杆位置子系统虚拟控制律的表达式,采用指令滤波方法求解其中的导数,二阶指令滤波器的动态方程为:
进一步地,所述采用指令滤波方法求解导数,还需引入误差补偿;
经指令滤波后,所述连杆位置子系统跟踪误差重新定义为:
其中α2f和α3f分别是α2和α3由指令滤波方法求得的值;
经指令滤波后,所述连杆位置子系统虚拟控制律变为:
进一步地,所述位置电机力矩饱和补偿为-k3εpos,其中εpos是位置电机的饱和补偿,k3是位置电机的饱和补偿系数,且εpos由如下动态方程求得:
进一步地,所述位置电机力矩的干扰补偿,采用基于动量的干扰观测器获得,所述连杆位置子系统虚拟控制律算上饱和补偿以及干扰补偿后,其表达式变为:
进一步地,所述刚度电机力矩干扰补偿,采用基于动量的干扰观测器获得,所述刚度电机子系统虚拟控制律算上饱和补偿以及干扰补偿后,其表达式变为:
本发明的有益效果为:
(1)本发明通过将变刚度关节机械臂动力学状态方程解耦拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分,将高阶的控制系统降阶为对各个子系统的控制,简化控制难度;通过根据反馈回来的实际状态与设定状态进行比较确定跟踪误差,进而设计各子系统的虚拟控制律,提高控制精度。
(2)本发明采用指令滤波法对连杆位置子系统虚拟控制律的表达式求解,避免了直接对虚拟控制律求导而造成的维数爆炸问题;并且还针对采用指令滤波法求解而引入的滤波器估计误差,进行补偿,从而提高求解的精度。
(3)本发明采用干扰观测器对扰动进行观测估计,并根据观测得到的扰动估计值进行干扰补偿,提高控制进度;并采用基于动量的干扰观测器,从而避免或减小测量噪声和计算误差,提高干扰观测器的观测精度。
(4)针对电机力矩信号,在实际输出过程中存在饱和约束特性,本发明提出了饱和模型,并给出相应的饱和补偿的动态方程,为电机力矩做饱和补偿,提高控制精度。
附图说明
图1为本发明变刚度关节轨迹跟踪控制流程图;
图2为二自由度变刚度关节机械臂简图;
图3为本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法实施步骤流程图;
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例,所示实施例的示例在附图中示出,其中自始至终相通或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的,旨在用于解释本发明,而不能理解为对本发明的限制。
如图1所示的变刚度关节轨迹跟踪控制流程,经操作人员操作设定后,轨迹生成器输出指令给控制系统,轨迹生成器输出的指令包括变刚度关节机械臂的角度位置指令qd、角速度指令位置电机的角度位置指令位置电机的角速度指令刚度电机的角度位置指令刚度电机的角速度指令控制系统根据接收到的指令,输出位置电机力矩u1和刚度电机力矩u2分别控制驱动系统中的位置电机和刚度电机运作。
本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法,通过变刚度关节机械臂实际状态的反馈、受饱和约束的力矩反馈、扰动反馈,修正输出的位置电机力矩u1和刚度电机力矩u2,实现精确控制。
本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法具体包括如下步骤:
S1,建立变刚度关节模型参数:
如图2所示的二自由度变刚度关节机械臂,由第一连杆和第二连杆组成,机械臂两关节采用平行布置方式,处于垂直平面并受重力作用,机械臂末端为集中质量的负载,机械臂由位置电机和刚度电机共同驱动;第一连杆质量为m1、质心距离关节距离为Lc1、杆长为L1、惯量为I1、摩擦系数为B1、角度位置为q1、角速度为第二连杆质量为m2、质心距离关节距离为Lc2、杆长为L2、惯量为I2、摩擦系数为B2、角度位置为q2、角速度为机械臂末端的负载质量为m3。
变刚度关节机械臂角度位置定义为:q=[q1,q2];
变刚度关节机械臂的重力矩矩阵定义:G(q)=[g1,g2]
上述定义中,各参数通过如下表达式计算得到:
g1=g(m1Lc1+m2L1+m3L1)cosq1+g(m2Lc2+m3L2cos(q1+q2))
g2=g(m2Lc2+m3L2)cos(q1+q2)
S2,建立变刚度关节动力学模型的状态方程
根据S1建立并定义的参数,将机器人动力学模型转换成状态方程的表达式:
其中,是变刚度关节机械臂的角速度、τs是变刚度关节机械臂的弹性力矩、τcam是刚度电机侧的弹性力矩分量、θpos是位置电机角度位置、是位置电机角速度、θstiff是刚度电机角度位置、是刚度电机角速度、是变刚度关节形变指令值、是τs相对的偏微分、是τs相对θstiff的偏微分、Jpos是位置电机惯量矩阵、是Jpos的逆矩阵、Jstiff是刚度电机惯量矩阵、是Jstiff的逆矩阵,M(q)是变刚度关节机械臂的惯性矩阵,是变刚度关节机械臂的科里奥利矩阵,是变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵,G(q)是变刚度关节机械臂的重力矩矩阵;
算上扰动时,上述弹性力矩τs可以写成如下表达式:
S3,拆分变刚度关节动力学模型的状态方程
根据S2中建立的状态方程,将变刚度关节动力学模型拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分,并且算上有扰动的情况:
连杆位置子系统:
刚度电机子系统:
S4,连杆位置子系统控制
S4.1,定义连杆位置子系统的跟踪误差如下:
e1=q-qd
e3=τs-α2
其中α1、α2、α3是连杆位置子系统虚拟控制律。
S4.2,根据反步法控制律标准的设计流程,设计连杆位置子系统虚拟控制律的表达式为:
S4.3,指令滤波
对虚拟控制律的求导需要对状态变量高阶导数的求解,因此采用指令滤波的方式求取虚拟控制律中的导数,避免直接对虚拟控制律求导而产生的维数爆炸问题。
二阶指令滤波器的动态方程如下:
经指令滤波后,S4.1连杆位置子系统的跟踪误差重新定义为:
其中α2f和α3f分别是α2和α3由S4.3指令滤波方法求得的值;
经指令滤波后,S4.2连杆位置子系统虚拟控制律变为:
且滤波器估计误差满足以下动态方程:
S5,刚度电机子系统控制
将S3中得到的刚度电机子系统(4)变形为:
S6,饱和补偿算法
控制系统的电机力矩输出饱和模型:
考虑饱和特性后,应在电机力矩上附加-k1ε作为补偿,其中ε为饱和补偿,k1是饱和补偿系数,且ε采用如下动态方程求得:
其中k2是补偿增益矩阵,τ是未考虑饱和特性时的力矩,τsat是考虑饱和特性时的力矩。
S7,干扰观测器
通常电机的角加速度信息是采用对脉冲数二次差分计算得到,但是差分信号会带来测量噪声以及计算误差;为提高干扰观测器的精度,本发明采用基于动量的干扰观测器对系统扰动进行估计。
变刚度关节的位置电机动力学表达式为:
将式(2)带入式(17)得到:
根据式(18),可得到弹性力矩扰动δτ:
将式(18)和式(22)带入式(21)得到:
当增益Kr值设定越大时,越能有效减少高频信号,例如噪声等;对(23)求导得到:
S8,位置电机力矩
基于S6和S7的分别得到连杆位置子系统的饱和补偿和干扰补偿,将S4中得到的连杆位置子系统虚拟控制率表达式(9)加上饱和补偿以及干扰补偿,可得:
其中k4是位置电机的补偿增益矩阵。
S9,刚度电机力矩
基于S6和S7的分别得到刚度电机的饱和补偿和干扰补偿,将S5中得到的刚度电机的虚拟控制律(14)加上饱和补偿得到:
刚度电机力矩u2的表达式(29)中εstiff由S6饱和补偿得到,其具体动态方程为:
如图3所示为步骤S1-S9的流程框图。本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法,首先经过步骤S1-S3根据被控制的变刚度关节机械臂建立动力学模型的状态方程,并拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分;步骤S4和S5分别对连杆位置子系统和刚度电机子系统建立虚拟控制律进行控制,其中为避免连杆位置子系统内对虚拟控制直接求导而造成维数爆炸问题,引入S4.3指令滤波的方法求解连杆位置子系统的虚拟控制律;最后通过步骤S6饱和补偿算法以及步骤S7干扰观测器,分别对连杆位置子系统和刚度电机子系统进行饱和补偿与干扰补偿;通过以上步骤,得到并输出位置电机力矩u1和刚度电机力矩u2。
本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法,通过获得反馈回来的变刚度关节机械臂的实际状态,即变刚度关节机械臂的角度位置q、角速度位置电机的角度位置θpos、角速度刚度电机的角度位置θstiff、角速度通过比较实际值与指令值确定跟踪误差,并根据虚拟控制律修正输出的电机力矩;通过干扰观测器对驱动系统实时观测得到弹性力矩扰动和刚度电机扰动,并将干扰观测器获得的弹性力矩扰动估计值和刚度电机扰动估计值反馈给控制器做干扰补偿;通过获得反馈回来的受饱和约束的位置电机力矩和刚度电机力矩与未考虑饱和特性时的位置电机力矩τpos和刚度电机力矩τstiff比较,进而对输出的电机力矩做饱和补偿。本发明通过以上方法提高跟踪控制精度。
本发明并不限于上述实施方式,在不背离本发明的实质内容的情况下,本领域技术人员能够做出的任何显而易见的改进、替换或变型均属于本发明的保护范围。
Claims (7)
1.一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,具体为:
建立连杆位置子系统状态方程为:
针对连杆位置子系统状态方程,定义系统跟踪误差为:
e1=q-qd
e3=τs-α2
其中α1、α2、α3是连杆位置子系统虚拟控制律,且虚拟控制律满足如下表达式:
对位置电机力矩τpos进行饱和补偿和干扰补偿,输出位置电机力矩u1;
建立刚度电机子系统状态方程为:
针对刚度电机子系统状态方程,采用PD控制器对刚度电机子系统跟踪控制,定义系统跟踪误差为:
则刚度电机子系统的虚拟控制律满足如下表达式:
对刚度电机力矩进行饱和补偿和干扰补偿,输出刚度电机力矩u2;
上述式中q为变刚度关节机械臂角度位置,qd是变刚度关节机械臂角度位置指令,是变刚度关节机械臂的角速度,是变刚关节机械臂角速度指令,τs是变刚度关节机械臂的弹性力矩,是弹性力矩估计值,δτ是弹性力矩扰动,是弹性力矩变化率的扰动,δstiff是刚度电机扰动,τcam是刚度电机侧的弹性力矩分量,θpos是位置电机角度位置,是位置电机角度位置指令,是位置电机角速度,u1是位置电机力矩通用表达符号,θstiff是刚度电机角度位置,是刚度电机角度位置指令,是刚度电机角速度,是刚度电机角速度的导数,u2是刚度电机力矩通用表达符号,是变刚度关节形变指令值,是τs相对的偏微分,Jpos是位置电机惯量矩阵,Jstiff是刚度电机惯量矩阵,M(q)是变刚度关节机械臂的惯性矩阵,是变刚度关节机械臂的科里奥利矩阵,是变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵,G(q)是变刚度关节机械臂的重力矩矩阵;是变刚度关节械臂角速度指令的转置、τpos是未考虑饱和特性时的位置电机力矩;是PD控制器的控制刚度系数,是PD控制的控制阻尼系数,c1、c2、c3、c4是控制增益,是estiff的导数。
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PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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GR01 | Patent grant | ||
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