CN112247984B - 一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法 - Google Patents

一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法 Download PDF

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CN112247984B CN202010979134.8A CN202010979134A CN112247984B CN 112247984 B CN112247984 B CN 112247984B CN 202010979134 A CN202010979134 A CN 202010979134A CN 112247984 B CN112247984 B CN 112247984B
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Abstract

本发明提供了一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,步骤包括:根据被控制的变刚度关节机械臂建立动力学模型的状态方程,并拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分,分别对各子系统建立虚拟控制律进行控制,最后对各子系统输出的位置电机力矩和刚度电机力矩做饱和补偿以及干扰补偿;本发明的控制方法,接收到外部的指令后,基于反馈回来的变刚度关节机械臂实际状态信息、受饱和约束后的电机力矩信息、扰动信息,对输出的电机力矩做实时修正,提高了跟踪控制精度。

Description

一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法
技术领域
本发明属于仿生机器人领域,具体涉及一种变刚度关节轨迹跟踪的控制方法。
背景技术
在工业制造领域,机器人已有着广泛的应用,目前工业机器人主要采用刚性结构,在结构化的环境中,重复执行指定的单一动作。但是随着工业自动化需求范围的拓展和应用场景的进一步挖掘,例如零配件装配、工件打磨以及人机协作等,传统机器人的高机械刚度和控制刚度具有较大的局限性,因此刚度可调节的柔性机器人成为未来重要的发展方向。
变刚度关节是实现柔性机器人的重要组成部分,机器人通过关节获得柔性。目前变刚度关节通常采用双驱动结构,即采用位置电机和刚度电机共同驱动,其中位置电机调节关节位置、刚度电机调节关节刚度。
因变刚度关节存在强耦合、强非线性以及低阻尼高柔性的特点,如何实现较高的轨迹跟踪精度控制是亟待解决的问题。
发明内容
针对现有技术中存在不足,本发明提供了一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,提高对变刚度关节机械臂的控制精度。
本发明是通过以下技术手段实现上述技术目的的。
一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,具体为:
建立连杆位置子系统状态方程为:
Figure GDA0003153496970000011
针对连杆位置子系统状态方程,定义系统跟踪误差为:
e1=q-qd
Figure GDA0003153496970000012
e3=τs2
Figure GDA0003153496970000013
其中α1、α2、α3是连杆位置子系统虚拟控制律,且虚拟控制律满足如下表达式:
Figure GDA0003153496970000021
Figure GDA0003153496970000022
Figure GDA0003153496970000023
Figure GDA0003153496970000024
对位置电机力矩τpos进行饱和补偿和干扰补偿,输出位置电机力矩u1
建立刚度电机子系统状态方程为:
Figure GDA0003153496970000025
针对刚度电机子系统状态方程,采用PD控制器对刚度电机子系统跟踪控制,定义系统跟踪误差为:
Figure GDA0003153496970000026
则刚度电机子系统的虚拟控制律满足如下表达式:
Figure GDA0003153496970000027
对刚度电机力矩进行饱和补偿和干扰补偿,输出刚度电机力矩u2
上述式中
Figure GDA0003153496970000028
q为变刚度关节机械臂角度位置,qd是变刚度关节机械臂角度位置指令,
Figure GDA0003153496970000029
是变刚度关节机械臂的角速度,
Figure GDA00031534969700000210
是变刚关节机械臂角速度指令,τs是变刚度关节机械臂的弹性力矩,
Figure GDA00031534969700000211
是弹性力矩估计值,δτ是弹性力矩扰动,
Figure GDA00031534969700000212
是弹性力矩变化率的扰动,δstiff是刚度电机扰动,τcam是刚度电机侧的弹性力矩分量,θpos是位置电机角度位置,
Figure GDA00031534969700000213
是位置电机角速度,
Figure GDA00031534969700000214
是位置电机角速度指令,u1是位置电机力矩通用表达符号,θstiff是刚度电机角度位置,
Figure GDA00031534969700000215
是刚度电机角度位置指令,
Figure GDA00031534969700000216
是刚度电机角速度,
Figure GDA00031534969700000217
是刚度电机角速度
Figure GDA00031534969700000218
的导数,u2是刚度电机力矩通用表达符号,
Figure GDA00031534969700000219
是变刚度关节形变指令值,
Figure GDA00031534969700000220
是τs相对
Figure GDA00031534969700000221
的偏微分,Jpos是位置电机惯量矩阵,Jstiff是刚度电机惯量矩阵,M(q)是变刚度关节机械臂的惯性矩阵,
Figure GDA00031534969700000222
是变刚度关节机械臂的科里奥利矩阵,
Figure GDA00031534969700000223
是变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵,G(q)是变刚度关节机械臂的重力矩矩阵;
Figure GDA00031534969700000224
是变刚度关节械臂角速度指令
Figure GDA00031534969700000225
的转置、τpos是未考虑饱和特性时的位置电机力矩;
Figure GDA00031534969700000226
是PD控制器的控制刚度系数,
Figure GDA00031534969700000227
是PD控制的控制阻尼系数,c1、c2、c3、c4是控制增益,
Figure GDA0003153496970000031
是estiff的导数。
进一步地,所述连杆位置子系统虚拟控制律的表达式,采用指令滤波方法求解其中的导数,二阶指令滤波器的动态方程为:
Figure GDA0003153496970000032
其中,
Figure GDA0003153496970000033
是滤波器的阻尼系数、
Figure GDA0003153496970000034
是滤波器的自然频率、Φ是滤波器的输入值,z1、z2是滤波中间变量,
Figure GDA0003153496970000035
分别是z1、z2的导数。
进一步地,所述采用指令滤波方法求解导数,还需引入误差补偿;
经指令滤波后,所述连杆位置子系统跟踪误差重新定义为:
Figure GDA0003153496970000036
其中α2f和α3f分别是α2和α3由指令滤波方法求得的值;
经指令滤波后,所述连杆位置子系统虚拟控制律变为:
Figure GDA0003153496970000037
Figure GDA0003153496970000038
Figure GDA0003153496970000039
Figure GDA00031534969700000310
其中
Figure GDA00031534969700000311
Figure GDA00031534969700000312
的逆矩阵,
Figure GDA00031534969700000313
分别是α2、α3经指令滤波方法求得的导数,
Figure GDA00031534969700000314
是滤波方法求导引入的滤波器估计误差,其具体定义为
Figure GDA00031534969700000315
且满足如下动态方程:
Figure GDA00031534969700000316
进一步地,所述位置电机力矩饱和补偿为-k3εpos,其中εpos是位置电机的饱和补偿,k3是位置电机的饱和补偿系数,且εpos由如下动态方程求得:
Figure GDA00031534969700000317
其中k4是位置电机的补偿增益矩阵,
Figure GDA00031534969700000318
是考虑饱和特性后的位置电机力矩。
进一步地,所述位置电机力矩的干扰补偿,采用基于动量的干扰观测器获得,所述连杆位置子系统虚拟控制律算上饱和补偿以及干扰补偿后,其表达式变为:
Figure GDA0003153496970000041
Figure GDA0003153496970000042
Figure GDA0003153496970000043
Figure GDA0003153496970000044
其中
Figure GDA0003153496970000045
Figure GDA0003153496970000046
的逆矩阵,
Figure GDA0003153496970000047
弹性力矩扰动估计值,且
Figure GDA0003153496970000048
是弹性力矩变化率扰动估计值;
Figure GDA0003153496970000049
Figure GDA00031534969700000410
由干扰观测器得到,其表达式为:
Figure GDA00031534969700000411
Figure GDA00031534969700000412
其中
Figure GDA00031534969700000413
是干扰观测器的增益对角矩阵,
Figure GDA00031534969700000414
是干扰观测器的增益。
进一步地,所述刚度电机力矩饱和补偿为-k5εstiff,其中εstiff是刚度电机的饱和补偿,
Figure GDA00031534969700000415
是刚度电机的饱和补偿系数,且εstiff由如下动态方程求得:
Figure GDA00031534969700000416
其中
Figure GDA00031534969700000417
是刚度电机饱和补偿增益矩阵,τstiff是未考虑饱和特性的刚度电机力矩,
Figure GDA00031534969700000418
是考虑饱和特性后刚度电机力矩。
进一步地,所述刚度电机力矩干扰补偿,采用基于动量的干扰观测器获得,所述刚度电机子系统虚拟控制律算上饱和补偿以及干扰补偿后,其表达式变为:
Figure GDA00031534969700000419
其中,
Figure GDA00031534969700000420
刚度电机扰动估计值,由干扰观测器得到,其表达式为:
Figure GDA00031534969700000421
其中
Figure GDA00031534969700000422
是干扰观测器观测刚度电机时的增益对角矩阵。
本发明的有益效果为:
(1)本发明通过将变刚度关节机械臂动力学状态方程解耦拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分,将高阶的控制系统降阶为对各个子系统的控制,简化控制难度;通过根据反馈回来的实际状态与设定状态进行比较确定跟踪误差,进而设计各子系统的虚拟控制律,提高控制精度。
(2)本发明采用指令滤波法对连杆位置子系统虚拟控制律的表达式求解,避免了直接对虚拟控制律求导而造成的维数爆炸问题;并且还针对采用指令滤波法求解而引入的滤波器估计误差,进行补偿,从而提高求解的精度。
(3)本发明采用干扰观测器对扰动进行观测估计,并根据观测得到的扰动估计值进行干扰补偿,提高控制进度;并采用基于动量的干扰观测器,从而避免或减小测量噪声和计算误差,提高干扰观测器的观测精度。
(4)针对电机力矩信号,在实际输出过程中存在饱和约束特性,本发明提出了饱和模型,并给出相应的饱和补偿的动态方程,为电机力矩做饱和补偿,提高控制精度。
附图说明
图1为本发明变刚度关节轨迹跟踪控制流程图;
图2为二自由度变刚度关节机械臂简图;
图3为本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法实施步骤流程图;
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例,所示实施例的示例在附图中示出,其中自始至终相通或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的,旨在用于解释本发明,而不能理解为对本发明的限制。
如图1所示的变刚度关节轨迹跟踪控制流程,经操作人员操作设定后,轨迹生成器输出指令给控制系统,轨迹生成器输出的指令包括变刚度关节机械臂的角度位置指令qd、角速度指令
Figure GDA0003153496970000051
位置电机的角度位置指令
Figure GDA0003153496970000052
位置电机的角速度指令
Figure GDA0003153496970000053
刚度电机的角度位置指令
Figure GDA0003153496970000054
刚度电机的角速度指令
Figure GDA0003153496970000055
控制系统根据接收到的指令,输出位置电机力矩u1和刚度电机力矩u2分别控制驱动系统中的位置电机和刚度电机运作。
本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法,通过变刚度关节机械臂实际状态的反馈、受饱和约束的力矩反馈、扰动反馈,修正输出的位置电机力矩u1和刚度电机力矩u2,实现精确控制。
本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法具体包括如下步骤:
S1,建立变刚度关节模型参数:
如图2所示的二自由度变刚度关节机械臂,由第一连杆和第二连杆组成,机械臂两关节采用平行布置方式,处于垂直平面并受重力作用,机械臂末端为集中质量的负载,机械臂由位置电机和刚度电机共同驱动;第一连杆质量为m1、质心距离关节距离为Lc1、杆长为L1、惯量为I1、摩擦系数为B1、角度位置为q1、角速度为
Figure GDA0003153496970000061
第二连杆质量为m2、质心距离关节距离为Lc2、杆长为L2、惯量为I2、摩擦系数为B2、角度位置为q2、角速度为
Figure GDA0003153496970000062
机械臂末端的负载质量为m3
变刚度关节机械臂角度位置定义为:q=[q1,q2];
变刚度关节机械臂动力学惯性矩阵定义为:
Figure GDA0003153496970000063
变刚度关节机械臂科里奥利矩阵定义:
Figure GDA0003153496970000064
变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵定义:
Figure GDA0003153496970000065
变刚度关节机械臂的重力矩矩阵定义:G(q)=[g1,g2]
上述定义中,各参数通过如下表达式计算得到:
Figure GDA0003153496970000066
Figure GDA0003153496970000067
Figure GDA0003153496970000068
Figure GDA0003153496970000069
Figure GDA00031534969700000610
Figure GDA00031534969700000611
Figure GDA00031534969700000612
g1=g(m1Lc1+m2L1+m3L1)cosq1+g(m2Lc2+m3L2cos(q1+q2))
g2=g(m2Lc2+m3L2)cos(q1+q2)
S2,建立变刚度关节动力学模型的状态方程
根据S1建立并定义的参数,将机器人动力学模型转换成状态方程的表达式:
Figure GDA00031534969700000613
Figure GDA00031534969700000614
其中,
Figure GDA00031534969700000615
是变刚度关节机械臂的角速度、τs是变刚度关节机械臂的弹性力矩、τcam是刚度电机侧的弹性力矩分量、θpos是位置电机角度位置、
Figure GDA00031534969700000616
是位置电机角速度、θstiff是刚度电机角度位置、
Figure GDA00031534969700000617
是刚度电机角速度、
Figure GDA00031534969700000618
是变刚度关节形变指令值、
Figure GDA00031534969700000619
是τs相对
Figure GDA00031534969700000620
的偏微分、
Figure GDA0003153496970000071
是τs相对θstiff的偏微分、Jpos是位置电机惯量矩阵、
Figure GDA0003153496970000072
是Jpos的逆矩阵、Jstiff是刚度电机惯量矩阵、
Figure GDA0003153496970000073
是Jstiff的逆矩阵,M(q)是变刚度关节机械臂的惯性矩阵,
Figure GDA0003153496970000074
是变刚度关节机械臂的科里奥利矩阵,
Figure GDA0003153496970000075
是变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵,G(q)是变刚度关节机械臂的重力矩矩阵;
算上扰动时,上述弹性力矩τs可以写成如下表达式:
Figure GDA0003153496970000076
其中
Figure GDA0003153496970000077
是弹性力矩估计值,δτ是弹性力矩扰动、
Figure GDA0003153496970000078
是刚度电机角度位置指令。
S3,拆分变刚度关节动力学模型的状态方程
根据S2中建立的状态方程,将变刚度关节动力学模型拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分,并且算上有扰动的情况:
Figure GDA0003153496970000079
连杆位置子系统:
Figure GDA00031534969700000710
其中
Figure GDA00031534969700000711
是弹性力矩变化率的扰动;
刚度电机子系统:
Figure GDA00031534969700000712
其中
Figure GDA00031534969700000713
是位置电机角度位置指令、qd是变刚度关节机械臂角度位置指令、δstiff是刚度电机扰动。
S4,连杆位置子系统控制
S4.1,定义连杆位置子系统的跟踪误差如下:
e1=q-qd
Figure GDA00031534969700000714
e3=τs2
Figure GDA00031534969700000715
其中α1、α2、α3是连杆位置子系统虚拟控制律。
S4.2,根据反步法控制律标准的设计流程,设计连杆位置子系统虚拟控制律的表达式为:
Figure GDA0003153496970000081
Figure GDA0003153496970000082
Figure GDA0003153496970000083
Figure GDA0003153496970000084
其中
Figure GDA0003153496970000085
Figure GDA0003153496970000086
的逆矩阵,
Figure GDA0003153496970000087
是变刚度关节械臂角速度指令的转置、τpos是位置电机力矩;c1、c2、c3、c4是控制增益,由操作人员自行定义。
S4.3,指令滤波
对虚拟控制律的求导需要对状态变量高阶导数的求解,因此采用指令滤波的方式求取虚拟控制律中的导数,避免直接对虚拟控制律求导而产生的维数爆炸问题。
二阶指令滤波器的动态方程如下:
Figure GDA0003153496970000088
其中,
Figure GDA0003153496970000089
是滤波器的阻尼系数、
Figure GDA00031534969700000810
是滤波器的自然频率、Φ是滤波器的输入值,z1、z2是滤波中间变量,
Figure GDA00031534969700000811
分别是z1、z2的导数。
通过上述指令滤波器可求得一阶导数
Figure GDA00031534969700000812
和二阶导数
Figure GDA00031534969700000813
将S4.2中的虚拟控制律带入指令滤波器求得各自相应导数。但是由指令滤波的方法求导会引入滤波器估计误差,因此求导后还需对误差进行补偿。
经指令滤波后,S4.1连杆位置子系统的跟踪误差重新定义为:
Figure GDA00031534969700000814
其中α2f和α3f分别是α2和α3由S4.3指令滤波方法求得的值;
经指令滤波后,S4.2连杆位置子系统虚拟控制律变为:
Figure GDA00031534969700000815
Figure GDA00031534969700000816
Figure GDA00031534969700000817
Figure GDA00031534969700000818
其中
Figure GDA0003153496970000091
分别是α2、α3经S4c指令滤波方法求得的导数;
Figure GDA0003153496970000092
是指令滤波方法求导引入的滤波器估计误差,其具体定义为:
Figure GDA0003153496970000093
且滤波器估计误差满足以下动态方程:
Figure GDA0003153496970000094
S5,刚度电机子系统控制
将S3中得到的刚度电机子系统(4)变形为:
Figure GDA0003153496970000095
其中
Figure GDA0003153496970000096
是刚度电机角速度
Figure GDA0003153496970000097
的导数,即刚度电机角加速度。
刚度电机子系统采用PD控制器跟踪控制,定义PD控制器对于刚度电机的跟踪误差
Figure GDA0003153496970000098
则得到刚度电机的虚拟控制律:
Figure GDA0003153496970000099
其中
Figure GDA00031534969700000910
是PD控制器的控制刚度系数,
Figure GDA00031534969700000911
是PD控制的控制阻尼系数,
Figure GDA00031534969700000912
是estiff的导数;
根据
Figure GDA00031534969700000913
可变形为:
Figure GDA00031534969700000914
S6,饱和补偿算法
控制系统的电机力矩输出饱和模型:
Figure GDA00031534969700000915
其中ui为未考虑饱和特性时的电机力矩、
Figure GDA00031534969700000917
为电机力矩输出饱和约束的上限值、
Figure GDA00031534969700000918
为电机力矩输出饱和约束的下限值。
考虑饱和特性后,应在电机力矩上附加-k1ε作为补偿,其中ε为饱和补偿,k1是饱和补偿系数,且ε采用如下动态方程求得:
Figure GDA00031534969700000916
其中k2是补偿增益矩阵,τ是未考虑饱和特性时的力矩,τsat是考虑饱和特性时的力矩。
S7,干扰观测器
通常电机的角加速度信息是采用对脉冲数二次差分计算得到,但是差分信号会带来测量噪声以及计算误差;为提高干扰观测器的精度,本发明采用基于动量的干扰观测器对系统扰动进行估计。
变刚度关节的位置电机动力学表达式为:
Figure GDA0003153496970000101
将式(2)带入式(17)得到:
Figure GDA0003153496970000102
其中
Figure GDA0003153496970000103
是位置电机的角加速度;
根据式(18),可得到弹性力矩扰动δτ
Figure GDA0003153496970000104
其中
Figure GDA0003153496970000105
定义位置电机侧动量p,且
Figure GDA0003153496970000106
则有:
Figure GDA0003153496970000107
定义干扰观测器观测出的弹性力矩扰动估计值
Figure GDA0003153496970000108
Figure GDA0003153496970000109
则有:
Figure GDA00031534969700001010
其中
Figure GDA00031534969700001011
是干扰观测器的增益对角矩阵,Kr的具体值由控制系统使用者自行设定,
Figure GDA00031534969700001012
是位置电机侧动量估计值,且根据式(20)得到:
Figure GDA00031534969700001013
将式(18)和式(22)带入式(21)得到:
Figure GDA00031534969700001014
当增益Kr值设定越大时,越能有效减少高频信号,例如噪声等;对(23)求导得到:
Figure GDA00031534969700001015
弹性力矩的变化率的扰动
Figure GDA00031534969700001016
表达式:
Figure GDA00031534969700001017
根据(24)和(25),得到弹性力矩变化率扰动估计值
Figure GDA0003153496970000111
的公式为:
Figure GDA0003153496970000112
其中
Figure GDA0003153496970000113
是干扰观测器的增益。
S8,位置电机力矩
基于S6和S7的分别得到连杆位置子系统的饱和补偿和干扰补偿,将S4中得到的连杆位置子系统虚拟控制率表达式(9)加上饱和补偿以及干扰补偿,可得:
Figure GDA0003153496970000114
Figure GDA0003153496970000115
Figure GDA0003153496970000116
Figure GDA0003153496970000117
其中
Figure GDA0003153496970000118
Figure GDA0003153496970000119
的逆矩阵,
Figure GDA00031534969700001110
是考虑饱和特性后的位置电机力矩,
Figure GDA00031534969700001111
Figure GDA00031534969700001112
由S7干扰观测器得到,εpos为位置电机的饱和补偿,k3是位置电机的饱和补偿系数,且根据S6,εpos由以下动态方程求得:
Figure GDA00031534969700001113
其中k4是位置电机的补偿增益矩阵。
S9,刚度电机力矩
基于S6和S7的分别得到刚度电机的饱和补偿和干扰补偿,将S5中得到的刚度电机的虚拟控制律(14)加上饱和补偿得到:
Figure GDA00031534969700001114
其中
Figure GDA00031534969700001115
是考虑饱和特性时刚度电机力矩,
Figure GDA00031534969700001116
是刚度电机的饱和补偿系数,εstiff是刚度电机的饱和补偿;
刚度电机力矩u2的表达式(29)中
Figure GDA00031534969700001117
是刚度电机扰动估计值,由S7干扰观测器得到,其具体表达式为:
Figure GDA00031534969700001118
其中
Figure GDA00031534969700001119
是干扰观测器观测刚度电机时的增益对角矩阵;
刚度电机力矩u2的表达式(29)中εstiff由S6饱和补偿得到,其具体动态方程为:
Figure GDA0003153496970000121
其中τstiff是未考虑饱和特性时刚度电机力矩,
Figure GDA0003153496970000122
是刚度电机饱和补偿增益矩阵。
如图3所示为步骤S1-S9的流程框图。本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法,首先经过步骤S1-S3根据被控制的变刚度关节机械臂建立动力学模型的状态方程,并拆分为连杆位置子系统和刚度电机子系统两部分;步骤S4和S5分别对连杆位置子系统和刚度电机子系统建立虚拟控制律进行控制,其中为避免连杆位置子系统内对虚拟控制直接求导而造成维数爆炸问题,引入S4.3指令滤波的方法求解连杆位置子系统的虚拟控制律;最后通过步骤S6饱和补偿算法以及步骤S7干扰观测器,分别对连杆位置子系统和刚度电机子系统进行饱和补偿与干扰补偿;通过以上步骤,得到并输出位置电机力矩u1和刚度电机力矩u2
本发明变刚度关节轨迹跟踪控制方法,通过获得反馈回来的变刚度关节机械臂的实际状态,即变刚度关节机械臂的角度位置q、角速度
Figure GDA0003153496970000123
位置电机的角度位置θpos、角速度
Figure GDA0003153496970000124
刚度电机的角度位置θstiff、角速度
Figure GDA0003153496970000125
通过比较实际值与指令值确定跟踪误差,并根据虚拟控制律修正输出的电机力矩;通过干扰观测器对驱动系统实时观测得到弹性力矩扰动和刚度电机扰动,并将干扰观测器获得的弹性力矩扰动估计值
Figure GDA0003153496970000126
和刚度电机扰动估计值
Figure GDA0003153496970000127
反馈给控制器做干扰补偿;通过获得反馈回来的受饱和约束的位置电机力矩
Figure GDA0003153496970000128
和刚度电机力矩
Figure GDA0003153496970000129
与未考虑饱和特性时的位置电机力矩τpos和刚度电机力矩τstiff比较,进而对输出的电机力矩做饱和补偿。本发明通过以上方法提高跟踪控制精度。
本发明并不限于上述实施方式,在不背离本发明的实质内容的情况下,本领域技术人员能够做出的任何显而易见的改进、替换或变型均属于本发明的保护范围。

Claims (7)

1.一种变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,具体为:
建立连杆位置子系统状态方程为:
Figure FDA0003153496960000011
针对连杆位置子系统状态方程,定义系统跟踪误差为:
e1=q-qd
Figure FDA0003153496960000012
e3=τs2
Figure FDA0003153496960000013
其中α1、α2、α3是连杆位置子系统虚拟控制律,且虚拟控制律满足如下表达式:
Figure FDA0003153496960000014
Figure FDA0003153496960000015
Figure FDA0003153496960000016
Figure FDA0003153496960000017
对位置电机力矩τpos进行饱和补偿和干扰补偿,输出位置电机力矩u1
建立刚度电机子系统状态方程为:
Figure FDA0003153496960000018
针对刚度电机子系统状态方程,采用PD控制器对刚度电机子系统跟踪控制,定义系统跟踪误差为:
Figure FDA0003153496960000019
则刚度电机子系统的虚拟控制律满足如下表达式:
Figure FDA00031534969600000110
对刚度电机力矩进行饱和补偿和干扰补偿,输出刚度电机力矩u2
上述式中
Figure FDA00031534969600000111
q为变刚度关节机械臂角度位置,qd是变刚度关节机械臂角度位置指令,
Figure FDA00031534969600000112
是变刚度关节机械臂的角速度,
Figure FDA00031534969600000113
是变刚关节机械臂角速度指令,τs是变刚度关节机械臂的弹性力矩,
Figure FDA00031534969600000114
是弹性力矩估计值,δτ是弹性力矩扰动,
Figure FDA0003153496960000021
是弹性力矩变化率的扰动,δstiff是刚度电机扰动,τcam是刚度电机侧的弹性力矩分量,θpos是位置电机角度位置,
Figure FDA0003153496960000022
是位置电机角度位置指令,
Figure FDA0003153496960000023
是位置电机角速度,u1是位置电机力矩通用表达符号,θstiff是刚度电机角度位置,
Figure FDA0003153496960000024
是刚度电机角度位置指令,
Figure FDA0003153496960000025
是刚度电机角速度,
Figure FDA0003153496960000026
是刚度电机角速度
Figure FDA0003153496960000027
的导数,u2是刚度电机力矩通用表达符号,
Figure FDA0003153496960000028
是变刚度关节形变指令值,
Figure FDA0003153496960000029
是τs相对
Figure FDA00031534969600000210
的偏微分,Jpos是位置电机惯量矩阵,Jstiff是刚度电机惯量矩阵,M(q)是变刚度关节机械臂的惯性矩阵,
Figure FDA00031534969600000211
是变刚度关节机械臂的科里奥利矩阵,
Figure FDA00031534969600000212
是变刚度关节机械臂的库伦摩擦矩阵,G(q)是变刚度关节机械臂的重力矩矩阵;
Figure FDA00031534969600000213
是变刚度关节械臂角速度指令
Figure FDA00031534969600000214
的转置、τpos是未考虑饱和特性时的位置电机力矩;
Figure FDA00031534969600000215
是PD控制器的控制刚度系数,
Figure FDA00031534969600000216
是PD控制的控制阻尼系数,c1、c2、c3、c4是控制增益,
Figure FDA00031534969600000217
是estiff的导数。
2.根据权利要求1所述的变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,所述连杆位置子系统虚拟控制律的表达式,采用指令滤波方法求解其中的导数,二阶指令滤波器的动态方程为:
Figure FDA00031534969600000218
其中,
Figure FDA00031534969600000219
是滤波器的阻尼系数、
Figure FDA00031534969600000220
是滤波器的自然频率、Φ是滤波器的输入值,z1、z2是滤波中间变量,
Figure FDA00031534969600000221
分别是z1、z2的导数。
3.根据权利要求2所述的变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,所述采用指令滤波方法求解导数,还需引入误差补偿;
经指令滤波后,所述连杆位置子系统跟踪误差重新定义为:
Figure FDA00031534969600000222
其中α2f和α3f分别是α2和α3由指令滤波方法求得的值;
经指令滤波后,所述连杆位置子系统虚拟控制律变为:
Figure FDA00031534969600000223
Figure FDA00031534969600000224
Figure FDA00031534969600000225
Figure FDA0003153496960000031
其中
Figure FDA0003153496960000032
Figure FDA0003153496960000033
的逆矩阵,
Figure FDA0003153496960000034
分别是α2、α3经指令滤波方法求得的导数,
Figure FDA0003153496960000035
是滤波方法求导引入的滤波器估计误差,其具体定义为
Figure FDA0003153496960000036
且满足如下动态方程:
Figure FDA0003153496960000037
4.根据权利要求3所述的变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,所述位置电机力矩饱和补偿为-k3εpos,其中εpos是位置电机的饱和补偿,k3是位置电机的饱和补偿系数,且εpos由如下动态方程求得:
Figure FDA0003153496960000038
其中k4是位置电机的补偿增益矩阵,
Figure FDA0003153496960000039
是考虑饱和特性后的位置电机力矩。
5.根据权利要求4所述的变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,所述位置电机力矩的干扰补偿,采用基于动量的干扰观测器获得,所述连杆位置子系统虚拟控制律算上饱和补偿以及干扰补偿后,其表达式变为:
Figure FDA00031534969600000310
Figure FDA00031534969600000311
Figure FDA00031534969600000312
Figure FDA00031534969600000313
其中
Figure FDA00031534969600000314
Figure FDA00031534969600000315
的逆矩阵,
Figure FDA00031534969600000316
弹性力矩扰动估计值,且
Figure FDA00031534969600000317
Figure FDA00031534969600000318
是弹性力矩变化率扰动估计值;
Figure FDA00031534969600000319
Figure FDA00031534969600000320
由干扰观测器得到,其表达式为:
Figure FDA00031534969600000321
Figure FDA00031534969600000322
其中
Figure FDA00031534969600000323
是干扰观测器的增益对角矩阵,
Figure FDA00031534969600000324
是干扰观测器的增益。
6.根据权利要求1所述的变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,所述刚度电机力矩饱和补偿为-k5εstiff,其中εstiff是刚度电机的饱和补偿,
Figure FDA00031534969600000325
是刚度电机的饱和补偿系数,且εstiff由如下动态方程求得:
Figure FDA0003153496960000041
其中
Figure FDA0003153496960000042
是刚度电机饱和补偿增益矩阵,τstiff是未考虑饱和特性的刚度电机力矩,
Figure FDA0003153496960000043
是考虑饱和特性后刚度电机力矩。
7.根据权利要求6所述的变刚度关节轨迹跟踪控制方法,其特征在于,所述刚度电机力矩干扰补偿,采用基于动量的干扰观测器获得,所述刚度电机子系统虚拟控制律算上饱和补偿以及干扰补偿后,其表达式变为:
Figure FDA0003153496960000044
其中,
Figure FDA0003153496960000045
刚度电机扰动估计值,由干扰观测器得到,其表达式为:
Figure FDA0003153496960000046
其中
Figure FDA0003153496960000047
是干扰观测器观测刚度电机时的增益对角矩阵。
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