CN112195317B - 一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，包括：采用真空电弧熔炼技术制备高熵合金铸锭，随后进行均匀化退火热处理，并热锻成板坯；之后高熵合金板坯经过大压下量冷轧变形后，其晶粒尺寸细化至纳米级或者亚微米级；选用不锈钢作为金属隔热板，并对其进行激光切割；最后利用温控半导体激光器对轧后高熵合金进行局部区域的晶粒粗化。采用本发明所述方法最终形成粗晶(晶粒尺寸为微米级或纳米级)和细晶(晶粒尺寸为亚微米级)相互混合的异构结构高熵合金。由于异构结构材料在变形过程中容易形成较强的背应力强化效果，且软相具有较强的加工硬化能力，因此采用本发明所述方法可以制备出高强塑性的异构结构高熵合金。

Description

一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法
技术领域
本发明属于异构结构金属材料制备技术领域，特别涉及一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法。
背景技术
高熵合金是一种基于混合熵或者构型熵设计理念的新型材料，其在强度、硬度、韧性、热稳定性等方面具有显著优于常规金属材料的特质，并被科学界寄予厚望。与此同时，异构结构打破了传统力学理论中强度与塑性不可兼得的特性。因此，制备异构结构高熵合金是同时改善其强度与塑性的主要工艺方法之一。
申请号为2018110657004.5的专利提出一种异构高熵合金材料及其制备方法，采用制屑、混屑和预压实、塑性变形处理、退火处理制备出具有硬的超细晶与软的粗晶相混合的异构高熵合金。但是，该专利所提出的工艺方法采用碎屑混合机械合金化技术制备高熵合金，工艺流程复杂，且生产效率较低。
申请号为202010205821.4的专利提出一种基于凸轮轧制制备混晶异构材料的系统和方法。首先将加热后的样品送入波浪形板坯预处理装置进行预变形，随后对波浪形板坯进行完全退火，最后将退火后的波浪形板坯轧制成板。这种工艺方法主要是利用波浪形板坯各处的变形量不同，从而获得较软的粗晶相和较硬的细晶相相互混合的异构材料。但是，该专利所提出的工艺方法需要两次塑性变形，故工序比较繁多。
值得注意的上，上述两种梯度结构材料的制备过程中均需采用退火热处理，且退火热处理的时间至少需要1h，这将会增加异构结构材料的制备时间。因此，一种更加高效的异构结构材料制备方法亟待提出。
发明内容
本发明针对上述现有技术的不足，提供了一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法。
本发明提供的技术方案如下：
一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，包括如下步骤：
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用纯度≥99.7wt.％的多种纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备高熵合金铸锭，并反复熔炼3次以上；
(2)均匀化退火：将高熵合金铸锭进行均匀化退火处理，均匀化退火的保温温度为1000～1200℃，均匀化退火的保温时间为6～32h，均匀化退火的冷却方式为水冷；
(3)热锻：将高熵合金铸锭经过1180～1220℃保温2h后，在1100±30℃热锻成厚度为23～28mm的板坯；
(4)冷轧：将板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度控制在1～3mm，总压下率≥88％；
(5)准备金属隔热板：确定激光表面退火热处理的作用区域，选用不锈钢板作为金属隔热板，要求所述金属隔热板能够完全覆盖住所述作用区域；之后利用激光切割机切割金属隔热板上与所述作用区域对应的部分，要求在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的15～40vol.％；
(6)激光表面退火热处理：将切割后的金属隔热板放置于冷轧后的高熵合金上，并完全覆盖住激光表面退火热处理的作用区域，且金属隔热板上去除部分与所述作用区域位置对应；利用温控半导体激光器从金属隔热板上端入射，对冷轧后的高熵合金进行激光表面退火热处理，要求矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为750～1050℃，扫描速率为1～20mm/s。
优选的，步骤(2)中所述的均匀化退火热处理工艺采用氮气保护。
优选的，步骤(3)中热锻前的铸坯需要切除其表面氧化层。
优选的，步骤(5)中所述的金属隔热板的厚度为5～12mm。
优选的，步骤(6)中所述的激光表面退火热处理搭接率为0。
本发明还提供了一种采用上述方法制备的异构结构高熵合金。
与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：
(1)本发明通过大压下量的轧制变形促使高熵合金的晶粒尺寸达到纳米级或者亚微米级，再利用温控半导体激光器对轧后高熵合金的局部区域进行退火热处理，即局部区域的晶粒长大至微米级，最终形成粗晶(晶粒尺寸为微米级或纳米级)和细晶(晶粒尺寸为亚微米级)相互混合的异构结构高熵合金。由于异构结构材料在变形过程中容易形成较强的背应力强化效果，且软相具有较强的加工硬化能力，因此采用本发明所述方法可以制备出高强塑性的异构结构高熵合金。
(2)现有的异构结构材料制备工艺存在工艺流转繁多、制备耗时长、需要特殊的生产装备等问题，本发明仅需一块金属隔热板，即可利用现有的冷轧机和半导体激光器制备出异构结构材料，且生产效率较高、工艺流程缩短。
(3)本发明中只需要调整金属隔热板的激光切割加工区域，便可实现异构结构高熵合金中粗晶相分布的调控。
附图说明
图1为本发明中激光表面退火热处理过程的结构示意图；
图2为实施例1中金属隔热板的机械加工示意图；
图3为实施例2中金属隔热板的机械加工示意图；
图4为实施例3中金属隔热板的机械加工示意图；
图5为实施例4中金属隔热板的机械加工示意图；
图6为实施例5中金属隔热板的机械加工示意图；
图7为实施例1中制备的异构结构高熵合金晶粒尺寸分布示意图。
具体实施方式
下述非限定性实施例可以使本领域的普通技术人员更全面地理解本发明，但不以任何方式限制本发明。
按照GB/T 228-2010在INSTRON 3369型万能材料试验机上对本发明的异构结构高熵合金进行室温拉伸试验。
依照本发明的异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，具体实施案例如下：
实施例1
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用Co(纯度99.95％)、Cr(纯度99.77％)、Fe(纯度99.95％)、Mn(纯度99.80％)和Ni(纯度99.98％)纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备CoCrFeMnNi高熵合金铸锭，并反复熔炼5次，铸锭的化学成分按重量百分比为Co20.83％，Cr 18.61％，Fe 20.02％，Mn 19.41％，Ni 20.76％，余量为Si、Al等。
(2)均匀化退火：均匀化退火的保温温度为1200℃，均匀化退火的保温时间为10h，均匀化退火的冷却方式为水冷，并选用氮气作为炉内保护气，以尽量降低高熵合金的表面氧化程度。
(3)热锻：通过车削加工切除铸坯表面的氧化层，铸锭经过1220℃保温2h后，在1080～1110℃热锻成28mm的板坯。
(4)冷轧：板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度为2mm，总压下率为92.9％。
(5)准备金属隔热板：如图1-2所示，确定激光表面退火热处理的作用区域4，选用导热性较差的10mm厚304不锈钢作为金属隔热板2，要求金属隔热板2能够完全覆盖住所述作用区域4；并利用激光切割机按照图2对金属隔热板2进行激光切割。图2中小方框为在激光表面退火热处理的作用区域4，填充区域为激光切割去除部分5。在激光表面退火热处理的作用区域4内，激光切割去除部分5占金属隔热板2的40vol.％。
(6)激光表面退火热处理：将切割后的金属隔热板2放置于冷轧后的高熵合金1上，并完全覆盖住激光表面退火热处理的作用区域4，且金属隔热板2上的去除部分与所述作用区域位置对应；利用温控半导体激光器输出激光束3对冷轧后高熵合金进行激光表面退火热处理，矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为950℃，扫描速率为5mm/s，搭接率为0。
本实施例异构结构高熵合金的晶粒尺寸分布示意图如图7所示，即晶粒尺寸为微米级或纳米级的粗晶相与晶粒尺寸为亚微米级的细晶相相互混合的异构结构。异构结构CoCrFeMnNi高熵合金的抗拉强度为861MPa，断后伸长率为38.7％。
实施例2
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用Co(纯度99.95％)、Cr(纯度99.77％)、Fe(纯度99.95％)、Mn(纯度99.80％)和Ni(纯度99.98％)纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备CoCrFeMnNi高熵合金铸锭，并反复熔炼7次，铸锭的化学成分按重量百分比为Co21.28％，Cr 18.37％，Fe 20.17％，Mn 19.31％，Ni 20.42％，余量为Si、Al等。
(2)均匀化退火：均匀化退火的保温温度为1150℃，均匀化退火的保温时间为15h，均匀化退火的冷却方式为水冷，并选用氮气作为炉内保护气。
(3)热锻：通过车削加工切除铸坯表面的氧化层，铸锭经过1200℃保温2h后，在1070～1120℃热锻成25mm的板坯。
(4)冷轧：板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度为1.5mm，总压下率为94.0％。
(5)金属隔热板的机械加工：选用导热性较差的8mm厚316L不锈钢作为金属隔热板，并利用激光切割机按照图3进行激光切割。在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的28vol.％。
(6)激光表面退火热处理：利用温控半导体激光器对冷轧后高熵合金进行激光表面退火热处理，矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为750℃，扫描速率为3mm/s，搭接率为0。
本实施例异构结构高熵合金的晶粒尺寸为微米级或纳米级的粗晶相与晶粒尺寸为亚微米级的细晶相相互混合的异构结构。异构结构CoCrFeMnNi高熵合金的抗拉强度为1049MPa，断后伸长率为33.6％。
实施例3
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用Co(纯度99.95％)、Cr(纯度99.77％)、Fe(纯度99.95％)、Mn(纯度99.80％)和Ni(纯度99.98％)纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备CoCrFeMnNi高熵合金铸锭，并反复熔炼6次，铸锭的化学成分按重量百分比为Co20.78％，Cr 18.45％，Fe 20.11％，Mn 19.65％，Ni 20.63％，余量为Si、Al等。
(2)均匀化退火：均匀化退火的保温温度为1200℃，均匀化退火的保温时间为16h，均匀化退火的冷却方式为水冷，并选用氮气作为炉内保护气。
(3)热锻：通过车削加工切除铸坯表面的氧化层，铸锭经过1180℃保温2h后，在1100～1130℃热锻成27mm的板坯。
(4)冷轧：板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度为2mm，总压下率为92.6％。
(5)金属隔热板的机械加工：选用导热性较差的10mm厚304不锈钢作为金属隔热板，并利用激光切割机按照图4进行激光切割。在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的32vol.％。
(6)激光表面退火热处理：利用温控半导体激光器对冷轧后高熵合金进行激光表面退火热处理，矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为800℃，扫描速率为1mm/s，搭接率为0。
本实施例异构结构高熵合金的晶粒尺寸为微米级或纳米级的粗晶相与晶粒尺寸为亚微米级的细晶相相互混合的异构结构。异构结构CoCrFeMnNi高熵合金的抗拉强度为1018MPa，断后伸长率为34.1％。
实施例4
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用Co(纯度99.95％)、Cr(纯度99.77％)、Fe(纯度99.95％)、Mn(纯度99.80％)和Ni(纯度99.98％)纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备CoCrFeMnNi高熵合金铸锭，并反复熔炼4次，铸锭的化学成分按重量百分比为Co21.19％，Cr 18.38％，Fe 19.84％，Mn 19.30％，Ni 20.85％，余量为Si、Al等。
(2)均匀化退火：均匀化退火的保温温度为1200℃，均匀化退火的保温时间为32h，均匀化退火的冷却方式为水冷，并选用氮气作为炉内保护气。
(3)热锻：通过车削加工切除铸坯表面的氧化层，铸锭经过1210℃保温2h后，在1070～1110℃热锻成25mm的板坯。
(4)冷轧：板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度为3mm，总压下率为88.0％。
(5)金属隔热板的机械加工：选用导热性较差的12mm厚301不锈钢作为金属隔热板，并利用激光切割机按照图5进行激光切割。在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的26vol.％。
(6)激光表面退火热处理：利用温控半导体激光器对冷轧后高熵合金进行激光表面退火热处理，矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为1050℃，扫描速率为10mm/s，搭接率为0。
本实施例异构结构高熵合金的晶粒尺寸为微米级或纳米级的粗晶相与晶粒尺寸为亚微米级的细晶相相互混合的异构结构。异构结构CoCrFeMnNi高熵合金的抗拉强度为978MPa，断后伸长率为34.7％。
实施例5
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用Co(纯度99.95％)、Cr(纯度99.77％)、Fe(纯度99.95％)、Mn(纯度99.80％)和Ni(纯度99.98％)纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备CoCrFeMnNi高熵合金铸锭，并反复熔炼6次，铸锭的化学成分按重量百分比为Co20.88％，Cr 18.31％，Fe 20.21％，Mn 19.36％，Ni 20.90％，余量为Si、Al等。
(2)均匀化退火：均匀化退火的保温温度为1100℃，均匀化退火的保温时间为20h，均匀化退火的冷却方式为水冷，并选用氮气作为炉内保护气。
(3)热锻：通过车削加工切除铸坯表面的氧化层，铸锭经过1200℃保温2h后，在1080～1130℃热锻成23mm的板坯。
(4)冷轧：板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度为1mm，总压下率为95.7％。
(5)金属隔热板的机械加工：选用导热性较差的5mm厚304不锈钢作为金属隔热板，并利用激光切割机按照图6进行激光切割。在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的15vol.％。
(6)激光表面退火热处理：利用温控半导体激光器对冷轧后高熵合金进行激光表面退火热处理，矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为1000℃，扫描速率为20mm/s，搭接率为0。
实施例6
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用Mn(纯度99.80％)、Fe(纯度99.95％)、Co(纯度99.95％)、Ni(纯度99.98％)和Cu(纯度99.95％)纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备MnFeCoNiCu高熵合金铸锭，并反复熔炼5次，铸锭的化学成分按重量百分比为Mn18.61％，Fe 19.17％，Co 20.01％，Ni 19.83％，Cu 21.96％，余量为Si、Al、P等。
(2)均匀化退火：均匀化退火的保温温度为1000℃，均匀化退火的保温时间为6h，均匀化退火的冷却方式为水冷，并选用氮气作为炉内保护气。
(3)热锻：通过车削加工切除铸坯表面的氧化层，铸锭经过1180℃保温2h后，在1070～1100℃热锻成25mm的板坯。
(4)冷轧：板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度为2.5mm，总压下率为90.0％。
(5)金属隔热板的机械加工：选用导热性较差的7mm厚316不锈钢作为金属隔热板，并利用激光切割机按照图4进行激光切割。在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的32vol.％。
(6)激光表面退火热处理：利用温控半导体激光器对冷轧后高熵合金进行激光表面退火热处理，矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为900℃，扫描速率为4mm/s，搭接率为0。
本实施例异构结构高熵合金的晶粒尺寸为微米级或纳米级的粗晶相与晶粒尺寸为亚微米级的细晶相相互混合的异构结构。异构结构MnFeCoNiCu高熵合金的抗拉强度为792MPa，断后伸长率为40.2％。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (6)

1.一种异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)铸锭的冶炼：在高纯氩气气氛下，选用纯度≥99.7wt.％的多种纯金属作为原材料，利用真空电弧熔炼技术制备高熵合金铸锭，并反复熔炼3次以上；
(2)均匀化退火：将高熵合金铸锭进行均匀化退火处理，均匀化退火的保温温度为1000～1200℃，均匀化退火的保温时间为6～32h，均匀化退火的冷却方式为水冷；
(3)热锻：将高熵合金铸锭经过1180～1220℃保温2h后，在1100±30℃热锻成厚度为23～28mm的板坯；
(4)冷轧：将板坯在室温下进行轧制变形，终轧厚度控制在1～3mm，总压下率≥88％；
(5)准备金属隔热板：确定激光表面退火热处理的作用区域，选用不锈钢板作为金属隔热板，要求所述金属隔热板能够完全覆盖住所述作用区域；之后利用激光切割机切割金属隔热板上与所述作用区域对应的部分，要求在激光表面退火热处理的作用区域内，激光切割去除部分占金属隔热板的15～40vol.％；
(6)激光表面退火热处理：将切割后的金属隔热板放置于冷轧后的高熵合金上，并完全覆盖住激光表面退火热处理的作用区域，且金属隔热板上去除部分与所述作用区域位置对应；利用温控半导体激光器从金属隔热板上端入射，对冷轧后的高熵合金进行激光表面退火热处理，要求矩形光斑尺寸为8mm×6mm，退火温度为750～1050℃，扫描速率为1～20mm/s。
2.根据权利要求1所述的异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，其特征在于，步骤(2)中所述的均匀化退火热处理工艺采用氮气保护。
3.根据权利要求1所述的异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，其特征在于，步骤(3)中热锻前的铸坯需要切除其表面氧化层。
4.根据权利要求1所述的异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，其特征在于，步骤(5)中所述的金属隔热板的厚度为5～12mm。
5.根据权利要求1所述的异构结构高熵合金的冷轧复合激光表面退火工艺方法，其特征在于，步骤(6)中所述的激光表面退火热处理搭接率为0。
6.如权利要求1-5任意一项所述的方法制备的异构结构高熵合金。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN113249630A (zh) * 2021-02-24 2021-08-13 马鞍山锲恒精密组件科技有限公司 一种高熵合金的锻压工艺
CN113957366B (zh) * 2021-10-21 2022-07-22 温州大学 一种反向梯度纳米结构高熵合金的激光表面热处理方法
CN114085969B (zh) * 2021-11-15 2023-03-10 太原科技大学 一种异质叠层结构高熵合金板材的制备工艺
CN116351994B (zh) * 2023-05-25 2023-12-19 北京中辰至刚科技有限公司 一种难熔高熵合金产品的等温锻造方法及其加工产品

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8617672B2 (en) * 2005-07-13 2013-12-31 Applied Materials, Inc. Localized surface annealing of components for substrate processing chambers
DE102011101991B3 (de) * 2011-05-19 2012-08-23 Volkswagen Aktiengesellschaft Wärmebehandlung von härtbaren Blechbauteilen
CN108213422B (zh) * 2017-12-20 2020-02-11 中南大学 一种含碳高熵合金复合材料的制备方法
CN108179343B (zh) * 2017-12-28 2019-12-10 上海交通大学 一种超细晶高熵合金的制备方法
CN108531817B (zh) * 2018-06-27 2019-12-13 北京科技大学 纳米/超细晶结构超高强塑性奥氏体不锈钢及制备方法
CN110835754A (zh) * 2019-09-30 2020-02-25 太原理工大学 一种碳钢表面高熵合金涂层的制备方法

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Application publication date: 20210108

Assignee: ZHEJIANG WUMA REDUCER Co.,Ltd.

Assignor: Wenzhou University

Contract record no.: X2023330000100

Denomination of invention: A Cold Rolled Composite Laser Surface Annealing Process for Heterogeneous Structure High Entropy Alloys

Granted publication date: 20220415

License type: Common License

Record date: 20230311