CN112054692A - 开关电路的控制方法、控制电路及开关电路 - Google Patents

开关电路的控制方法、控制电路及开关电路 Download PDF

Info

Publication number
CN112054692A
CN112054692A CN202010945669.3A CN202010945669A CN112054692A CN 112054692 A CN112054692 A CN 112054692A CN 202010945669 A CN202010945669 A CN 202010945669A CN 112054692 A CN112054692 A CN 112054692A
Authority
CN
China
Prior art keywords
switching
mode
tube
hiccup
conduction mode
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202010945669.3A
Other languages
English (en)
Inventor
黄必亮
蒋香华
查振旭
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Joulwatt Technology Hangzhou Co Ltd
Original Assignee
Joulwatt Technology Hangzhou Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Joulwatt Technology Hangzhou Co Ltd filed Critical Joulwatt Technology Hangzhou Co Ltd
Priority to CN202310024138.4A priority Critical patent/CN117118238A/zh
Publication of CN112054692A publication Critical patent/CN112054692A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/3353—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having at least two simultaneously operating switches on the input side, e.g. "double forward" or "double (switched) flyback" converter
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H02M1/0054—Transistor switching losses
    • H02M1/0058—Transistor switching losses by employing soft switching techniques, i.e. commutation of transistors when applied voltage is zero or when current flow is zero
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
    • H02M1/083—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters for the ignition at the zero crossing of the voltage or the current
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)

Abstract

本发明公开了一种开关电路的控制方法、控制电路及开关电路，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低，则每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。

Description

开关电路的控制方法、控制电路及开关电路
技术领域
本发明涉及电力电子技术领域，具体涉及一种开关电路的控制方法、控制电路及开关电路。
背景技术
在开关电路中，当负载功率降低时，会从临界导通模式进入断续导通模式。比如，当电感电流峰值电流小于一定值，或者开关频率高于一定值，就从临界导通模式进入断续导通模式。从临界导通模式直接转为断续导通模式，刚进入断续导通模式时，由于频率较高，开关损耗大，影响系统效率。因此，如何在开关频率较高的情况下，由临界导通模式进入断续导通模式一直保持较高的系统效率，是开关电路中亟待解决的问题。
发明内容
有鉴于此，本发明的目的在于提供一种开关电路的控制方法、控制电路及开关电路，用以解决现有技术中在高频应用时断续模式开关损耗大，效率低的问题。
本发明提供一种开关电路的控制方法，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低时，则每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。
作为可选，所述开关电路为有源钳位反激电路，所述有源钳位反激电路包括主开关管和钳位开关管，处于打嗝模式或/和临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；
或者在断续模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得钳位开关管在电感电流接近零时关断；
或者在打嗝模式中，第N+1次主开关管导通后，钳位开关管不导通。
作为可选，当处于打嗝模式时，打嗝周期大于第一打嗝周期阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式；
或者当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的主开关管关断时间大于第一时间阈值时或者电感电流为零的时间大于第五时间阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式。
作为可选，当每个开关周期都是断续导通模式，当开关周期小于第二周期阈值，或者主开关管关断时间小于第三时间阈值时，或者电感电流为零的时间小于第六时间阈值，则切换为打嗝模式。
作为可选，当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的主开关管和钳位开关管都关断的时间大于第二时间阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式。
作为可选，当每个开关周期都是断续导通模式，主开关管和钳位开关管都关断的时间小于第四时间阈值，则切换为打嗝模式。
作为可选，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，电感电流峰值小于第一电流阈值或者补偿电压小于第一电压阈值，切换为所述打嗝模式，并且处于打嗝模式的电感电流峰值大于所述第一电流阈值；输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。
作为可选，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，连续M个开关周期的总时间小于第七时间，切换为所述打嗝模式或断续导通模式。
作为可选，从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，在临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压或者使得钳位开关管在电感电流接近零时关断，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式；
或者当从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，钳位开关管关断。
作为可选，主开关管在主开关管漏极电压小于母线电压时导通；
或者从上一周期主开关管导通开始计时，计时到第九时间时，主开关管导通，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式；
或者从上一周期主开关管导通开始计时，计时到第九时间时，钳位开关管导通第一导通时间，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，钳位开关管关断，主开关管导通，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式。
作为可选，当每个开关周期处于断续导通模式中或/和当处于打嗝模式时，从电感电流处于断续时的钳位开关管导通开始计时，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，钳位开关管关断，主开关管在漏源电压振荡到零电压附近时导通；当主开关管导通时间达到第三时间或者电感电流达到第三电流阈值，则主开关管关断，当计时达到第二时间时，钳位开关管导通，重新开始计时。
作为可选，当处于断续导通模式且负载功率继续降低或/和当处于打嗝模式时，从主开关管导通开始计时，当主开关管导通时间达到第三时间或者电感电流达到第三电流阈值，则主开关管关断，钳位开关管导通，当电感电流在零电流附近，钳位开关管关断，当计时达到第二时间时，主开关管导通，开始重新计时。
本发明还提供一种开关电路的控制电路，当所述控制电路控制开关电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低，则所述控制电路控制每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。
作为可选，所述控制电路包括功率检测电路、模式选择电路和主开关管控制电路，所述功率检测电路通过检测电感电流峰值或/和打嗝周期或/和开关周期或/和主开关管关断时间或/和电感电流断续时间或/和补偿电压，从而得到表征负载功率的值，所述模式选择电路接收所述功率检测电路的输出电压，并根据所述功率检测电路的输出电压控制不同的工作模式，主开关管控制电路接收所述模式选择电路的输出电压，根据模式选择电路的输出电压和补偿电压，控制主开关管的导通和关断；输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。
作为可选，所述开关电路为有源钳位反激电路，所述有源钳位反激电路包括主开关管和钳位开关管，处于打嗝模式或/和临界导通模式时，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后导通，所述控制电路通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；
或者在断续模式时，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得钳位开关管在电感电流接近零时关断；
或者在打嗝模式中，第N+1次主开关管导通后，所述控制电路控制钳位开关管不导通。
作为可选，所述控制电路还包括钳位开关管控制电路，所述钳位开关管控制电路接收所述模式选择电路的输出电压，并且根据模式选择电路的输出电压控制钳位开关管。
作为可选，当处于打嗝模式时，当所述功率检测电路检测到打嗝周期大于第一打嗝周期阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式；
或者当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中，所述功率检测电路检测到主开关管关断时间大于第一时间阈值时或者电感电流为零的时间大于第五时间阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式。
作为可选，当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中，所述功率检测电路检测到主开关管和钳位开关管都关断的时间大于第二时间阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式。
作为可选，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，所述功率检测电路检测到电感电流峰值小于第一电流阈值或者补偿电压小于第一电压阈值，则模式选择电路将模式切换为所述打嗝模式，并且处于打嗝模式的电感电流峰值大于所述第一电流阈值；输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。
作为可选，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，所述功率检测电路检测到连续M个开关周期的时间小于第七时间，则模式选择电路将模式切换为所述打嗝模式或断续导通模式。
作为可选，从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，在临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，所述控制电路通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压或者使得钳位开关管在电感电流接近零时关断，模式选择电路将模式切换为所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式；
或者当模式选择电路将模式从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，钳位开关管控制电路控制钳位开关管关断。
作为可选，当每个开关周期处于断续导通模式中或/和当处于打嗝模式时，所述钳位开关管控制电路从电感电流处于断续时的钳位开关管导通开始计时，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，所述钳位开关管控制电路控制钳位开关管关断，主开关管在漏源电压振荡到零电压附近时导通；当主开关管导通时间达到第三时间或者电感电流达到第三电流阈值，则主开关管控制电路控制主开关管关断，当计时达到第二时间时，所述钳位开关管控制电路控制钳位开关管导通，重新开始计时。
本发明还提供一种开关电路。
采用本发明的电路结构和方法，与现有技术相比，具有以下优点：开关电路在每个周期都是临界导通模式、打嗝模式以及每个周期都是断续导通模式中的开关损耗低，转换效率高。
附图说明
图1为开关电路由打嗝模式进入每个开关周期都是临界导通模式下的主开关管开关信号LI、电感电流iL和主开关管漏极电压VSW的波形；
图2为开关电路由每个开关周期都是断续导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、电感电流iL和主开关管漏极电压VSW的波形；
图3为有源钳位反激电路的电路示意图；
图4为有源钳位反激电路由打嗝模式进入每个开关周期都是临界导通模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图5为有源钳位反激电路由每个开关周期都是断续导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图6为有源钳位反激电路在一个实施例中，每个开关周期都是断续导通模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图7为有源钳位反激电路在另一个实施例中，打嗝模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图8为有源钳位反激电路在另一个实施例中，每个开关周期都是断续导通模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图9为有源钳位反激电路在一个实施例中，由临界导通模式进入断续导通模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图10为有源钳位反激电路在一个实施例中，由临界导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图11为有源钳位反激电路在另一个实施例中，由临界导通模式进入断续导通模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图12为有源钳位反激电路在另一个实施例中，由临界导通模式进入断续导通模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图13为有源钳位反激电路在又一个实施例中，由临界导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图14为有源钳位反激电路在又一个实施例中，由临界导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；
图15为为开关电路为有源钳位反激电路时的主电路图和控制电路图；
图16为控制电路200的一个实施例的框图；
图17为控制电路200的另一个实施例的框图。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的优选实施例进行详细描述，但本发明并不仅仅限于这些实施例。本发明涵盖任何在本发明的精神和范围上做的替代、修改、等效方法以及方案。
为了使公众对本发明有彻底的了解，在以下本发明优选实施例中详细说明了具体的细节，而对本领域技术人员来说没有这些细节的描述也可以完全理解本发明。
在下列段落中参照附图以举例方式更具体地描述本发明。需说明的是，附图均采用较为简化的形式且均使用非精准的比例，仅用以方便、明晰地辅助说明本发明实施例的目的。
本发明公开了一种开关电路的控制方法，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低时，则每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。
请参考图1和图2所示，图1为开关电路由打嗝模式进入每个开关周期都是临界导通模式下的主开关管开关信号LI、电感电流iL和主开关管漏极电压VSW的波形；图2为由每个开关周期都是断续导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、电感电流iL和主开关管漏极电压VSW的波形。在图1和图2的打嗝周期中，N＝2。需要说明的是，当开关电路为带变压器的电路，例如反激电路，则电感电流为励磁电感电流。
需要说明的是，并不一定是采样负载的功率来得到负载功率，可以是采用主开关管的峰值电流，或者开关周期，或者补偿电压或者电路中其他的量来得到负载功率。在特定的电路中，N是定值，N不随着负载的变化而变化。
本发明开关电路在每个周期都是临界导通模式、打嗝模式以及每个周期都是断续导通模式中的开关损耗低，转换效率高。并且在切换点附近不会来回切换，且反馈环路简单。当处于打嗝模式时，当打嗝周期大于第一打嗝周期阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式；当每个开关周期都是断续导通模式，当开关周期小于第二周期阈值，则切换为打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第一打嗝周期阈值为第二周期阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第一打嗝周期阈值大于第二周期阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，不会在两个模式之间来回切换。
除了判断打嗝周期从打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式，还可以用以下方式：当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的主开关管关断时间大于第一时间阈值时，则切换为每个开关周期都是断续导通模式。当每个开关周期都是断续导通模式，当主开关管关断时间小于第三时间阈值时，则切换为打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第一时间阈值为第三时间阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第一时间阈值大于第三时间阈值的N+1倍。
另一种从打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式的方式为：当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的电感电流为零的时间大于第五时间阈值时，则切换为每个开关周期都是断续导通模式。当每个开关周期都是断续导通模式，当电感电流为零的时间小于第六时间阈值时，则切换为打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第五时间阈值为第六时间阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第五时间阈值大于第六时间阈值的N+1倍。
上述三种方式分别使用开关周期、主开关管关断时间和电感电流为零的时间表征负载功率，作为工作模式切换的条件，本发明不限于使用上述两种方式，还可以用各种其他方式表征负载功率，来作为工作模式切换的条件。
当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，电感电流峰值小于第一电流阈值，切换为所述打嗝模式，并且处于打嗝模式的电感电流峰值大于所述第一电流阈值。当处于打嗝模式，电感电流峰值大于第二电流阈值，则切换为每个开关周期处于临界导通模式，且每个开关周期处于临界导通模式的电感电流峰值小于第二电流阈值。当切换存在滞回时，第二电流阈值大于第一电流阈值。
在另一个实施例中，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，补偿电压小于第一电压阈值，切换为所述打嗝模式；当处于打嗝模式，补偿电压大于第二电压阈值，则切换为每个开关周期处于临界导通模式。输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。当切换存在滞回时，第二电压阈值大于第一电压阈值。
在又一个实施例中，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，连续M个开关周期的总时间小于第七时间，切换为所述打嗝模式或断续导通模式，M为自然数。作为优选，M＝N+1，第七时间为相应补偿电压对应的开关电路最短开关周期限制的M倍。处于临界导通模式时或者连续导通模式，在不同的补偿电压下，有不同的最短开关周期限制，也就是最高开关频率限制。
在一个实施例中，请参考图3所示，所述开关电路为有源钳位反激电路，所述有源钳位反激电路包括反激电路和钳位电路，反激电路包括变压器T1、主开关管M1、续流二极管D1或同步整流管，钳位电路包括第一电容CSA和钳位开关管MSA，第一电容CSA和钳位开关管MSA串联，第一电容CSA的一端和输入的高电压端Vin相连，钳位开关管MSA的一端与主开关管M1和变压器的原边绕组的公共端相连。当有源钳位反激电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低，则每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。
请参考图4、图5、图6所示，图4为有源钳位反激电路由打嗝模式进入每个开关周期都是临界导通模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；图5为有源钳位反激电路每个开关周期都是断续导通模式进入打嗝模式的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形；图6为有源钳位反激电路在一个实施例中，每个开关周期都是断续导通模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。
在反激电路中的励磁电感电流iLM相当于开关电路的电感电流iL。因此，后面在反激电路中的励磁电感电流就用电感电流来表述。
处于打嗝模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压。需要说明的是，在有的实施例中，主开关管漏极电压到零，有的情况下，主开关漏极电压是大于零，并且接近零。例如，在一个实施例中，输入电压为电网电压整流后的电压，则可能会设置通过调节钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到30V～60V。
在另一种实施方式中，处于打嗝模式时，在临界导通模式的第1～N个开关周期中，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；处于打嗝模式时，在断续导通模式的开关周期中和每个开关周期都处于断续导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，当电感电流在零电流附近，钳位开关管关断。需要说明的是，一般会设置电感电流为零时，钳位开关管关断，但是由于系统会有误差，所以，在钳位开关管关断时，电感电流会在零电流附近。在图4～6中，钳位开关管虚线部分的导通，是可以不导通的，在这里没有说明，后面会对虚线部分的工作进行说明。
在又一种实施方式中，如图7所示，为有源钳位反激电路在一个实施例中，打嗝模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。处于打嗝模式时，在临界导通模式的第1～N个开关周期中，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；在打嗝模式的第N+1个开关周期中，钳位开关管在主开关管关断后不导通。在图7中，钳位开关管虚线部分的导通，是可以不导通的，在这里没有说明，后面会对虚线部分的工作进行说明。
在开关电路中的每个开关周期处于临界导通模式、打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换，也适用于有源钳位反激电路，在这里不再赘述。
当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的主开关管和钳位开关管都关断的时间大于第二时间阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式；当每个开关周期都是断续导通模式，主开关管和钳位开关管都关断的时间小于第四时间阈值，则切换为打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第二时间阈值为第四时间阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第二时间阈值大于第四时间阈值的N+1倍。
为了进一步提高有源钳位反激电路的效率，当每个开关周期处于断续导通模式中或/和当处于打嗝模式时，从电感电流处于断续时的钳位开关管导通开始计时，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，钳位开关管关断，主开关管在漏源电压振荡到零电压附近时导通；当主开关管导通时间达到第三时间或者电感电流达到第三电流阈值，则主开关管关断，当计时达到第二时间时，钳位开关管导通，重新开始计时。
当每个开关周期处于断续导通模式中，请参考图6所示，在一个开关周期中，钳位开关管导通两次，一次导通在图5中是实线的，而另一次导通是虚线的。是从钳位开关管开关信号HI的虚线的上升沿开始计时，当计时达到第二时间时，钳位开关管再次导通，重新开始计时。第二时间等于开关周期。
当处于打嗝模式中，请参考图4所示，在一个打嗝周期中，钳位开关管导通N+2次，其中，有N+1次钳位开关管的导通都是在主开关管关断后导通，有1次虚线表示的钳位开关管的导通是在打嗝周期的第一次主开关管导通之前的，也就是从这个虚线表示的钳位开关管的导通开始计时，当计时达到第二时间时，钳位开关管再次导通，重新开始计时。第二时间等于打嗝周期。并且，第N+1次主开关管导通后，钳位开关管导通，钳位开关管可以在电感电流接近零的时候关断，也可以是电感电流为负，使得主开关管漏源电压接近零电压的时候再关断。需要说明的是，一般，是通过调节钳位开关管的关断时刻，来实现主开关管在漏源电压接近零电压的时候导通。
另一种实施方式为，当处于打嗝模式中，请参考图7所示，在一个打嗝周期中，钳位开关管导通N+1次，其中，有N次钳位开关管的导通都是在第1～N主开关管关断后导通，第N+1次的主开关管导通后，钳位开关管可以不导通，有1次虚线表示的钳位开关管的导通是在打嗝周期的第一次主开关管导通之前的，也就是从这个虚线表示的钳位开关管的导通开始计时，当计时达到第二时间时，钳位开关管再次导通，重新开始计时。第二时间等于打嗝周期。
当处于断续导通模式并且负载功率继续降低，可以继续保持图6的工作模式，也可以一个开关周期中，钳位开关管只导通一次。请参考图8所示，为有源钳位反激电路处于断续导通模式并且负载功率继续降低时，每个开关周期都是断续导通模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。当处于断续导通模式并且负载功率继续降低，从主开关管导通开始计时，当主开关管导通时间达到第三时间或者电感电流达到第三电流阈值，则主开关管关断，钳位开关管导通，当电感电流在零电流附近，钳位开关管关断，当计时达到第二时间时，主开关管导通。第二时间等于开关周期。
需要说明的是，一般，是通过调节钳位开关管的关断时刻，来实现电感电流在零电流附近的钳位开关管关断。通过该方式，不需要检测电感电流，就可以实现，钳位开关管在电感电流接近零时关断。具体做法为，从钳位开关管关断后开始计时，计时第八时间，主开关管漏源电压接近母线电压。请参考图3所示，母线电压为输入电压Vin。一般，可以通过检测输出反馈电压来得到，输出反馈电压过零，表征主开关管漏源电压接近母线电压。输出电压进行分压，得到输出反馈电压。第八时间一般为1/4个谐振周期。考虑一般系统中有些延迟，第八时间会略大于1/4个谐振周期。谐振周期为变压器励磁电感和主开关管、钳位开关管输出电容之和产生谐振所形成的谐振周期。另一种判断钳位开关管在电感电流接近零时关断的方法为，从钳位开关管关断后开始计时，计时到1/2谐振周期，主开关管漏源电压接近谷底。
在一个实施例中，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，连续M个开关周期的时间小于第七时间，切换为所述打嗝模式或断续导通模式。M为自然数。比较常用的M值为2～5。
从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，在临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压或者使得钳位开关管在电感电流接近零时关断，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式。
在另一个实施例中，当从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，钳位开关管关断。
请参考图9～14所示，为从临界导通模式切换到打嗝模式或者切换到断续导通模式时主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。
需要说明的是，模式切换点的时间，不仅限于图9～14中箭头所示的模式切换点，只要判断出需要模式切换，具体在哪一点进行切换，是可以根据实际情况来调整的。
从临界导通模式切换到打嗝模式或者切换到断续导通模式时，主开关管在主开关管漏极电压小于母线电压时导通；主开关管在主开关管漏极电压小于母线电压时导通表征主开关管漏极电压在谷底附近。
在另一个实施例中，从临界导通模式切换到打嗝模式或者切换到断续导通模式时，钳位开关管在电感电流接近零电流或者为负电流时关断；从上一周期主开关管导通开始计时，计时到第九时间时，主开关管导通，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式。请参考图11所示，为切换到断续模式时主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。第九时间为开关周期，在不同设置的开关周期下，钳位开关管关断后，主开关管漏极电压VSW振荡的时间也会有所不同。类似地，图13为切换到打嗝模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。
请参考图12所示，在另一个实施例中，从临界导通模式切换到打嗝模式或者切换到断续导通模式时，从上一周期主开关管导通开始计时，计时到第九时间时，钳位开关管导通第一导通时间，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，钳位开关管关断，主开关管导通，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式在计时到第九时间后，钳位开关管导通，箭头后面的虚线所示，然后钳位开关管关断，主开关管再导通。类似地，图14为切换到打嗝模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。
本发明还公开了一种开关电路的控制电路，当所述控制电路控制开关电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低，则所述控制电路控制每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。请参考图15所示，为开关电路为有源钳位反激电路时的主电路图和控制电路图。
请参考图16所示，所述控制电路包括功率检测电路210、模式选择电路220和主开关管控制电路230，所述功率检测电路210通过检测电感电流峰值或/和打嗝周期或/和开关周期或/和主开关管关断时间或/和补偿电压，从而得到表征负载功率的值，所述模式选择电路220接收所述功率检测电路210的输出电压，并根据所述功率检测电路210的输出电压控制不同的工作模式，主开关管控制电路230接收所述模式选择电路的输出电压，根据模式选择电路的输出电压和补偿电压，控制主开关管的导通和关断；输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。在各种工作模式下，主开关管控制电路230都是根据补偿电压或/和输出反馈电压或/和电感电流或/和电感电流断续时间等量来控制主开关管的导通和关断，模式选择电路220输出表征不同的工作模式，在不同的工作模式下，主开关管控制电路230对补偿电压或/和输出反馈电压或/和电感电流或/和电感电流断续时间等量的解读会有所不同，比如在每个开关周期都是临界导通模式下，主开关管的导通时刻由电感电流过零点决定，补偿电压决定电感电流的峰值；在打嗝模式中，第一次主开关管导通前没有钳位开关管的导通，第一次主开关管导通时刻由打嗝周期决定，随后N次主开关管导通由电感电流过零点决定；在断续导通模式下，一个开关周期中，钳位开关管只导通一次时，主开关管导通时刻由开关频率决定。
当处于打嗝模式时，当所述功率检测电路检测到打嗝周期大于第一打嗝周期阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式；当每个开关周期都是断续导通模式，当功率检测电路检测到开关周期小于第二周期阈值，则模式选择电路将模式切换成打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第一打嗝周期阈值为第二周期阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第一打嗝周期阈值大于第二周期阈值的N+1倍。当打嗝模式切换成每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，不会在两个模式之间来回切换。
除了功率检测电路检测打嗝周期，从打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式，还可以用以下方式：当处于打嗝模式中，所述功率检测电路检测到断续导通模式的开关周期中的主开关管关断时间大于第一时间阈值时，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式。当每个开关周期都是断续导通模式，当所述功率检测电路检测到主开关管关断时间小于第三时间阈值时，则模式选择电路将模式切换成打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第一时间阈值为第三时间阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第一时间阈值大于第三时间阈值的N+1倍。
另一种从打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式的方式为：当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的电感电流为零的时间大于第五时间阈值时，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式。当每个开关周期都是断续导通模式，当功率检测电路检测到电感电流为零的时间小于第六时间阈值时，则模式选择电路将模式切换成打嗝模式。当打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换不存在滞回时，第五时间阈值为第六时间阈值的N+1倍。当打嗝模式切换到每个开关周期都是断续导通模式存在滞回时，第五时间阈值大于第六时间阈值的N+1倍。
当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，当功率检测电路检测到电感电流峰值小于第一电流阈值，模式选择电路将工作模式切换成所述打嗝模式，并且处于打嗝模式的电感电流峰值大于所述第一电流阈值。当处于打嗝模式，功率检测电路检测到电感电流峰值大于第二电流阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期处于临界导通模式，且每个开关周期处于临界导通模式的电感电流峰值小于第二电流阈值。当切换存在滞回时，第二电流阈值大于第一电流阈值。
在另一个实施例中，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，所述功率检测电路检测到补偿电压小于第一电压阈值，则模式选择电路将模式切换成所述打嗝模式；当处于打嗝模式，功率检测电路检测到补偿电压大于第二电压阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期处于临界导通模式。输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。当切换存在滞回时，第二电压阈值大于第一电压阈值。
在一个实施例中，所述开关电路为有源钳位反激电路，所述有源钳位反激电路包括主开关管和钳位开关管，处于打嗝模式时，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后导通，在电感电流小于零的时候关断，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压。请参考图15所示，为开关电路为有源钳位反激电路时的主电路图和控制电路图。
在另一种实施方式中，处于打嗝模式时，在临界导通模式的第1～N个开关周期中，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后导通，在电感电流小于零的时候关断，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；处于打嗝模式时，在断续导通模式的开关周期中和每个开关周期都处于断续导通模式时，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后导通，当电感电流在零电流附近，所述控制电路控制钳位开关管关断。
在又一种实施方式中，如图7所示，为有源钳位反激电路在一个实施例中，打嗝模式下的主开关管开关信号LI、钳位开关管开关信号HI、电感电流iLM和主开关管漏极电压VSW的波形。处于打嗝模式时，在临界导通模式的第1～N个开关周期中，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后导通，在电感电流小于零的时候关断，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；在打嗝模式的第N+1个开关周期中，所述控制电路控制钳位开关管在主开关管关断后不导通。
请参考图16所示，所述控制电路还包括钳位开关管控制电路240，所述钳位开关管控制电路240接收所述模式选择电路220的输出电压，并且根据模式选择电路220的输出电压控制钳位开关管。
在开关电路中的每个开关周期处于临界导通模式、打嗝模式和每个开关周期都是断续导通模式之间的切换，也适用于有源钳位反激电路，在这里不再赘述。
当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中，所述功率检测电路检测到主开关管和钳位开关管都关断的时间大于第二时间阈值，则模式选择电路将模式切换成每个开关周期都是断续导通模式。
当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，所述功率检测电路检测到电感电流峰值小于第一电流阈值或者补偿电压小于第一电压阈值，则模式选择电路将模式切换为所述打嗝模式，并且处于打嗝模式的电感电流峰值大于所述第一电流阈值；输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。
在一个实施例中，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，所述功率检测电路检测到连续M个开关周期的时间小于第七时间，则模式选择电路将模式切换为所述打嗝模式或断续导通模式。M为自然数。
在一个实施例中，从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，在临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，所述控制电路通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压或者使得钳位开关管在电感电流接近零时关断，模式选择电路将模式切换为所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式。
在另一个实施例中，当模式选择电路将模式从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，钳位开关管控制电路控制钳位开关管关断
当每个开关周期处于断续导通模式中或/和当处于打嗝模式时，所述钳位开关管控制电路从电感电流处于断续时的钳位开关管导通开始计时，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，所述钳位开关管控制电路控制钳位开关管关断，使得主开关管的漏源电压振荡到零电压，主开关管控制电路控制主开关管在零电压导通；当主开关管导通时间达到第三时间或者电感电流达到第三电流阈值，则主开关管控制电路控制主开关管关断，所述钳位开关管控制电路控制钳位开关管导通，当电感电流在零电流附近，所述钳位开关管控制电路控制钳位开关管关断，当计时达到第二时间时，所述钳位开关管控制电路控制钳位开关管导通，重新开始计时。
虽然以上将实施例分开说明和阐述，但涉及部分共通之技术，在本领域普通技术人员看来，可以在实施例之间进行替换和整合，涉及其中一个实施例未明确记载的内容，则可参考有记载的另一个实施例。
以上所述的实施方式，并不构成对该技术方案保护范围的限定。任何在上述实施方式的精神和原则之内所作的修改、等同替换和改进等，均应包含在该技术方案的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种开关电路的控制方法，当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式或者连续导通模式，随着负载功率降低，进入打嗝模式，连续N个开关周期处于临界导通模式，接着一个开关周期处于断续导通模式，连续N个处于临界导通模式的开关周期加一个处于断续导通模式开关周期为打嗝周期；随着负载功率再降低，则每个开关周期都处于断续导通模式，其中，N为大于等于1的自然数。
2.根据权利要求1所述的开关电路的控制方法，其特征在于：所述开关电路为有源钳位反激电路，所述有源钳位反激电路包括主开关管和钳位开关管，处于打嗝模式或/和临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压；
或者在断续模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得钳位开关管在电感电流接近零时关断；
或者在打嗝模式中，第N+1次主开关管导通后，钳位开关管不导通。
3.根据权利要求1或2所述的开关电路的控制方法，其特征在于：当处于打嗝模式时，打嗝周期大于第一打嗝周期阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式；
或者当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的主开关管关断时间大于第一时间阈值时或者电感电流为零的时间大于第五时间阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式。
4.根据权利要求3所述的开关电路的控制方法，其特征在于：当每个开关周期都是断续导通模式，当开关周期小于第二周期阈值，或者主开关管关断时间小于第三时间阈值时，或者电感电流为零的时间小于第六时间阈值，则切换为打嗝模式。
5.根据权利要求2所述的开关电路的控制方法，其特征在于：当处于打嗝模式中的断续导通模式的开关周期中的主开关管和钳位开关管都关断的时间大于第二时间阈值，则切换为每个开关周期都是断续导通模式。
6.根据权利要求5所述的开关电路的控制方法，其特征在于：当每个开关周期都是断续导通模式，主开关管和钳位开关管都关断的时间小于第四时间阈值，则切换为打嗝模式。
7.根据权利要求1或2所述的开关电路的控制方法，其特征在于：当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，电感电流峰值小于第一电流阈值或者补偿电压小于第一电压阈值，切换为所述打嗝模式，并且处于打嗝模式的电感电流峰值大于所述第一电流阈值；输出电压或输出电流与参考值进行运算放大，得到所述补偿电压。
8.根据权利要求2所述的开关电路的控制方法，其特征在于：当开关电路的每个开关周期处于临界导通模式，连续M个开关周期的总时间小于第七时间，切换为所述打嗝模式或断续导通模式。
9.根据权利要求8所述的开关电路的控制方法，其特征在于：从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，在临界导通模式时，钳位开关管在主开关管关断后导通，通过调节所述钳位开关管的关断时刻，使得主开关管漏极电压可以振荡到接近零电压或者使得钳位开关管在电感电流接近零时关断，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式；
或者当从所述临界导通模式切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式时，钳位开关管关断。
10.根据权利要求9所述的开关电路的控制方法，其特征在于：主开关管在主开关管漏极电压小于母线电压时导通；
或者从上一周期主开关管导通开始计时，计时到第九时间时，主开关管导通，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式；
或者从上一周期主开关管导通开始计时，计时到第九时间时，钳位开关管导通第一导通时间，当钳位开关管导通时间为第一导通时间时，钳位开关管关断，主开关管导通，切换到所述打嗝模式或者切换到所述断续导通模式。
CN202010945669.3A 2019-10-18 2020-09-10 开关电路的控制方法、控制电路及开关电路 Pending CN112054692A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310024138.4A CN117118238A (zh) 2019-10-18 2020-09-10 半桥反激变换器的控制电路及控制方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910994357 2019-10-18
CN2019109943579 2019-10-18

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310024138.4A Division CN117118238A (zh) 2019-10-18 2020-09-10 半桥反激变换器的控制电路及控制方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN112054692A true CN112054692A (zh) 2020-12-08

Family

ID=73611252

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310024138.4A Pending CN117118238A (zh) 2019-10-18 2020-09-10 半桥反激变换器的控制电路及控制方法
CN202010945669.3A Pending CN112054692A (zh) 2019-10-18 2020-09-10 开关电路的控制方法、控制电路及开关电路

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310024138.4A Pending CN117118238A (zh) 2019-10-18 2020-09-10 半桥反激变换器的控制电路及控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (2) CN117118238A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113156328A (zh) * 2021-03-26 2021-07-23 国家电网有限公司 一种应用于单级ac-dc变换器的状态识别系统及方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113156328A (zh) * 2021-03-26 2021-07-23 国家电网有限公司 一种应用于单级ac-dc变换器的状态识别系统及方法
CN113156328B (zh) * 2021-03-26 2023-09-08 国家电网有限公司 一种应用于单级ac-dc变换器的状态识别系统及方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN117118238A (zh) 2023-11-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102225011B1 (ko) 공진형 변환기들에서의 버스트 모드 제어
US9991811B1 (en) Control method and control apparatus for flyback circuit
CN112054659A (zh) 零电压导通反激电路及其控制方法和控制电路
CN110601540A (zh) 有源钳位反激电路及其控制方法
US6639811B2 (en) Switching power supply unit
EP2461473B1 (en) Power supply controlled by pulse width modulation and phase shift modulation
US20210152094A1 (en) Clamping switch abnormality detection method, clamping switch abnormality detection circuit and switch circuit
US20140078788A1 (en) Synchronous rectifying control method and circuit for isolated switching power supply
CN113595398B (zh) 控制装置及控制方法
US20030142521A1 (en) Switching power source device
JP2007295761A (ja) スイッチング電源装置
US11005376B2 (en) Switching power supply controller
US20220052613A1 (en) Synchronous rectification control system and method for quasi-resonant flyback converter
CN112350581B (zh) 反激电路及其控制方法和控制电路
US20230327570A1 (en) Controllers and methods for controlling transistors based at least in part on modes of operation related to power converters
CN111064366A (zh) 控制电路和方法以及谐振变换模块
US7075801B2 (en) Dc converter
JP2001346379A (ja) スイッチング電源装置
JPWO2019111504A1 (ja) スイッチング電源装置の制御方法および制御回路
CN113595400B (zh) 一种dc/dc变换器的控制方法及控制器
CN113726166B (zh) 反激变换器及其控制方法
CN112054692A (zh) 开关电路的控制方法、控制电路及开关电路
CN210405099U (zh) 有源钳位反激电路
EP3937361A1 (en) Control circuit, voltage source circuit, drive device, and drive method
WO2023226896A1 (zh) 电源模组的控制电路、电源模组及电子设备

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
CB02 Change of applicant information

Address after: Room 901-23, 9 / F, west 4 building, Xigang development center, 298 Zhenhua Road, Sandun Town, Xihu District, Hangzhou City, Zhejiang Province, 310030

Applicant after: Jiehuate Microelectronics Co.,Ltd.

Address before: Room 901-23, 9 / F, west 4 building, Xigang development center, 298 Zhenhua Road, Sandun Town, Xihu District, Hangzhou City, Zhejiang Province, 310030

Applicant before: JOULWATT TECHNOLOGY Inc.,Ltd.

CB02 Change of applicant information