CN111985123A - 孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法 - Google Patents

孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111985123A
CN111985123A CN202010669527.9A CN202010669527A CN111985123A CN 111985123 A CN111985123 A CN 111985123A CN 202010669527 A CN202010669527 A CN 202010669527A CN 111985123 A CN111985123 A CN 111985123A
Authority
CN
China
Prior art keywords
pores
model
composite material
fiber bundle
bundle composite
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202010669527.9A
Other languages
English (en)
Inventor
于国强
宋迎东
高希光
贾蕴发
董洪年
谢楚阳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nanjing University of Aeronautics and Astronautics
Original Assignee
Nanjing University of Aeronautics and Astronautics
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nanjing University of Aeronautics and Astronautics filed Critical Nanjing University of Aeronautics and Astronautics
Priority to CN202010669527.9A priority Critical patent/CN111985123A/zh
Publication of CN111985123A publication Critical patent/CN111985123A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2113/00—Details relating to the application field
    • G06F2113/26—Composites
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

本发明公开了一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，包括如下步骤：步骤一、构建陶瓷基维束复合材料真实细观结构的数字化模型；步骤二、对步骤一模型中的孔隙分类；步骤三、基于步骤一模型进行简化，建立仅包含纤维、基体和界面而不包含孔隙的几何模型；步骤四、在步骤三所得几何模型的基础上建立孔隙；步骤五、对几何模型划分网格；步骤六、施加边界条件；步骤七、使用变异系数衡量孔隙位置和孔隙率对陶瓷基纤维束复合材料弹性模量的影响；计算孔隙在模型中所有可能出现位置下的弹性模量，并以计算结果的算术平均值为基准，计算弹性模量的下降百分比。本发明具有实施效率高、成本低等优点。

Description

孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法
技术领域
本发明属于复合材料力学领域，涉及一种陶瓷基纤维束复合材料弹性性能的分析方法，尤其涉及一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法。
背景技术
陶瓷基纤维束复合材料是由一束纤维制备而成的特殊陶瓷基复合材料，它可以认为是编织陶瓷基复合材料中的主要承力单元。因此，陶瓷基纤维束复合材料的力学特性决定了编织陶瓷基复合材料的总体力学特性。
由于制备工艺的特点，陶瓷基复合材料内部不可避免的存在孔隙，而孔隙对其弹性性能产生的影响很大。孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能的影响主要涉及两个方面：第一，孔隙使材料的名义截面积增大，降低了材料的总体弹性模量；第二，孔隙导致材料内部纤维束变得松散，改变了内部组分的分布导致部分纤维被不同程度地孤立。由于材料内部应力传递的路线发生变化，因此被孤立的区域无法有效传力，降低了材料的总体承载效率。
准确描述陶瓷基纤维束复合材料的弹性性能必须考虑孔隙带来的影响。然而现有技术中并无针对陶瓷基纤维束复合材料内部孔隙及其影响规律的研究方法，尚不清楚陶瓷基纤维束复合材料孔隙的细观几何形貌及其分布形态，无法明确孔隙对其弹性性能的具体影响规律。
由于陶瓷基复合材料制备工艺的特点，制备含特定类型、特定含量、特定分布孔隙的标准试样是困难的，因此很难直接通过试验的方法全面地得到孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能的影响规律。此外，陶瓷基纤维束复合材料的孔隙类型多、分布复杂，因此所需实验量巨大，相应地研究周期长并且成本高昂。
因此，有必要提供一种能考虑孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，以实现孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响规律的快速、低成本和全面的分析。
发明内容
本发明针对现有技术中的不足，提供一种能够实现快速、低成本和全面分析孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响规律的方法。
为实现上述目的，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，具有这样的特征：包括如下步骤：步骤一、构建待分析陶瓷基维束复合材料的真实细观结构的数字化模型；步骤二、对步骤一所得模型中的孔隙按照与纤维、基体和界面的相对几何关系进行分类，得到代表性的孔隙类型；步骤三、基于步骤一所得模型对陶瓷基纤维束复合材料真实细观结构特征进行简化，建立仅包含纤维、基体和界面而不包含孔隙的缩比参数化几何模型；模型中纤维、基体和界面的相对含量与真实试样一致，纤维等间距分布并且不产生接触；步骤四、在步骤三所得几何模型的基础上建立孔隙：将纤维及界面外围区域的基体平均分成四份，然后按照设定的孔隙类型、分布和含量将对应位置处的基体移除；步骤五、对步骤四中建立的含孔隙几何模型划分网格，得到陶瓷基纤维束复合材料细观结构的网格模型；步骤六、对步骤五的网格模型施加边界条件；步骤七、使用变异系数衡量孔隙位置和孔隙率对陶瓷基纤维束复合材料弹性模量的影响；计算孔隙在模型中所有可能出现位置下的弹性模量，并以计算结果的算术平均值为基准，计算弹性模量的下降百分比。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤七中，变异系数计算公式如下：
Figure BDA0002581762690000031
式中，CV表示变异系数，n表示计算点的数量，i表示一个计算点，TEC表示弹性模量的计算值，通过施加边界条件完成后进行有限元求解得到，TECi表示一个计算点的弹性模量的计算值。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤七中，弹性模量的下降百分比计算方法如下：
Figure BDA0002581762690000032
Figure BDA0002581762690000033
式中，D表示弹性模量的下降百分比，
Figure BDA0002581762690000034
表示含孔隙时的弹性模量均值，n表示计算点的数量，i表示一个计算点，TEC表示弹性模量的计算值，通过施加边界条件完成后进行有限元求解得到，TECi表示一个计算点的弹性模量的计算值；E表示无孔隙时的弹性模量，计算方法为：对步骤三所得无孔隙的几何模型进行网格划分，然后施加边界条件，完成后进行有限元求解，得到E。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤三建立的缩比参数化几何模型中，纤维外包裹着厚度均匀的界面，界面厚度为试验测量平均值。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤三建立的几何模型为长×宽为4×3纤维的模型；模型外轮廓尺寸通过基体体积净含量vm确定，计算方法如下：
H-W＝L；
Figure BDA0002581762690000041
式中，H表示模型的长度，W表示模型的宽度，L表示纤维之间的距离，df表示纤维直径，ti表示界面厚度。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤四建立孔隙时，将移除的基体转移到模型外围，保证模型基体体积净含量vm恒定。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤四建立孔隙时，移除的基体沿宽度方向转移到模型外围，模型外围尺寸的变化按照下式计算：
Figure BDA0002581762690000042
式中，ΔM表示模型尺寸在宽度方向上的变化量，ΔAp表示模型中孔隙的面积。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤二中，将界面的外围区域平均分成四份，根据孔隙在外围临近区域中的占比将孔隙分为四种孔隙类型：四分之一外围区域为孔隙、四分之三外围区域为基体的类型为A型孔隙；四分之二外围区域为孔隙、四分之二外围区域为基体的类型为B型孔隙；四分之三外围区域为孔隙、四分之一外围区域为基体的类型为C型孔隙；外围区域全部为孔隙的类型为D型孔隙。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤二中，B型孔隙中，孔隙呈长度方向连续则为B1型孔隙，孔隙呈宽度方向连续则为B2型孔隙，孔隙不连续则为B3型孔隙。
进一步，本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，还可以具有这样的特征：其中，步骤一模型的具体构建方法为：首先使用高分辨率XCT扫描待分析陶瓷基纤维束复合材料；然后对XCT扫描数据进行三维重构，得到所述陶瓷基纤维束复合材料真实细观结构的数字化模型。
本发明的有益效果在于：
一、本发明方法实现了多同孔隙类型、多种孔隙分布以及多种孔隙率下孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响规律的量化分析。
二、本发明方法实施效率高、成本低，不受制备工艺和试验条件的制约。
附图说明
图1是陶瓷基纤维束复合材料的三维形貌模型图；
图2是陶瓷基纤维束复合材料中的代表性孔隙类型图；
图3是陶瓷基纤维束复合材料不包含孔隙的缩比参数化几何模型图；
图4是含A型孔隙且孔隙率为1.62％时的网格模型图；
图5是含B3型孔隙且孔隙率为3.28％时的网格模型图；
图6是含C型孔隙且孔隙率为6.55％时的网格模型图；
图7是含D孔隙且孔隙率为4.15％时的网格模型图；
图8是陶瓷基纤维束复合材料的有限元施加的边界条件图；
图9是本方法所得孔隙位置和孔隙率对横向拉伸弹性模量的影响规律；
图10是本方法所得孔隙率、孔隙类型和基体含量对横向拉伸弹性模量的影响规律。
附图标记：1-孔隙、2-纤维、3-基体、4-界面。
具体实施方式
以下结合附图来说明本发明的具体实施方式。
本发明提供一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，包括如下步骤：
步骤一、首先使用高分辨率XCT扫描待分析陶瓷基纤维束复合材料；然后对XCT扫描数据进行三维重构，得到待分析陶瓷基纤维束复合材料真实细观结构的数字化模型。
本实施例中使用同步辐射光源对陶瓷基纤维束复合材料试样进行扫描，扫描所用分辨率为0.650μm，三维重构得到的数字化模型如图1所示。
步骤二、对步骤一所得模型中的孔隙按照与纤维、基体和界面的相对几何关系进行分类，得到代表性的孔隙类型。
具体的，如图2所示，将界面4的外围区域平均分成四份，根据孔隙1在外围临近区域中的占比将孔隙分为四种孔隙类型：
四分之一外围区域为孔隙、四分之三外围区域为基体的类型为A型孔隙。
四分之二外围区域为孔隙、四分之二外围区域为基体的类型为B型孔隙，其中，孔隙呈长度方向连续则为B1型孔隙，孔隙呈宽度方向连续则为B2型孔隙，孔隙不连续则为B3型孔隙。
四分之三外围区域为孔隙、四分之一外围区域为基体的类型为C型孔隙。
外围区域全部为孔隙的类型为D型孔隙。
步骤三、基于步骤一所得模型对陶瓷基纤维束复合材料真实细观结构特征进行简化，建立仅包含纤维、基体和界面而不包含孔隙的缩比参数化几何模型，如图3所示。
其中，模型中纤维、基体和界面的相对含量与真实试样一致，纤维等间距分布并且不产生接触。纤维外包裹着厚度均匀的界面，界面厚度为试验测量平均值。几何模型为长×宽为4×3纤维的模型，模型外轮廓尺寸通过基体体积净含量vm确定，计算方法如下：
H-W＝L；
Figure BDA0002581762690000081
式中，H表示模型的长度，W表示模型的宽度，L表示纤维之间的距离，df表示纤维直径，ti表示界面厚度。
本实施例中，纤维的直径df为7μm，界面厚度ti为0.551μm，使用扫描电镜观测得到，模型中纤维之间的距离为9μm。
步骤四、在步骤三所得几何模型的基础上建立孔隙：将纤维及界面外围临近区域的基体平均分成四份，然后按照设定的孔隙类型(步骤二)、分布和含量将对应位置处的基体移除。
为排除组分含量改变引起的影响，将移除的基体转移到模型外围，从而保证模型基体体积净含量vm恒定。具体的，移除的基体沿宽度方向转移到模型外围，模型外围尺寸的变化按照下式计算：
Figure BDA0002581762690000082
式中，ΔM表示模型尺寸在宽度方向上的变化量，ΔAp表示模型中孔隙的面积。
步骤五、对步骤四中建立的含孔隙几何模型划分网格，得到陶瓷基纤维束复合材料细观结构的网格模型，如图4-7所示。
步骤六、对步骤五的网格模型施加边界条件。
本实施例中对网格模型施加横向拉伸边界条件，如图8所示。
步骤七、1)使用变异系数衡量孔隙位置和孔隙率对陶瓷基纤维束复合材料弹性模量的影响。变异系数计算公式如下：
Figure BDA0002581762690000091
式中，CV表示变异系数，n表示计算点的数量，i表示一个计算点，TEC表示横向拉伸弹性模量的计算值，通过施加边界条件完成后进行有限元求解得到，TECi表示一个计算点的横向拉伸弹性模量的计算值。
变异系数可以分析表示出：不同孔隙率下，孔隙位置不同造成的弹性模量的分散性。
本实施例中以A型、B1型和D型孔隙为例，在孔隙率0～8％的范围内进行了计算，所得结果如图9所示。
2)计算孔隙在模型中所有可能出现位置下的横向拉伸弹性模量，并以计算结果的算术平均值为基准，计算横向拉伸弹性模量的下降百分比，计算方法如下：
Figure BDA0002581762690000092
Figure BDA0002581762690000093
式中，D表示横向拉伸弹性模量的下降百分比，
Figure BDA0002581762690000094
表示含孔隙时的横向拉伸弹性模量均值，n表示计算点的数量，i表示一个计算点，TEC表示横向拉伸弹性模量的计算值，通过施加横向拉伸边界条件完成后进行有限元求解得到，TECi表示一个计算点的横向拉伸弹性模量的计算值；
E表示无孔隙时的横向拉伸弹性模量，计算方法为：对步骤三所得无孔隙的几何模型进行网格划分，然后施加横向拉伸边界条件，完成后进行有限元求解，得到E。
弹性模量的下降百分比可以衡量孔隙率和孔隙类型对弹性模量产生的影响，即孔隙率和孔隙类型如何影响弹性模量并造成下降。
本实施例中分别计算了A型、B1型、B2型、B3型、C型和D型孔隙，在基体体积含量vm＝0.4、0.5、0.6和0.7以及孔隙率在0～8％范围内横向拉伸弹性模量下降的百分比，所得结果见图10。

Claims (10)

1.一种孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
包括如下步骤：
步骤一、构建待分析陶瓷基维束复合材料的真实细观结构的数字化模型；
步骤二、对步骤一所得模型中的孔隙按照与纤维、基体和界面的相对几何关系进行分类，得到代表性的孔隙类型；
步骤三、基于步骤一所得模型对陶瓷基纤维束复合材料真实细观结构特征进行简化，建立仅包含纤维、基体和界面而不包含孔隙的缩比参数化几何模型；
模型中纤维、基体和界面的相对含量与真实试样一致，纤维等间距分布并且不产生接触；
步骤四、在步骤三所得几何模型的基础上建立孔隙：将纤维及界面外围区域的基体平均分成四份，然后按照设定的孔隙类型、分布和含量将对应位置处的基体移除；
步骤五、对步骤四中建立的含孔隙几何模型划分网格，得到陶瓷基纤维束复合材料细观结构的网格模型；
步骤六、对步骤五的网格模型施加边界条件；
步骤七、使用变异系数衡量孔隙位置和孔隙率对陶瓷基纤维束复合材料弹性模量的影响；
计算孔隙在模型中所有可能出现位置下的弹性模量，并以计算结果的算术平均值为基准，计算弹性模量的下降百分比。
2.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤七中，变异系数计算公式如下：
Figure FDA0002581762680000021
式中，CV表示变异系数，n表示计算点的数量，i表示一个计算点，TEC表示弹性模量的计算值，通过施加边界条件完成后进行有限元求解得到，TECi表示一个计算点的弹性模量的计算值。
3.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤七中，弹性模量的下降百分比计算方法如下：
Figure FDA0002581762680000022
Figure FDA0002581762680000023
式中，D表示弹性模量的下降百分比，
Figure FDA0002581762680000024
表示含孔隙时的弹性模量均值，n表示计算点的数量，i表示一个计算点，TEC表示弹性模量的计算值，通过施加边界条件完成后进行有限元求解得到，TECi表示一个计算点的弹性模量的计算值；
E表示无孔隙时的弹性模量，计算方法为：对步骤三所得无孔隙的几何模型进行网格划分，然后施加边界条件，完成后进行有限元求解，得到E。
4.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤三建立的缩比参数化几何模型中，纤维外包裹着厚度均匀的界面，界面厚度为试验测量平均值。
5.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤三建立的几何模型为长×宽为4×3纤维的模型；
模型外轮廓尺寸通过基体体积净含量vm确定，计算方法如下：
H-W＝L；
Figure FDA0002581762680000031
式中，H表示模型的长度，W表示模型的宽度，L表示纤维之间的距离，df表示纤维直径，ti表示界面厚度。
6.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤四建立孔隙时，将移除的基体转移到模型外围，保证模型基体体积净含量vm恒定。
7.根据权利要求6所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤四建立孔隙时，移除的基体沿宽度方向转移到模型外围，模型外围尺寸的变化按照下式计算：
Figure FDA0002581762680000041
式中，ΔM表示模型尺寸在宽度方向上的变化量，ΔAp表示模型中孔隙的面积。
8.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤二中，将界面的外围区域平均分成四份，根据孔隙在外围区域中的占比将孔隙分为四种孔隙类型：
四分之一外围区域为孔隙、四分之三外围区域为基体的类型为A型孔隙；
四分之二外围区域为孔隙、四分之二外围区域为基体的类型为B型孔隙；
四分之三外围区域为孔隙、四分之一外围区域为基体的类型为C型孔隙；
外围区域全部为孔隙的类型为D型孔隙。
9.根据权利要求8所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤二中，B型孔隙中，孔隙呈长度方向连续则为B1型孔隙，孔隙呈宽度方向连续则为B2型孔隙，孔隙不连续则为B3型孔隙。
10.根据权利要求1所述的孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法，其特征在于：
其中，步骤一模型的具体构建方法为：首先使用高分辨率XCT扫描待分析陶瓷基纤维束复合材料；然后对XCT扫描数据进行三维重构，得到所述陶瓷基纤维束复合材料真实细观结构的数字化模型。
CN202010669527.9A 2020-07-13 2020-07-13 孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法 Pending CN111985123A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010669527.9A CN111985123A (zh) 2020-07-13 2020-07-13 孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010669527.9A CN111985123A (zh) 2020-07-13 2020-07-13 孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN111985123A true CN111985123A (zh) 2020-11-24

Family

ID=73439135

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010669527.9A Pending CN111985123A (zh) 2020-07-13 2020-07-13 孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111985123A (zh)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103140776A (zh) * 2010-09-30 2013-06-05 雪佛龙美国公司 按切片划分地下数据的系统和方法
CN108827849A (zh) * 2018-04-16 2018-11-16 武汉大学 一种基于超临界碳化的水泥砂浆孔隙率标定的方法
CN109583052A (zh) * 2018-11-15 2019-04-05 西南交通大学 纤维增强陶瓷基复合材料微结构精确建模及模量计算方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103140776A (zh) * 2010-09-30 2013-06-05 雪佛龙美国公司 按切片划分地下数据的系统和方法
CN108827849A (zh) * 2018-04-16 2018-11-16 武汉大学 一种基于超临界碳化的水泥砂浆孔隙率标定的方法
CN109583052A (zh) * 2018-11-15 2019-04-05 西南交通大学 纤维增强陶瓷基复合材料微结构精确建模及模量计算方法

Non-Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
S SUGIURA等: "Synthesis of polymeric microspheres with narrow size distributions employing microchannel emulsification", WILEY ONLINE LIBRARY, 31 December 2001 (2001-12-31) *
宋迎东等: "2.5维C/SiC复合材料单胞模型及刚度预测", 航空动力学报, 15 November 2011 (2011-11-15) *
程志林;隋微波;宁正福;高彦芳;侯亚南;常春晖;李俊键;: "数字岩芯微观结构特征及其对岩石力学性能的影响研究", 岩石力学与工程学报, no. 02, 15 November 2017 (2017-11-15) *
金浏等: "孔隙率变化规律及其对混凝土变形过程的影响", 工程力学, 30 June 2013 (2013-06-30) *
雷进生;鲁文浩;程爽;李美云;唐亚周;孟强;: "基于非均质地层模型的桩基注浆数值模拟", 长江科学院院报, no. 05, 15 May 2018 (2018-05-15) *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018036138A1 (zh) 一种面向数字摄影获得的薄壁壳实测三维形貌点云数据处理方法
CN103076347B (zh) 基于原位x射线断层照相的脆性材料力学损伤的测量方法
Lux et al. 3D characterization of wood based fibrous materials: an application
WO2020211007A1 (zh) 一种面向航空航天薄壳结构的形位偏差特征库建立方法
CN110702536B (zh) 一种岩体结构面剪切破坏表面形态演化规律研究方法及系统
CN115235977A (zh) 基于分形特征计算页岩多尺度孔径分布的方法及系统
CN103558218B (zh) 测定晶内第二相在基体中分布均匀性的方法
CN102297832A (zh) 一种基于数字图像技术的路面混凝土气孔结构测试方法
Evans et al. A review of image-based simulation applications in high-value manufacturing
CN110543666B (zh) 一种带孔结构元件低周疲劳性能的试验方法
CN111985123A (zh) 孔隙对陶瓷基纤维束复合材料弹性性能影响的分析方法
CN113063810B (zh) 获得砂岩冻融作用下宏细观损伤演化规律的方法
CN113281149B (zh) 一种节理岩体的表征单元体积尺度综合取值方法
Griesbach et al. Microstructural heterogeneity of the buffer layer of TRISO nuclear fuel particles
CN113252447A (zh) 基于2d微观组织的金属材料拉伸性能的预测方法
CN116645006A (zh) 一种基于层次分析法的电力数据评估方法
CN113312812B (zh) 一种冷成型钢构件初始几何缺陷生成方法
Ju et al. Three-dimensional numerical reconstruction method for irregular structures of granular geomaterials
CN110096772A (zh) 一种面向航空航天薄壳结构的形位偏差特征库建立方法
CN114492102A (zh) 编织防热材料考虑物性演变的传热及力学特性确定方法
CN113432978A (zh) 一种高聚物材料力学性能的细观分析方法
Bonacuse et al. Characterization of the as manufactured variability in a CVI SiC/SiC woven composite
CN116864044A (zh) 基于多尺度孔隙图像的水泥基材料氯离子扩散预测方法
CN112613208B (zh) 基于三维随机重构的无机非金属材料性能分析方法
CN103411866A (zh) 一种泡沫混凝土的孔结构分析方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination