CN111682752B - 一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器 - Google Patents

一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器 Download PDF

Info

Publication number
CN111682752B
CN111682752B CN202010437291.6A CN202010437291A CN111682752B CN 111682752 B CN111682752 B CN 111682752B CN 202010437291 A CN202010437291 A CN 202010437291A CN 111682752 B CN111682752 B CN 111682752B
Authority
CN
China
Prior art keywords
switch tube
capacitor
tube
inductor
switching tube
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010437291.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111682752A (zh
Inventor
王来利
于龙洋
李超杰
杨成子
伍敏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xian Jiaotong University
Original Assignee
Xian Jiaotong University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xian Jiaotong University filed Critical Xian Jiaotong University
Priority to CN202010437291.6A priority Critical patent/CN111682752B/zh
Publication of CN111682752A publication Critical patent/CN111682752A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111682752B publication Critical patent/CN111682752B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/06—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using resistors or capacitors, e.g. potential divider
    • H02M3/07—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using resistors or capacitors, e.g. potential divider using capacitors charged and discharged alternately by semiconductor devices with control electrode, e.g. charge pumps
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/06—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using resistors or capacitors, e.g. potential divider
    • H02M3/07—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using resistors or capacitors, e.g. potential divider using capacitors charged and discharged alternately by semiconductor devices with control electrode, e.g. charge pumps
    • H02M3/072—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using resistors or capacitors, e.g. potential divider using capacitors charged and discharged alternately by semiconductor devices with control electrode, e.g. charge pumps adapted to generate an output voltage whose value is lower than the input voltage

Abstract

本发明公开了一种非变压器的隔离型大降压比DC‑DC转换器，输入电源的正极与第一电容的正极及第一开关管的一端相连接，第一开关管的另一端与第二开关管的一端及第三电容的正极相连接，第三电容的负极与第一电感的一端及第四开关管的一端相连接，第一电感的另一端与负载电阻的一端及第二电感的一端相连接，第一电容的负极与第二电容的正极、第二开关管的另一端、第二电感的另一端及第五开关管的一端相连接，第二电容的负极、输入电源的负极及第三开关管的一端均接地，第三开关管的另一端与第五开关管的另一端、第四开关管的另一端及负载电阻的另一端相连接，该转换器损耗较低，同时高效率、体积小、重量轻、电压变比较大的特点。

Description

一种非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器
技术领域
本发明涉及一种DC-DC转换器，具体涉及一种非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器。
背景技术
电力电子技术是国民经济和国家安全领域的重要支撑技术，是实现节能环保和提高人们生活质量的重要技术手段。高效率和高质量的电能变换是电力电子技术发展的终极目标。非隔离大变比DC-DC转换器现在广泛应用于直流分布式系统、便携式电子设备、通信系统和电压调节模块等。特别是在数据中心应用广泛，由于数据中心的负载每年都在不断增加，预计到2020年末，将占到总电力能源消耗的10％。数据中心现存的12V直流母线电压有着更高的线路损耗，更高的48V直流母线电压正在发展并已经应用在工业领域中，学术界和工业界表示未来将发展400V母线电压，供电电源将发展新型的大变比拓扑，这类新型拓扑具有高效率，体积小及重量轻等特点。传统的buck电路由于占空比的限制不能实现48V到1.xV的电压转换，这是因为极小的占空比使得开关损耗急剧增大，效率严重降低的缘故。因此研究大降压比的DC/DC变换器是一个必然的趋势。
目前存在的大降压比的DC-DC拓扑主要分为两类：
1)隔离型大降压比DC-DC转换器，这类转换器基于变压器变比实现大变比，这类拓扑有LLC，反激电路等；
2)非隔离大降压比DC-DC转换器，这类转换器基于耦合电感，开关电容及两级拓扑等。
隔离型的拓扑已经普遍应用在目前的工业领域，但由于存在的变压器，功率密度和体积无法做的很小，这也限制了隔离性DC-DC拓扑的发展。非隔离拓扑在未来是一个非常好的候选，已经获得了很大的关注，基于耦合电感原理的非隔离拓扑也是靠匝比降压，其实质跟隔离型变压器一样的；两级拓扑目前已被工业界和学术界普遍认可，但两级拓扑有着大量的有源器件，通常第二级拓扑的损耗非常大；基于开关电容的DC-DC拓扑利用电容作为储能元件来实现变比，由于无磁件，其拓扑体积小，重量轻及高效率等优势。但缺点也很明显，拓扑结构决定了其电压变比，随着电压变比越大，其开关电容数量和有源开关管数量也越多，因此单纯的开关电容拓扑并不适合大变比降压应用领域。
发明内容
本发明的目的在于克服上述现有技术的缺点，提供了一种非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器，该转换器损耗较低，且器件数目较少，同时高效率、体积小、重量轻、电压变比较大的特点。
为达到上述目的，本发明所述的非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器包括输入电源、第一电容、第一开关管、第二开关管、第三电容、第一电感、第四开关管、第二电感、第二电容、第三开关管及第五开关管；
输入电源的正极与第一电容的正极及第一开关管的一端相连接，第一开关管的另一端与第二开关管的一端及第三电容的正极相连接，第三电容的负极与第一电感的一端及第四开关管的一端相连接，第一电感的另一端与负载电阻的一端及第二电感的一端相连接，第一电容的负极与第二电容的正极、第二开关管的另一端、第二电感的另一端及第五开关管的一端相连接，第二电容的负极、输入电源的负极及第三开关管的一端均接地，第三开关管的另一端与第五开关管的另一端、第四开关管的另一端及负载电阻的另一端相连接。
还包括与负载电阻相连接的输出滤波电容。
第一开关管、第二开关管、第三开关管、第四开关管及第五开关管均为有源开关管。
在t0＜t＜t1时刻，导通第一开关管及第五开关管，同时断开第二开关管、第三开关管及第四开关管，流过第二电感的电流iL2流经第五开关管，第二电感将存储的能量供给负载，流过第一电感的电流iL1分为两路，其中一路经第一电容、第一开关管、第三电容、第一电感、输出滤波电容、负载电阻及第五开关管返回至第一电容，第一电容给第三电容和第一电感充电，并向负载供电；另一路流经第一开关管、第三电容、第一电感、输出滤波电容、负载电阻、第五开关管及第二电容最后返回至输入电源，通过输入电源给第二电容及第一电感充电，并向负载供电，此时，流经第二电感的电流iL2降低，流经第一电感的电流iL1增加，根据KVL定理得：
VC1＝VC3+VL1+Vo(1)
VL2＝Vo(2)
Vin＝VC1+VC2(3)
在t1＜t＜t2时刻，断开第一开关管，导通第四开关管，流经第二电感的电流iL2通过第五开关管向负载供电，第一电感通过第四开关管向负载供电，根据KVL定理得：
VL1＝-Vo(4)
VL2＝-Vo(5)
在t2＜t＜t3时刻，导通第二开关管及第三开关管，关断第五开关管，流经第一电感的电流iL1通过第四开关管为负载供电，流经第二电感的电流iL2有三条支路，其中，第一条支路流经第二电容、第二电感、输出滤波电容、负载电阻及第三开关管并回到第二电容，第二电容放电为负载提供能量；第二条支路流经第三电容、第二开关管、第二电感、输出滤波电容、负载电阻及第四开关管返回至第三电容，第三电容放电为负载提供能量；第三条支路流经输入电源、第一电容、第二电感、输出滤波电容、负载电阻、第三开关管后返回至输入电源，输入电源为第二电感充电，并向负载供电，根据KVL定理得：
Vin＝VC1+VC2(6)
VL1＝-Vo(7)
VC3＝VL2+Vo(8)
VC2＝VL2+Vo(9)
在t3＜t＜t4时刻，第一开关管、第二开关管、第三开关管、第四开关管及第五开关管的开关状态与t1＜t＜t2时刻相同，根据电感元件的伏秒平衡特性，得：
D(VC1-VC3-Vo)＝(1-D)Vo(10)
D(VC3-Vo)＝(1-D)Vo(11)
结合式(6)、式(8)、式(9)、式(10)及式(11)，得DC-DC转换器的电压增益M为：
Figure BDA0002502765490000051
根据KVL定理得第一开关管、第二开关管、第三开关管、第四开关管及第五开关管所承受的电压应力分为：
VS1＝VC1(13)
VS2＝VC1(14)
VS3＝VS5＝VC2(15)
VS4＝VC1-VC3(16)
基于式(6)、式(10)、式(11)和式(12)，得第一电容、第二电容及第三电容的电压应力表达式为：
Figure BDA0002502765490000052
Figure BDA0002502765490000053
将式(17)及式(18)代入式(6)、式(7)、式(8)及式(9)，得：
Figure BDA0002502765490000054
Figure BDA0002502765490000055
本发明具有以下有益效果：
本发明所述的非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器在具体操作时，第一电容、第二电容及第三电容作为钳位电容，起分压作用，同时用于存储能量，减少各开关管承受的电压应力，提高降压比，使其具有较大的变压变比，同时本发明的结构类似于串联电容buck转换器和两相交错并联buck转换器的结构,可实现三倍的占空比,使开关管承受的开关应力更低,并保持电流平衡。同时本发明采用五个有源的开关管、三个电容及两个电感构成，器件数量相对较少，且各开关管均为有源开关管，有利于降低损耗，提高效率，体积小，重量轻，适用于大电流负载，对于负载扰动有较好的动态响应。
附图说明
图1为本发明的结构图；
图2为状态1时本发明的电流流向图；
图3为状态2时本发明的电流流向图；
图4为状态3时本发明的电流流向图；
图5为本发明典型工作波形图；
图6为本发明的闭环控制框图；
图7为本发明的输入电压与输出电压的波形图；
图8为第一开关管S1、第二开关管S2、第三开关管S3的漏源电压波形图；
图9为第四开关管S4及第五开关管S5的漏源电压波形图；
图10为第一电感L1及第二电感L2的电流波形图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明做进一步详细描述：
参考图1，本发明所述的非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器包括输入电源Vin、第一电容C1、第一开关管S1、第二开关管S2、第三电容C3、第一电感L1、第四开关管S4、第二电感L2、第二电容C2、第三开关管S3及第五开关管S5；输入电源Vin的正极与第一电容C1的正极及第一开关管S1的一端相连接，第一开关管S1的另一端与第二开关管S2的一端及第三电容C3的正极相连接，第三电容C3的负极与第一电感L1的一端及第四开关管S4的一端相连接，第一电感L1的另一端与负载电阻RL的一端及第二电感L2的一端相连接，第一电容C1的负极与第二电容C2的正极、第二开关管S2的另一端、第二电感L2的另一端及第五开关管S5的一端相连接，第二电容C2的负极、输入电源Vin的负极及第三开关管S3的一端均接地，第三开关管S3的另一端与第五开关管S5的另一端、第四开关管S4的另一端及负载电阻RL的另一端相连接。
本发明还包括与负载电阻RL相连接的输出滤波电容Co；第一开关管S1、第二开关管S2、第三开关管S3、第四开关管S4及第五开关管S5均为有源开关管。
本发明的工作过程为：
参考图2，状态1，在t0＜t＜t1时刻，导通第一开关管S1及第五开关管S5，同时断开第二开关管S2、第三开关管S3及第四开关管S4，流过第二电感L2的电流iL2流经第五开关管S5，第二电感L2将存储的能量供给负载，流过第一电感L1的电流iL1分为两路，其中一路经第一电容C1、第一开关管S1、第三电容C3、第一电感L1、输出滤波电容Co、负载电阻RL及第五开关管S5返回至第一电容C1，第一电容C1给第三电容C3和第一电感L1充电，并向负载供电；另一路流经第一开关管S1、第三电容C3、第一电感L1、输出滤波电容Co、负载电阻RL、第五开关管S5及第二电容C2最后返回至输入电源Vin，通过输入电源Vin给第二电容C2及第一电感L1充电，并向负载供电，此时，流经第二电感L2的电流iL2降低，流经第一电感L1的电流iL1增加，根据KVL定理得：
VC1＝VC3+VL1+Vo(1)
VL2＝Vo(2)
Vin＝VC1+VC2(3)
参考图3，状态2，在t1＜t＜t2时刻，断开第一开关管S1，导通第四开关管S4，流经第二电感L2的电流iL2通过第五开关管S5向负载供电，第一电感L1通过第四开关管S4向负载供电，根据KVL定理得：
VL1＝-Vo(4)
VL2＝-Vo(5)
参考图4，状态3，在t2＜t＜t3时刻，导通第二开关管S2及第三开关管S3，关断第五开关管S5，流经第一电感L1的电流iL1通过第四开关管S4为负载供电，流经第二电感L2的电流iL2有三条支路，其中，第一条支路流经第二电容C2、第二电感L2、输出滤波电容Co、负载电阻RL及第三开关管S3并回到第二电容C2，第二电容C2放电为负载提供能量；第二条支路流经第三电容C3、第二开关管S2、第二电感L2、输出滤波电容Co、负载电阻RL及第四开关管S4返回至第三电容C3，第三电容C3放电为负载提供能量；第三条支路流经输入电源Vin、第一电容C1、第二电感L2、输出滤波电容Co、负载电阻RL、第三开关管S3后返回至输入电源Vin，输入电源Vin为第二电感L2充电，并向负载供电，根据KVL定理得：
Vin＝VC1+VC2(6)
VL1＝-Vo(7)
VC3＝VL2+Vo(8)
VC2＝VL2+Vo(9)
状态4，在t3＜t＜t4时刻，第一开关管S1、第二开关管S2、第三开关管S3、第四开关管S4及第五开关管S5的开关状态与t1＜t＜t2时刻相同，根据电感元件的伏秒平衡特性，得：
D(VC1-VC3-Vo)＝(1-D)Vo(10)
D(VC3-Vo)＝(1-D)Vo(11)
结合式(6)、式(8)、式(9)、式(10)及式(11)，得DC-DC转换器的电压增益M为：
Figure BDA0002502765490000091
根据KVL定理得第一开关管S1、第二开关管S2、第三开关管S3、第四开关管S4及第五开关管S5所承受的电压应力分为：
VS1＝VC1(13)
VS2＝VC1(14)
VS3＝VS5＝VC2(15)
VS4＝VC1-VC3(16)
基于式(6)、式(10)、式(11)和式(12)，得第一电容C1、第二电容C2及第三电容C3的电压应力表达式为：
Figure BDA0002502765490000092
Figure BDA0002502765490000093
将式(17)及式(18)代入式(6)、式(7)、式(8)及式(9)，得：
Figure BDA0002502765490000101
Figure BDA0002502765490000102
基于上述的运行原理及理论分析，实验建立了一个60W 48V一1.8V的样机以验证提出的拓扑电路，控制框图如图6，输出电压经采样电阻采样输出采样电压，然后与参考值相减，经过PI算法调节后，生成PWM信号送入驱动电路，驱动电路驱动第一开关管S1、第二开关管S2、第三开关管S3、第四开关管S4及第五开关管S5的开通与关断，实验波形如图7、图8、图9及图10，由实验波形可知，实验与理论分析达成一致，本发明能够实现较大的变压比。
应当指出的是，本发明是基于低压高输出电流高转换比的应用，当占空比小于0.5，本发明处于连续导通模式(CCM)时，只能实现高转换比例。

Claims (3)

1.一种非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器，其特征在于，包括输入电源(Vin)、第一电容(C1)、第一开关管(S1)、第二开关管(S2)、第三电容(C3)、第一电感(L1)、第四开关管(S4)、第二电感(L2)、第二电容(C2)、第三开关管(S3)及第五开关管(S5)；
输入电源(Vin)的正极与第一电容(C1)的正极及第一开关管(S1)的一端相连接，第一开关管(S1)的另一端与第二开关管(S2)的一端及第三电容(C3)的正极相连接，第三电容(C3)的负极与第一电感(L1)的一端及第四开关管(S4)的一端相连接，第一电感(L1)的另一端与负载电阻(RL)的一端及第二电感(L2)的一端相连接，第一电容(C1)的负极与第二电容(C2)的正极、第二开关管(S2)的另一端、第二电感(L2)的另一端及第五开关管(S5)的一端相连接，第二电容(C2)的负极、输入电源(Vin)的负极及第三开关管(S3)的一端均接地，第三开关管(S3)的另一端与第五开关管(S5)的另一端、第四开关管(S4)的另一端及负载电阻(RL)的另一端相连接；
第一开关管(S1)、第二开关管(S2)、第三开关管(S3)、第四开关管(S4)及第五开关管(S5)均为有源开关管；
在t0＜t＜t1时刻，导通第一开关管(S1)及第五开关管(S5)，同时断开第二开关管(S2)、第三开关管(S3)及第四开关管(S4)，流过第二电感(L2)的电流iL2流经第五开关管(S5)，第二电感(L2)将存储的能量供给负载，流过第一电感(L1)的电流iL1分为两路，其中一路经第一电容(C1)、第一开关管(S1)、第三电容(C3)、第一电感(L1)、输出滤波电容(Co)、负载电阻(RL)及第五开关管(S5)返回至第一电容(C1)，第一电容(C1)给第三电容(C3)和第一电感(L1)充电，并向负载供电；另一路流经第一开关管(S1)、第三电容(C3)、第一电感(L1)、输出滤波电容(Co)、负载电阻(RL)、第五开关管(S5)及第二电容(C2)最后返回至输入电源(Vin)，通过输入电源(Vin)给第二电容(C2)及第一电感(L1)充电，并向负载供电，此时，流经第二电感(L2)的电流iL2降低，流经第一电感(L1)的电流iL1增加，根据KVL定理得：
VC1＝VC3+VL1+Vo (1)
VL2＝Vo (2)
Vin＝VC1+VC2 (3)
其中，VC1为第一电容(C1)两端的电压，VC2为第二电容(C2)两端的电压，VC3为第三电容(C3)两端的电压，Vo为输出电压，Vin为输入电压；
在t1＜t＜t2时刻，断开第一开关管(S1)，导通第四开关管(S4)，流经第二电感(L2)的电流iL2通过第五开关管(S5)向负载供电，第一电感(L1)通过第四开关管(S4)向负载供电，根据KVL定理得：
VL1＝-Vo (4)
VL2＝-Vo(5)
在t2＜t＜t3时刻，导通第二开关管(S2)及第三开关管(S3)，关断第五开关管(S5)，流经第一电感(L1)的电流iLl通过第四开关管(S4)为负载供电，流经第二电感(L2)的电流iL2有三条支路，其中，第一条支路流经第二电容(C2)、第二电感(L2)、输出滤波电容(Co)、负载电阻(RL)及第三开关管(S3)并回到第二电容(C2)，第二电容(C2)放电为负载提供能量；第二条支路流经第三电容(C3)、第二开关管(S2)、第二电感(L2)、输出滤波电容(Co)、负载电阻(RL)及第四开关管(S4)返回至第三电容(C3)，第三电容(C3)放电为负载提供能量；第三条支路流经输入电源(Vin)、第一电容(C1)、第二电感(L2)、输出滤波电容(Co)、负载电阻(RL)、第三开关管(S3)后返回至输入电源(Vin)，输入电源(Vin)为第二电感(L2)充电，并向负载供电，根据KVL定理得：
Vin＝VC1+VC2 (6)
VL1＝-Vo (7)
VC3＝VL2+Vo (8)
VC2＝VL2+Vo (9)
在t3＜t＜t4时刻，第一开关管(S1)、第二开关管(S2)、第三开关管(S3)、第四开关管(S4)及第五开关管(S5)的开关状态与t1＜t＜t2时刻相同，根据电感元件的伏秒平衡特性，得：
D(VC1-VC3-Vo)＝(1-D)Vo (10)
D(VC3-Vo)＝(1-D)Vo (11)
结合式(6)、式(8)、式(9)、式(10)及式(11)，得DC-DC转换器的电压增益M为：
Figure FDA0003173930160000031
2.根据权利要求1所述的非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器，其特征在于，还包括与负载电阻(RL)相连接的输出滤波电容(Co)。
3.根据权利要求1所述的非变压器的隔离型大降压比DC-DC转换器，其特征在于，根据KVL定理得第一开关管(S1)、第二开关管(S2)、第三开关管(S3)、第四开关管(S4)及第五开关管(S5)所承受的电压应力分为：
VS1＝VC1 (13)
VS2＝VC1 (14)
VS3＝VS5＝VC2 (15)
VS4＝VC1-VC3 (16)
基于式(6)、式(10)、式(11)和式(12)，得第一电容(C1)、第二电容(C2)及第三电容(C3)的电压应力表达式为：
Figure FDA0003173930160000041
Figure FDA0003173930160000042
将式(17)及式(18)代入式(6)、式(7)、式(8)及式(9)，得：
Figure FDA0003173930160000043
Figure FDA0003173930160000044
CN202010437291.6A 2020-05-21 2020-05-21 一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器 Active CN111682752B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010437291.6A CN111682752B (zh) 2020-05-21 2020-05-21 一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010437291.6A CN111682752B (zh) 2020-05-21 2020-05-21 一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111682752A CN111682752A (zh) 2020-09-18
CN111682752B true CN111682752B (zh) 2021-09-03

Family

ID=72452698

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010437291.6A Active CN111682752B (zh) 2020-05-21 2020-05-21 一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111682752B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113765374B (zh) * 2021-08-30 2023-08-22 西安交通大学 基于开关电容和耦合电感技术的超高压降压型dc-dc变换器
CN115800733B (zh) * 2023-01-09 2023-05-05 苏州浪潮智能科技有限公司 电源变换电路和电源变换装置

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009273236A (ja) * 2008-05-07 2009-11-19 Origin Electric Co Ltd 降圧形コンバータ
CN104218800A (zh) * 2014-09-26 2014-12-17 三峡大学 一种高降压非隔离型dc/dc变换器
TW201601426A (zh) * 2014-06-16 2016-01-01 國立臺北科技大學 低降壓轉換器
CN107222110A (zh) * 2017-08-01 2017-09-29 江苏兆能电子有限公司 一种非隔离大变比直流‑直流变换器
CN107689729A (zh) * 2016-08-03 2018-02-13 施耐德电气It公司 高降压型dc/dc转换器
CN110212764A (zh) * 2019-06-04 2019-09-06 西安交通大学 一种适用于数据中心电压调节模块的非隔离直流斩波电路

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI495242B (zh) * 2013-10-09 2015-08-01 Nat Univ Tsing Hua 雙向直流轉換器

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009273236A (ja) * 2008-05-07 2009-11-19 Origin Electric Co Ltd 降圧形コンバータ
TW201601426A (zh) * 2014-06-16 2016-01-01 國立臺北科技大學 低降壓轉換器
CN104218800A (zh) * 2014-09-26 2014-12-17 三峡大学 一种高降压非隔离型dc/dc变换器
CN107689729A (zh) * 2016-08-03 2018-02-13 施耐德电气It公司 高降压型dc/dc转换器
CN107222110A (zh) * 2017-08-01 2017-09-29 江苏兆能电子有限公司 一种非隔离大变比直流‑直流变换器
CN110212764A (zh) * 2019-06-04 2019-09-06 西安交通大学 一种适用于数据中心电压调节模块的非隔离直流斩波电路

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
An Interleaved Series-Capacitor Tapped Buck;Lanhua Zhang，et al;《IEEE TRANSACTIONS ON POWER ELECTRONICS》;20190731;第34卷(第7期);第6565-6574页 *
High-Efficiency Nonisolated Converter With Very;Or Kirshenboim，et al;《IEEE TRANSACTIONS ON POWER ELECTRONICS》;20170531;第32卷(第5期);第3683-3690页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN111682752A (zh) 2020-09-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Khan et al. A new transformerless ultra high gain DC–DC converter for DC microgrid application
CN110212764B (zh) 一种适用于数据中心电压调节模块的非隔离直流斩波电路
CN109245539B (zh) 一种电压叠加式升压电路
CN111682752B (zh) 一种非变压器的隔离型大降压比dc-dc转换器
Zhu et al. An interleaved zero-voltage zero-current switching high step-up DC-DC converter
CN111446854A (zh) 一种新型可扩展Zeta DC-DC变换器
CN111464024A (zh) 一种具备高增益升压能力的Buck-Boost DC-DC变换器
WO2022142898A1 (zh) 一种直流转换器、电子设备及该直流转换器的控制方法
CN109450260A (zh) 一种电容串接式交错并联反激电路
CN113541486B (zh) 交错二极管电容网络高增益zvt直流变换器及辅助电路
CN110224591B (zh) 一种非隔离型大降压比的dc-dc转换器
CN112968603B (zh) 一种宽变比无变压器buck-boost变换器
CN209767386U (zh) 具有双极性输出的四端口变换器
Lin et al. Interleaved boost-flyback converter with boundary conduction mode for power factor correction
CN111293884A (zh) 一种面向能源应用的非隔离双向直流变换器
CN111682757B (zh) 一种非隔离高降压增益的dc-dc变换器
Mallik et al. A high step-down dual output non-isolated dc/dc converter
CN107425714A (zh) 一种多级开关电感的前向电路拓扑及其控制方法
CN210007624U (zh) 一种高变比双向半桥倍流变换器
Luewisuthichat et al. Analysis and implement DC-DC integrated boost-flyback converter with LED street light stand-by application
CN113824310A (zh) 用于机械能量的采集-管理单级融合电路及其控制方法
Wang et al. Analysis and Implementation of a Transformerless Interleaved ZVS High-Step-Down DC-DC Converter
Biswas et al. A larger step-down ratio buck converter with reduced ripple in input current and output voltage
CN216774617U (zh) 一种高增益Buck-Boost直流变换器
Venugopalan et al. Integrated dual output buck boost converter for industrial application

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant