CN111512048B - 压缩机以及制冷循环装置 - Google Patents

Abstract

压缩机具备密闭容器、压缩机构部、电动机以及喷射管，电动机具有定子和转子，定子或者转子的至少一方包括电磁钢板和铝线，上述压缩机具备运算装置，该运算装置具有：电阻测定部，在压缩机停止时测定铝线的电阻；温度转换部，将电阻测定部测定出的电阻值转换为铝线的温度；以及约束通电部，在温度转换部转换出的铝线的温度下降至第一阈值时，对铝线进行约束通电来进行加热。

Description

压缩机以及制冷循环装置

技术领域

本发明涉及具备包括被缠绕于电磁钢板的铝线的电动机的压缩机以及制冷循环装置。

背景技术

近年来，以节能以及环保为目的，存在各种电动机或搭载了这样的电动机的例如被搭载于空调或冰箱的涡旋压缩机等应用产品。应用产品被要求高效率化或小型以及轻型化之类的节约资源化以及高功能化。作为其实现方法，以高效率为目的而对搭载于空气调节装置的压缩机搭载集中卷绕方式的电动机。另外，作为其他实现方法，搭载为了使表现为制热时的制冷能力等的输出增大而向压缩机内部导入液态制冷剂的液体喷射功能。

另外，存在以低成本化之类的节约资源化为目的而对电动机采用铝线作为绕线的情况。电动机需要高密度排列绕线化，以小型电动机为中心正在发展将绕线直接卷绕于铁芯的直接卷绕的集中卷绕化(例如参照专利文献1)。

在涡旋压缩机中若设置液体喷射功能，则能够降低涡旋压缩机的排出气体制冷剂温度。由此，能够降低在要进行压缩的气体制冷剂的吸入气体制冷剂压力与压缩后的进行排出的气体制冷剂的排出气体制冷剂压力之差或者比很大的情况下增大的排出气体制冷剂温度。因此，能够实现高压缩比运转，所搭载的空气调节装置或制冷机的运转范围增大，例如能够使制热运转能力增大。

被液体喷射的液态制冷剂存在与压缩中途的气体制冷剂混合的情况和与即将压缩之前的气体制冷剂混合的情况。这里，在涡旋压缩机中，当液态制冷剂与压缩中途的气体制冷剂混合的情况下，担忧产生构造上的损伤。因此，在涡旋压缩机中，存在若向压缩之前的气体制冷剂液体喷射液态制冷剂则效率良好的情况。

专利文献1：日本专利第5917109号公报

在专利文献1所记载的技术中，电动机采用了集中卷绕方式的定子芯体。而且，经由绝缘部件直接卷绕于定子芯体的绕线采用了铝线。

在将这样的电动机搭载于具有上述的液体喷射功能的涡旋压缩机的情况下，若在切断对电动机的通电而电动机停止时被液体喷射，则向密闭容器内的电动机所存在的空间液体喷射液态制冷剂，电动机及其周围的温度因液态制冷剂的气化而变低。

电动机若在保持制造时的结构的状态下温度变低则会热收缩。这里，定子芯体一般采用以铁为主成分的电磁钢板。因此，低温下的电磁钢板的收缩量小于铝线的收缩量。

因此，在低温时，铝线要比定子芯体更加收缩。在构成电动机时，绕线相对于定子芯体被配置于定子的表面。因此，绕线成为比定子芯体更低温状态。这样的定子芯体的表面的低温状态的绕线相对于定子芯体会进一步收缩，在绕线产生应力。该应力被表现为形变。在铝线成为－50℃左右的情况下，产生0.2％左右的形变，该形变超过成为非铁金属的屈服点的标准的0.2％耐力而产生永久形变。

当铝线的绕线在绕线的长度方向产生永久形变的情况下，意味着产生绕线的伸长。该情况下，绕线的电阻值增大，电动机的效率降低。另外，不仅如此，在涡旋压缩机返回到通常运转时的情况下，产生因绕线的弛缓引起的绕线松弛或者绕线皮膜的破裂等，导致绕线的可靠性下降。这样，招致电动机的损伤，还产生涡旋压缩机的可靠性下降的课题。

发明内容

本发明用于解决上述课题，其目的在于，提供向密闭容器内的吸入空间液体喷射液态制冷剂的结构以及电动机的绕线采用铝线并且保证高性能以及高可靠性的压缩机以及制冷循环装置。

本发明所涉及的压缩机具备：密闭容器；压缩机构部，配置于上述密闭容器内，并对制冷剂进行压缩；电动机，驱动上述压缩机构部；以及喷射管，向上述密闭容器内供给液态制冷剂，上述电动机具有定子和转子，上述定子或者上述转子的至少一方包括电磁钢板和缠绕于上述电磁钢板的铝线，上述压缩机具备运算装置，该运算装置具有：电阻测定部，在压缩机停止且液态制冷剂从上述喷射管流入至上述密闭容器内时，测定上述铝线的电阻值；温度转换部，将上述电阻测定部测定出的电阻值转换为上述铝线的温度；以及约束通电部，在上述温度转换部转换出的上述铝线的温度下降至第一阈值时，对上述铝线进行约束通电来进行加热。

本发明所涉及的制冷循环装置具备上述的压缩机。

根据本发明所涉及的压缩机以及制冷循环装置，在铝线的温度下降至第一阈值时，对铝线进行约束通电来进行加热。因此，涡旋压缩机向密闭容器内的吸入空间液体喷射液态制冷剂的结构以及电动机的绕线可采用铝线并能保证涡旋压缩机的高性能以及高可靠性。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式1所涉及的制冷循环装置的制冷剂回路图。

图2是表示本发明的实施方式1所涉及的制冷循环装置的变形例的制冷剂回路图。

图3是表示本发明的实施方式1所涉及的涡旋压缩机的纵剖视图。

图4是表示本发明的实施方式1所涉及的电动机的定子的俯视图。

图5是表示本发明的实施方式1所涉及的电动机的定子的变形例2的横剖视图。

图6是表示本发明的实施方式1所涉及的电源输入部的功能框图。

图7是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的流程图。

图8是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的时间图。

图9是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的变形例的流程图。

图10是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的变形例的时间图。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的实施方式进行说明。其中，在各图中，标注相同附图标记的结构是相同或者与之相当的结构，这在说明书的全文中是共通的。另外，在剖视图的附图中，鉴于可视性而适当省略了阴影线。并且，说明书全文所示的构成要素的方式只不过是例示，并不限定于这些记载。

实施方式1.

＜制冷循环装置200＞

图1是表示应用了本发明的实施方式1所涉及的涡旋压缩机100的制冷循环装置200的制冷剂回路图。

如图1所示，制冷循环装置200具备涡旋压缩机100、冷凝器201、膨胀阀202以及蒸发器203。这些涡旋压缩机100、冷凝器201、膨胀阀202以及蒸发器203通过制冷剂配管连接而形成制冷循环回路。

在制冷循环装置200中，从蒸发器203流出的制冷剂被吸入至涡旋压缩机100而成为高温高压。成为高温高压的制冷剂在冷凝器201中被冷凝而成为液体。成为液体的制冷剂被膨胀阀202减压膨胀而成为低温低压的气液二相，气液二相的制冷剂在蒸发器203被热交换。

此外，虽不特别限定，但使制冷循环装置200所使用的制冷剂、特别是作为气体的气体制冷剂被涡旋压缩机100压缩。作为制冷剂，例如可利用作为HFC系制冷剂的R410A、R404A或R32、或者CO₂或氨气等。

在制冷循环装置200设置有向密闭容器内供给液态制冷剂的喷射管204。喷射管204与比冷凝器201更靠制冷剂流通方向下游侧的使液态制冷剂流入的制冷剂配管连接。喷射管204与涡旋压缩机100的密闭容器1连接。由此，喷射管204构成向密闭容器1内的压缩前的气体制冷剂液体喷射液态制冷剂的机构。

在喷射管204的中途配置有对是否使液态制冷剂流通进行控制的开闭阀205。喷射管204从开闭阀205的设置位置起向制冷剂流通方向下游侧具有保持液态制冷剂的长度204a。

制冷循环装置200具备对开闭阀205进行开闭控制的开闭阀控制部206。开闭阀控制部206具有具备CPU、ROM、RAM以及I/O端口等的微型计算机。开闭阀控制部206包含于一般的制冷循环装置200的控制部。包括开闭阀控制部206的控制部还实施涡旋压缩机100的控制以及膨胀阀202的控制。

此外，如后述那样，在压缩机停止时，存在开闭阀控制部206在比涡旋压缩机100的停止时机延迟的时机将开闭阀205闭阀的情况。

后述的涡旋压缩机100能够应用于这样的制冷循环装置200。此外，作为制冷循环装置200，例如能够应用于空气调节装置、制冷机以及热水器等。

＜制冷循环装置200的变形例＞

图2是表示应用了本发明的实施方式1所涉及的涡旋压缩机100的制冷循环装置200的变形例的制冷剂回路图。在该制冷循环装置200的变形例中，省略上述实施方式中说明过的相同事项，仅对其特征部分进行说明。

如图2所示，喷射管204与吸入管11连接，该吸入管11是向涡旋压缩机100的密闭容器1内供给被压缩机构部5压缩的制冷剂的制冷循环装置200的制冷剂配管。由此，喷射管204也构成将液态制冷剂液体喷射至密闭容器1内的压缩前的气体制冷剂的机构。

＜涡旋压缩机100的结构＞

图3是表示本发明的实施方式1所涉及的涡旋压缩机100的纵剖视图。

如图3所示，涡旋压缩机100具备密闭容器1、油泵3、电动机4、压缩机构部5、框架6以及轴部7。并且，涡旋压缩机100具备作为制冷循环装置200的制冷剂配管的吸入管11、排出管12、排出腔室13、十字头联轴器15、滑动件16、第一平衡件18、第二平衡件19以及副框架20。除此之外，涡旋压缩机100具备喷射管204和电源输入部21。

密闭容器1构成涡旋压缩机100的外壳，在下部具有储油部3a。密闭容器1具有圆筒状的主壳2a。主壳2a被穹顶状的上壳2b封堵上部。主壳2a被下壳2c封堵下部。下壳2c被载置于基座2d。喷射管204与密闭容器1连接、具体与主壳2a的上部连接。

油泵3被收纳于密闭容器1，从储油部3a汲取油。油泵3设置于密闭容器1内的下部。而且，油泵3为了润滑涡旋压缩机100的内部的轴承部等被润滑部而供给从储油部3a汲取到的油。由油泵3汲取并润滑了摆动轴承之后的油在被储存于框架6的内部空间之后，通过设置于推力轴承的辐射状的供油槽流动至十字头联轴器空间来润滑十字头联轴器15。在十字头联轴器空间设置有排油管，油通过排油管返回至储油部3a。

电动机4在密闭容器1的内部被设置于框架6与副框架20之间，使轴部7旋转。电动机4经由轴部7来驱动压缩机构部5。电动机4被配置于密闭容器1内的比压缩机构部5靠下部的位置。

电动机4具有定子41和转子42。转子42设置于定子41的内周侧，被安装于轴部7。转子42通过自转来使轴部7旋转。定子41通过从电源输入部21的逆变器供给的电力来使转子42旋转。

电源输入部21经由连接线缆从外部向涡旋压缩机100供给电力。电源输入部21被配置于密闭容器1的外部。电源输入部21包括运算装置22。运算装置22是具有具备CPU、ROM、RAM、I/O端口等的微型计算机的处理电路。此外，运算装置22也可以与制冷循环装置200的开闭阀控制部206一体化而配置于制冷循环装置200。

转子42收到向作为定子41的绕线的铝线43供给来自电源输入部21的电力而在定子41产生的旋转磁场所引起的力而进行旋转。这里，作为电动机4的方式，存在与异步电动机、无刷DC马达等对应的方式。然而，并不特别限定，可以是任何方式。

压缩机构部5被配置于密闭容器1内，压缩制冷剂。压缩机构部5具备固定涡旋件51和摆动涡旋件52。压缩机构部5是涡旋压缩机构部。压缩机构部5被配置于密闭容器1内的上部。压缩机构部5被设置在和喷射管204的与密闭容器1的连接位置相同的高度。

固定涡旋件51通过螺栓等被固定于框架6，该框架6被固定支承在密闭容器1内。固定涡旋件51具有端板和在端板的下表面向下方向延伸的螺旋部。另外，在固定涡旋件51的中央部贯通形成有用于排出被压缩了的流体的排出口53。并且，在固定涡旋件51的排出口53的出口部设置有排出阀机构54。排出阀机构54被设置为覆盖排出口53，防止压缩制冷剂的倒流。

摆动涡旋件52相对于固定涡旋件51进行公转回旋运动、即摆动运动，自转运动被十字头联轴器15限制。摆动涡旋件52具有端板和在端板的上表面向上方向延伸的螺旋部。

固定涡旋件51与摆动涡旋件52在相互相向的面使螺旋部对置，并使相互的螺旋部啮合。在固定涡旋件51的螺旋部与摆动涡旋件52的螺旋部相啮合的空间形成压缩室5a。若摆动涡旋件52通过轴部7而摆动运动，则在压缩室5a中压缩气体状态的制冷剂。

框架6被固定于密闭容器1，并收纳压缩机构部5。框架6经由主轴承将轴部7支承为旋转自如。在框架6形成有吸入端口6a。气体状态的制冷剂通过吸入端口6a流入至压缩机构部5。喷射管204的与密闭容器1的连接位置位于吸入端口6a的上方。

轴部7被支承于框架6。在轴部7，在内部形成有使被油泵3汲取的油向上方流通的油通路7a。轴部7与电动机4和摆动涡旋件52分别连接，将电动机4的旋转力传递至摆动涡旋件52。

吸入管11与密闭容器1的主壳2a的侧壁部连接。吸入管11是从制冷循环装置200的制冷剂配管将气体状态的制冷剂吸入至密闭容器1的内部的管。

排出管12设置于密闭容器1的上部。排出管12是将压缩后的制冷剂排出至密闭容器1的外部的管。

排出腔室13设置于压缩机构部5的上方。排出腔室13收纳被在压缩机构部5压缩并排出的制冷剂。

滑动件16是在轴部7的上部的外周面安装的筒状的部件。滑动件16位于摆动涡旋件52的下部的内侧面。即，滑动件16使摆动涡旋件52经由该滑动件16被安装于轴部7。由此，摆动涡旋件52伴随着轴部7的旋转而旋转。此外，在摆动涡旋件52与滑动件16之间设置有摆动轴承。

第一平衡件18被安装于轴部7。第一平衡件18位于框架6与转子42之间。第一平衡件18抵消由摆动涡旋件52以及滑动件16产生的不平衡。此外，第一平衡件18被收纳于平衡件罩。

第二平衡件19被安装于轴部7。第二平衡件19安装于转子42的下表面。第二平衡件19抵消由摆动涡旋件52以及滑动件16产生的不平衡。

副框架20被设置于密闭容器1的内部中的电动机4的下方，经由副轴承将轴部7支承为旋转自如。

另外，未图示的排油管是将框架6与摆动涡旋件52之间的空间和框架6与副框架20之间的空间连接的管。排油管使流通在框架6与摆动涡旋件52之间的空间的油中的过剩的油流出至框架6与副框架20之间的空间。流出至框架6与副框架20之间的空间的油通过副框架20而返回至储油部3a。

十字头联轴器15被配设于摆动涡旋件52的与形成螺旋部的上表面相反侧的面亦即推力面，阻止摆动涡旋件52的自转运动。即，十字头联轴器15起到阻止摆动涡旋件52的自转运动并且能够实现摆动涡旋件52的摆动运动的功能。在十字头联轴器15的上下表面形成有以相互正交的方式突出设置的未图示的爪。十字头联轴器15的爪分别嵌入至形成于摆动涡旋件52以及框架6的未图示的十字槽。

＜定子41的详细＞

图4是表示本发明的实施方式1所涉及的电动机4的定子41的俯视图。定子41包括作为电磁钢板的定子芯体44和缠绕于作为电磁钢板的定子芯体44的铝线43。

如图4所示，铝线43在定子芯体44中经由绝缘部件45作为绕线被卷绕于极齿。铝线43的绕线在各个定子芯体44中被直接卷绕于极齿。该铝线43的缠绕方法被称为所谓的集中卷绕，由于将绕线直接卷绕于极齿，所以会缩短绕线整体的长度而使绕线的使用量减少。另外，该缠绕方法增大绕线的直径而使电阻值减少，能够实现高效率化。并且，该缠绕方法能够实现小型轻型化。因此，即便采用体积电阻率高的铝线43，也能够抑制电动机4的电阻值。

这里，铝线43一般相对于铜线而言廉价且轻型。因此，使用了铝线43的电动机4能够构成为低成本且轻型。

电动机4位于由吸入管11吸入的密闭容器1内的低压空间亦即制冷剂气氛中。电动机4的定子41经由安装于密闭容器1的连接器端子8与电源输入部21连接。

电源输入部21施加对电动机4的定子41进行驱动的电压。另外，电源输入部21安装有用于确认电动机4的运转状态的电流传感器等。因此，电源输入部21能够一边掌握施加于电动机4的定子41的电压、电流、频率以及缠绕于电动机4的定子41的铝线43的电阻值一边驱动电动机4。由此，电动机4能够在高效率的状态下运转。

这里，喷射管204使制冷循环装置200内的高压的液态制冷剂与从吸入管11吸入的制冷剂混合。从喷射管204供给的液态制冷剂在与即将压缩之前的吸入气体混合时，急剧膨胀并蒸发而气化。因此，与吸入气体制冷剂混合后的混合气体制冷剂的温度下降。这样，由于温度低的制冷剂被压缩，所以压缩机构部5的温度下降，并且压缩后的气体制冷剂的温度也下降。由此，涡旋压缩机100的运转范围扩大，能够实现高压缩比运转。因此，能够获得想要以更低温进行冷却的空气调节装置或制冷机等的制冷循环装置200。

此外，在现有的涡旋压缩机中，也有在压缩中途导入喷射管的情况。然而，在不需要液态制冷剂的液体喷射的运转时，喷射管内的制冷剂成为死体积(Dead volume)，该液态制冷剂徒劳地重复压缩或者膨胀，使现有的涡旋压缩机的效率降低。

＜涡旋压缩机100的动作＞

若从电源输入部21向定子41供给电力，则转子42产生转矩，被框架6的主轴承与副轴承支承的轴部7进行旋转。由轴部7的偏芯部驱动凸起(boss)部的摆动涡旋件52被十字头联轴器15限制自转，进行公转运动。即，通过摆动涡旋件52的凸起部在被沿框架6的十字槽方向往复运动的十字头联轴器15限制自转的状态下被轴部7的偏芯部驱动，使得摆动涡旋件52进行摆动运动。由此，使通过固定涡旋件51的螺旋部与摆动涡旋件52的螺旋部的组合而形成的压缩室5a的容积变化。

伴随着摆动涡旋件52的摆动运动而从吸入管11吸入至密闭容器1内的气体状态的制冷剂被取入至在固定涡旋件51与摆动涡旋件52的两个螺旋部间形成的压缩室5a，一边朝向中心一边被逐渐压缩。而且，使排出阀机构54开阀而将压缩后的制冷剂从设置于固定涡旋件51的排出口53排出，从排出管12向涡旋压缩机100的外部、即制冷剂回路排出。

其中，通过安装于轴部7的第一平衡件18和安装于转子42的第二平衡件19使伴随着摆动涡旋件52和十字头联轴器15的运动的不平衡相互平衡。另外，存积于密闭容器1的下部的润滑油从设置于轴部7内的油通路7a向主轴承、副轴承以及推力面等各滑动部供给。

例如在排出气体温度高的情况或压缩比高的情况等成为规定的条件的情况下，涡旋压缩机100的运转能够从喷射管204向涡旋压缩机100的吸入气体制冷剂的附近注入高压的液态制冷剂。通过被注入的液态制冷剂膨胀，由此蒸发而气化来使与吸入气体制冷剂混合后的混合气体制冷剂的温度降低。因此，可使排出气体温度降低，涡旋压缩机100能够使效率良好的运转持续。

＜实施方式1的课题＞

在涡旋压缩机100的运转中，在作为电动机4的绕线的铝线43流动电流，铝线43发热。因此，铝线43成为与定子芯体44等同的温度或者更高的温度。

根据涡旋压缩机100的运转状态来控制从喷射管204供给的液态制冷剂。然而，存在在涡旋压缩机100停止中等不需要的状态下从喷射管204注入液态制冷剂的情况。该情况下，液态制冷剂在密闭容器1内的低压空间蒸发而气化，在气化时夺取周围气氛的热，存在导致各部件的温度降低的情况。此时，设想密闭容器1内成为－40℃左右的温度的情况。在密闭容器1内的温度从20℃等常温降低至－40℃左右的情况下，会产生各部件的热收缩。以设想为基本在常温以上下使用的尺寸关系构成各部件。因此，各部件在热膨胀时不存在问题。相反，各部件在低温时的热收缩时会产生课题。

这里，由于电动机4的定子芯体44由电磁钢板形成，所以电磁钢板的线膨胀系数为12×10E^－6/℃左右。另一方面，由于绕线由铝线43构成，所以铝的线膨胀系数为23×10E^－6/℃。

铝线43经由绝缘部件45直接卷绕于定子芯体44。而且，因定子芯体44与铝线43的线膨胀系数的不同，使得在低温时铝线43的收缩量大于作为电磁钢板的定子芯体44的收缩量。在密闭容器1内的温度为－40℃左右的情况下或铝线43的温度比定子芯体44的温度低的情况下，会在铝线43的长度方向产生0.1～0.2％的形变。在铝那样的非铁金属的情况下，因0.2％左右的形变而产生塑性变形。在铝线43的情况下，塑性变形而产生永久的伸长。由于因该伸长使得铝线43变长且变细，所以作为绕线的电阻值增大。即便成为涡旋压缩机100的通常运转时铝线43的塑性变形也不会恢复，作为电动机4而产生效率变差。

另外，产生了永久的伸长的铝线43在高温状态下进一步膨胀而伸长。因此，对于进一步伸长了的铝线43而言，直接卷绕于定子芯体44时的张力消失，产生铝线43的绕线的弛缓。由于该弛缓，导致绕线能够相对于定子芯体44微动，因驱动时的摩擦等而产生铝线43的被膜的破损，招致电动机4的烧毁。而且，因铝线43进一步伸长也会在铝线43的被膜产生应力，发生铝线43的被膜的破损，由此也招致电动机4的烧毁。

＜实施方式1的课题解决方法＞

在实施方式1的电源输入部21中，除了电压施加或者电流检测以外还能够测量电动机4的电阻值。作为电动机4的绕线的铝线43成为与温度对应的电阻值。因此，在电源输入部21中，能够掌握电动机4的温度。由此，能够掌握为电动机4处于低温，能够应付上述的课题。

作为应对，例如在掌握为电动机4的温度为作为第一阈值的－20℃以下的情况下，施加电动机4不旋转的程度的微小的电压，对作为电动机4的绕线的铝线43实施约束通电。若被进行约束通电，则作为绕线的铝线43因焦耳热而发热，铝线43的温度上升。在该温度成为比第一阈值高的例如20℃等作为第二阈值的规定温度的情况下，停止约束通电，由此电动机4停止时的温度保证在－20℃～20℃的范围内。由此，可抑制铝线43的热收缩，能够获得高效率且可靠性高的电动机4以及涡旋压缩机100。

＜定子41的变形例1＞

在定子41的变形例1中，对与上述实施方式相同的事项省略说明，仅对其特征部分进行说明。

作为定子41的绕线的铝线43采用了纯度为90％以上的铝。铝线43相对于铜线而言为较大的电阻值。然而，采用纯度高的铝的铝线43能够缩小与铜线的电阻值之差。另外，采用纯度高的铝的铝线43柔软、绕线性良好并容易生产。

＜定子41的变形例2＞

图5是表示本发明的实施方式1所涉及的电动机4的定子41的变形例2的横剖视图。在定子41的变形例2中，对与上述实施方式相同的事项省略说明，仅对其特征部分进行说明。

如图5所示，在绕线了铝线43之后，以将与铝线43、绝缘部件45以及作为电磁钢板的定子芯体44的间隙填埋的方式涂覆环氧类粘接剂，在干燥工序等中固化涂覆部46来进行固定。环氧类粘接剂使用清漆、二液性的环氧类树脂或者塑料树脂等变化为固形的粘接剂。

对作为绕线的铝线43、绝缘部件45以及定子芯体44涂覆环氧类粘接剂的涂覆部46来进行固形化。因此，对于这些铝线43、绝缘部件45以及定子芯体44这三个部件而言，借助环氧类粘接剂的涂覆部46可加快通过热传导使温度均匀化的时间。由此，可抑制这些铝线43、绝缘部件45以及定子芯体44这三个部件的热收缩之差，能够获得更高效率且可靠性高的电动机4以及涡旋压缩机100。另外，能够缩短从电源输入部21向电动机4的用于使作为绕线的铝线43发热的约束通电的通电时间。

＜电源输入部21的详细＞

图6是表示本发明的实施方式1所涉及的电源输入部21的功能框图。如上所述，在电源输入部21中，除了电压施加或者电流检测以外还能够测量电动机4的电阻值。而且，约束通电能够由电源输入部21实施。能够实施约束通电的电源输入部21的结构将后述。

如图6所示，电源输入部21具备运算装置22，该运算装置22具有电阻测定部23、温度转换部24、约束通电部25以及通电停止部26。此外，这里省略了电源输入部21所具备的其他电力供给或电流检测等所需的功能。

在涡旋压缩机100停止而液态制冷剂从喷射管204流入至涡旋压缩机100的密闭容器1内时，电阻测定部23测定铝线43的电阻值。电阻测定部23可以时常测定铝线43的电阻值。

温度转换部24将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度。在温度转换部24中，将铝线43的温度定义为t℃。将铝线43为t℃时的电阻值定义为Rt。将铝线43为20℃时的电阻值定义为R20。此时，Rt＝((225+t)/(225+20))×R20···(式1)这一关系式成立。

温度转换部24基于该关系式(式1)，根据电阻值Rt运算铝线43的温度t℃。温度转换部24可以时常将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度。

当温度转换部24转换出的铝线43的温度例如下降至作为－20℃的第一阈值时，约束通电部25对铝线43实施比使转子42旋转的驱动通电时低且约束转子42而使之升温的约束通电。约束通电例如施加比在涡旋压缩机100的通常运转时进行通电的施加电压低的恒定值的电压。通过约束通电，铝线43被加热。

在约束通电部25实施约束通电、温度转换部24转换出的铝线43的温度例如上升至比作为－20℃的第一阈值高的例如作为20℃的第二阈值时，通电停止部26停止约束通电。即，通电停止部26停止电压的施加。

＜约束通电的控制＞

图7是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的流程图。图8是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的时间图。约束通电的控制例程按照规定周期被反复实施。

在步骤S101中，电源输入部21的运算装置22对涡旋压缩机100是否停止了进行判别。当在步骤S101中判断为涡旋压缩机100停止了的情况下，移至步骤S102。当在步骤S101中判断为涡旋压缩机100未停止的情况下，结束本例程。

在步骤S102中，电源输入部21的电阻测定部23测定铝线43的电阻值。在步骤S102的处理之后，移至步骤S103。电源输入部21的电阻测定部23可以持续测定铝线43的电阻值直至本例程结束为止。

在步骤S103中，电源输入部21的温度转换部24将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度。温度转换可使用上述的关系式(式1)。在步骤S103的处理之后，移至步骤S104。电源输入部21的温度转换部24可以持续将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度直至本例程结束为止。

在步骤S104中，电源输入部21的运算装置22对温度转换部24转换出的铝线43的温度例如是否下降至作为－20℃的第一阈值以下进行判别。当在步骤S104中铝线43的温度例如下降至作为－20℃的第一阈值以下的情况下，移至步骤S105。当在步骤S104中铝线43的温度例如未下降至作为－20℃的第一阈值以下的情况下，返回至步骤S101。

在步骤S105中，电源输入部21的约束通电部25对铝线43实施比使转子42旋转的驱动通电时低且约束转子42而使之升温的约束通电。约束通电部25所实施的约束通电的施加电压为恒定值。在图8中，通过步骤S105的处理，使得定子41的温度上升。在步骤S105的处理之后，移至步骤S106。

在步骤S106中，开闭阀控制部206将开闭阀205闭阀。此时，在涡旋压缩机100停止时，开闭阀控制部206在比涡旋压缩机100的停止时机延迟的时机将开闭阀205闭阀。由此，因开闭阀205的闭阀延迟而在涡旋压缩机100的停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内，铝线43的温度例如下降至作为－20℃的第一阈值的条件成立。在图8中，定子41的温度从涡旋压缩机100停止起降低。而且，通过步骤S106的处理将开闭阀205闭阀，且约束通电的实施继续，由此定子41的温度急剧上升。在步骤S106的处理之后，移至步骤S107。

在步骤S107中，电源输入部21的运算装置22对约束通电部25实施约束通电且温度转换部24转换出的铝线43的温度例如是否上升至比作为－20℃的第一阈值高的例如作为20℃的第二阈值以上进行判别。当在步骤S107中铝线43的温度例如上升至作为20℃的第二阈值以上的情况下，移至步骤S108。当在步骤S107中铝线43的温度例如未上升至作为20℃的第二阈值以上的情况下，返回至步骤S105。在步骤S107中，电源输入部21的电阻测定部23重新测定铝线43的电阻值，电源输入部21的温度转换部24可以将电阻测定部23重新测定出的电阻值转换为铝线43的温度。另外，在电源输入部21的电阻测定部23持续测定铝线43的电阻值、电源输入部21的温度转换部24持续将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度的情况下，可以使用当前时刻下的值。

在步骤S108中，电源输入部21的通电停止部26停止约束通电。即，通电停止部26停止电压的施加。在步骤S108的处理之后，结束本例程。

＜约束通电的控制的变形例＞

图9是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的变形例的流程图。图10是表示本发明的实施方式1所涉及的约束通电的控制的变形例的时间图。约束通电的控制例程按照规定周期被反复实施。

在步骤S201中，开闭阀控制部206将开闭阀205闭阀。在步骤S201的处理之后，移至步骤S202。

在步骤S202中，电源输入部21的运算装置22对涡旋压缩机100是否停止了进行判别。当在步骤S202中判断为涡旋压缩机100停止了的情况下，移至步骤S203。当在步骤S202中判断为涡旋压缩机100未停止的情况下，结束本例程。

这里，在本例程中，当涡旋压缩机100停止时，不在比涡旋压缩机100的停止时机延迟的时机将开闭阀205闭阀。然而，喷射管204从开闭阀205的设置位置起向下游侧具有保持液态制冷剂的长度204a。因此，喷射管204中的从开闭阀205的设置位置起在下游侧保持的液态制冷剂流入至涡旋压缩机100，由此液态制冷剂在涡旋压缩机100停止时从喷射管204流入至密闭容器1内，铝线43的温度例如下降至作为－20℃的第一阈值的条件成立。在图8中，在开闭阀205的闭阀后，定子41的温度降低。

在步骤S203中，电源输入部21的电阻测定部23测定铝线43的电阻值。在步骤S203的处理之后，移至步骤S204。电源输入部21的电阻测定部23可以持续测定铝线43的电阻值直至本例程结束为止。

在步骤S204中，电源输入部21的温度转换部24将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度。温度转换可使用上述的关系式(式1)。在步骤S204的处理之后，移至步骤S205。电源输入部21的温度转换部24可以持续将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度直至本例程结束为止。

在步骤S205中，电源输入部21的运算装置22对温度转换部24转换出的铝线43的温度是否下降至例如作为－20℃的第一阈值以下进行判别。当在步骤S205中铝线43的温度例如下降至作为－20℃的第一阈值以下的情况下，移至步骤S206。当在步骤S205中铝线43的温度例如未下降至作为－20℃的第一阈值以下的情况下，返回至步骤S202。

在步骤S206中，电源输入部21的约束通电部25对铝线43实施比使转子42旋转的驱动通电时低且约束转子42而使之升温的约束通电。约束通电部25所实施的约束通电的施加电压为恒定值。在图8中，通过约束通电的实施，使得定子41的温度上升。在步骤S206的处理之后，移至步骤S207。

在步骤S207中，电源输入部21的运算装置22对约束通电部25实施约束通电且温度转换部24转换出的铝线43的温度例如是否上升至比作为－20℃的第一阈值高的例如作为20℃的第二阈值以上进行判别。当在步骤S207中铝线43的温度例如上升至作为20℃的第二阈值以上的情况下，移至步骤S208。当在步骤S207中铝线43的温度例如未上升至作为20℃的第二阈值以上的情况下，返回至步骤S206。在步骤S206中，电源输入部21的电阻测定部23重新测定铝线43的电阻值，电源输入部21的温度转换部24可以将电阻测定部23重新测定出的电阻值转换为铝线43的温度。另外，在电源输入部21的电阻测定部23持续测定铝线43的电阻值、电源输入部21的温度转换部24将电阻测定部23测定出的电阻值持续转换为铝线43的温度的情况下，可以使用当前时刻下的值。

在步骤S208中，电源输入部21的通电停止部26停止约束通电。即，通电停止部26停止电压的施加。在步骤S208的处理之后，结束本例程。

＜实施方式1的效果＞

根据实施方式1，涡旋压缩机100具备密闭容器1。涡旋压缩机100具备压缩机构部5，该压缩机构部5被配置于密闭容器1内并压缩制冷剂。涡旋压缩机100具备驱动压缩机构部5的电动机4。涡旋压缩机100具备喷射管204，该喷射管204向密闭容器1内供给液态制冷剂。电动机4具有定子41和转子42。定子41包括作为电磁钢板的定子芯体44和被缠绕于作为电磁钢板的定子芯体44的铝线43。运算装置22具有在涡旋压缩机100停止而液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内时测定铝线43的电阻值的电阻测定部23。运算装置22具有将电阻测定部23测定出的电阻值转换为铝线43的温度的温度转换部24。运算装置22具有在温度转换部24转换出的铝线43的温度下降至第一阈值时对铝线43进行约束通电来进行加热的约束通电部25。

根据该结构，在铝线43的温度下降至第一阈值时，对铝线43实施比使转子42旋转的驱动通电时低且约束转子42而使之升温的约束通电。即，在涡旋压缩机100停止时液体喷射过剩的液态制冷剂，在电动机4的铝线43的温度下降至第一阈值的低温状态时，实施约束通电，将铝线43升温。由此，能够防止因电动机4的作为电磁钢板的定子芯体44与铝线43的温度差或者线膨胀系数的差异而产生的应力的产生。因此，涡旋压缩机100向密闭容器1内的吸入空间液体喷射液态制冷剂的结构以及电动机4的绕线可采用铝线43，并能保证涡旋压缩机100的高性能以及高可靠性。

根据实施方式1，运算装置22具有在约束通电部25实施约束通电且温度转换部24转换出的铝线43的温度上升至比第一阈值高的第二阈值时停止约束通电的通电停止部26。

根据该结构，在实施了约束通电之后，当铝线43的温度上升至比第一阈值高的第二阈值时，停止约束通电。由此，能够不使铝线43过度升温，不消耗额外的电力。

根据实施方式1，运算装置22设置于电源输入部21，该电源输入部21被配置于密闭容器1的外部并供给电力。

根据该结构，运算装置22被搭载于电源输入部21，涡旋压缩机100具备作为单个单元来实施约束通电的功能。由此，例如能够发挥作为涡旋压缩机100的控制而实施约束通电的功能，涡旋压缩机100向密闭容器1内的吸入空间液体喷射液态制冷剂的结构以及电动机4的绕线可采用铝线43，并能保证涡旋压缩机100的高性能以及高可靠性。

根据实施方式1，铝线43是纯度为90％以上的铝。

根据该结构，作为纯度为90％以上的铝的铝线43可以不尽量增大相对于铜线的电阻值。另外，作为纯度为90％以上的铝的铝线43柔软，作为绕线容易缠绕，定子41的生产率能够提高。

根据实施方式1，作为电磁钢板的定子芯体44以及铝线43具有涂覆环氧类的粘接剂并固化而成的涂覆部46。

根据该结构，定子41能够将因约束通电引起的铝线43的发热通过经由环氧类的粘接剂固化而成的涂覆部46的热传导来传递至作为电磁钢板的定子芯体44或绝缘部件45。由此，可加快定子41整体的温度均匀化的时间。而且，可抑制电磁钢板与铝线43的热收缩之差，能进一步保证电动机4的高效率化以及高可靠性。另外，通过加快定子41整体的温度均匀化的时间，能够缩短约束通电的实施时间。由此，不使铝线43过度升温，不消耗额外的电力。

根据实施方式1，喷射管204与密闭容器1连接。

根据该结构，来自喷射管204的液态制冷剂直接流入至密闭容器1内。因此，在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内的条件成立。

根据实施方式1，喷射管204与作为制冷循环装置200的制冷剂配管的吸入管11连接，该制冷循环装置200向密闭容器1内供给被压缩机构部5压缩的制冷剂。

根据该结构，来自喷射管204的液态制冷剂经由制冷循环装置200的吸入管11间接地流入至密闭容器1内。因此，在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内的条件成立。

根据实施方式1，压缩机构部5是涡旋压缩机构部。

根据该结构，若设置液态制冷剂的液体喷射功能，则涡旋压缩机100的排出气体制冷剂温度能够降低。由此，在要压缩的气体制冷剂的吸入气体制冷剂压力与压缩后的进行排出的气体制冷剂的排出气体制冷剂压力之差或者比大的情况下增大的排出气体制冷剂温度能够降低。因此，能够实现高压缩比运转，所搭载的空气调节装置或制冷机等制冷循环装置200的运转范围增大，例如能够使制热运转能力增大。

根据实施方式1，作为涡旋压缩机构部的压缩机构部5被配置于密闭容器1内的上部。电动机4被配置于密闭容器1内的比作为涡旋压缩机构部的压缩机构部5靠下部的位置。

根据该结构，在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内，气化而对密闭容器1内进行冷却。此时，密闭容器1内的低温化的气体制冷剂的密度升高而温度下降。而且，下降了的低温气体制冷剂使配置于密闭容器1内的下部的电动机4的气氛低温化。因此，在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内，铝线43的温度下降至第一阈值的条件容易成立。

根据实施方式1，约束通电部25所实施的约束通电的施加电压为恒定值。

根据该结构，约束通电的实施控制容易，能够使用简单的运算装置22来实现低成本化。

根据实施方式1，电磁钢板以及铝线43被设置于定子41。

根据该结构，在涡旋压缩机100停止时液体喷射过剩的液态制冷剂，当定子41的铝线43的温度下降至第一阈值的低温状态时，实施约束通电，将铝线43升温。由此，能够防止因定子41的作为电磁钢板的定子芯体44与铝线43的温度差或者线膨胀系数的差异而产生的应力的产生。因此，涡旋压缩机100向密闭容器1内的吸入空间液体喷射液态制冷剂的结构以及定子41的绕线可采用铝线43，并能保证涡旋压缩机100的高性能以及高可靠性。

制冷循环装置200具备上述的实施方式1中记载的涡旋压缩机100。

根据该结构，在具备涡旋压缩机100的制冷循环装置200中，当涡旋压缩机100停止时液体喷射过剩的液态制冷剂，在定子41的铝线43的温度下降至第一阈值的低温状态时，实施约束通电，将铝线43升温。因此，涡旋压缩机100向密闭容器1内的吸入空间液体喷射液态制冷剂的结构以及定子41的绕线可采用铝线43，且能保证涡旋压缩机100的高性能以及高可靠性。

根据实施方式1，喷射管204与比冷凝器201靠制冷剂流通方向下游侧的使液态制冷剂流入的制冷剂配管连接。

根据该结构，能够构成从喷射管204向涡旋压缩机100液体喷射液态制冷剂的液体喷射机构。

根据实施方式1，制冷循环装置200具备开闭阀205，该开闭阀205被配置于喷射管204的中途，对是否使液态制冷剂流通进行控制。制冷循环装置200具备对开闭阀205进行开闭控制的开闭阀控制部206。

根据该结构，在涡旋压缩机100停止时，产生在比涡旋压缩机100的停止时机延迟的时机将开闭阀205闭阀的现象。另外，产生喷射管204从开闭阀205的设置位置起向下游侧具有保持液态制冷剂的长度204a的状态。因这些而在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内，铝线43的温度下降至第一阈值的条件成立。

根据实施方式1，在涡旋压缩机100停止时，开闭阀控制部206在比涡旋压缩机100的停止时机延迟的时机将开闭阀205闭阀。

根据该结构，因开闭阀205的闭阀延迟而在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内，铝线43的温度下降至第一阈值的条件成立。

根据实施方式1，喷射管204从开闭阀205的设置位置起向制冷剂流通方向下游侧具有保持液态制冷剂的长度204a。

根据该结构，因喷射管204中的从开闭阀205的设置位置起至制冷剂流通方向下游侧保持的液态制冷剂流入至涡旋压缩机100，而使得在涡旋压缩机100停止时液态制冷剂从喷射管204流入至密闭容器1内，铝线43的温度下降至第一阈值的条件成立。

＜其他＞

此外，在实施方式1中，以施加电压为恒定值来进行约束通电的实施。然而，并不局限于此。对于约束通电的实施而言，只要是转子42不旋转的范围，则可以一边改变电压一边施加或者使电流流动，也可以通过电流电压转换电路来控制通电。

另外，作为其他压缩机，实施方式1的涡旋压缩机100例如还能够应用螺旋式压缩机或者旋转式压缩机等。

附图标记说明：

1…密闭容器；2a…主壳；2b…上壳；2c…下壳；2d…基座；3…油泵；3a…储油部；4…电动机；5…压缩机构部；5a…压缩室；6…框架；6a…吸入端口；7…轴部；7a…油通路；8…连接器端子；11…吸入管；12…排出管；13…排出腔室；15…十字头联轴器；16…滑动件；18…第一平衡件；19…第二平衡件；20…副框架；21…电源输入部；22…运算装置；23…电阻测定部；24…温度转换部；25…约束通电部；26…通电停止部；41…定子；42…转子；43…铝线；44…定子芯体；45…绝缘部件；46…涂覆部；51…固定涡旋件；52…摆动涡旋件；53…排出口；54…排出阀机构；100…涡旋压缩机；200…制冷循环装置；201…冷凝器；202…膨胀阀；203…蒸发器；204…喷射管；205…开闭阀；206…开闭阀控制部。

Claims (16)

1.一种压缩机，其特征在于，具备：

密闭容器；

压缩机构部，配置于所述密闭容器内，并对制冷剂进行压缩；

电动机，驱动所述压缩机构部；以及

喷射管，将液态制冷剂供给至所述密闭容器内，

所述电动机具有定子和转子，

所述定子或者所述转子的至少一方包括电磁钢板和缠绕于所述电磁钢板的铝线，

所述压缩机具备运算装置，该运算装置具有：

电阻测定部，在压缩机停止且液态制冷剂从所述喷射管流入至所述密闭容器内时，测定所述铝线的电阻值；

温度转换部，将所述电阻测定部测定出的电阻值转换为所述铝线的温度；以及

约束通电部，在所述温度转换部转换出的所述铝线的温度下降至第一阈值时，对所述铝线进行约束通电来进行加热。

2.根据权利要求1所述的压缩机，其特征在于，

所述运算装置具有通电停止部，在所述约束通电部实施约束通电且所述温度转换部转换出的所述铝线的温度上升至比所述第一阈值高的第二阈值时，该通电停止部停止所述约束通电。

3.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述运算装置设置于电源输入部，该电源输入部被配置于所述密闭容器的外部并供给电力。

4.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述铝线的纯度为90％以上。

5.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述电磁钢板以及所述铝线具有涂覆环氧类的粘接剂并固化而成的涂覆部。

6.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述喷射管与所述密闭容器连接。

7.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述喷射管与制冷循环装置的配管连接，该制冷循环装置向所述密闭容器内供给被所述压缩机构部压缩的制冷剂。

8.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述压缩机构部为涡旋压缩机构部。

9.根据权利要求8所述的压缩机，其特征在于，

所述涡旋压缩机构部被配置于所述密闭容器内的上部，

所述电动机被配置于所述密闭容器内的比所述涡旋压缩机构部靠下部的位置。

10.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述约束通电部所实施的约束通电的施加电压为恒定值。

11.根据权利要求1或2所述的压缩机，其特征在于，

所述电磁钢板以及所述铝线被设置于所述定子。

12.一种制冷循环装置，其特征在于，

具备权利要求1～11中任一项所述的压缩机。

13.根据权利要求12所述的制冷循环装置，其特征在于，

所述喷射管与比冷凝器靠制冷剂流通方向下游侧的使液态制冷剂流入的配管连接。

14.根据权利要求12或13所述的制冷循环装置，其特征在于，具备：

开闭阀，配置于所述喷射管的中途，对是否使液态制冷剂流通进行控制；和

开闭阀控制部，对所述开闭阀进行开闭控制。

15.根据权利要求14所述的制冷循环装置，其特征在于，

在所述压缩机停止时，所述开闭阀控制部在比所述压缩机的停止时机延迟的时机将所述开闭阀闭阀。

16.根据权利要求14所述的制冷循环装置，其特征在于，

所述喷射管从所述开闭阀的设置位置起向制冷剂流通方向下游侧具有保持液态制冷剂的长度。

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