CN111474069A - 一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法 - Google Patents
一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111474069A CN111474069A CN202010291170.5A CN202010291170A CN111474069A CN 111474069 A CN111474069 A CN 111474069A CN 202010291170 A CN202010291170 A CN 202010291170A CN 111474069 A CN111474069 A CN 111474069A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- fatigue
- friction plate
- core plate
- crack
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 claims description 15
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 5
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 claims description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 abstract description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/32—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying repeated or pulsating forces
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N23/00—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00
- G01N23/22—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by measuring secondary emission from the material
- G01N23/225—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by measuring secondary emission from the material using electron or ion
- G01N23/2251—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by measuring secondary emission from the material using electron or ion using incident electron beams, e.g. scanning electron microscopy [SEM]
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/02—Details
- G01N3/06—Special adaptations of indicating or recording means
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0001—Type of application of the stress
- G01N2203/0005—Repeated or cyclic
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0014—Type of force applied
- G01N2203/0016—Tensile or compressive
- G01N2203/0017—Tensile
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0058—Kind of property studied
- G01N2203/006—Crack, flaws, fracture or rupture
- G01N2203/0062—Crack or flaws
- G01N2203/0066—Propagation of crack
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0058—Kind of property studied
- G01N2203/0069—Fatigue, creep, strain-stress relations or elastic constants
- G01N2203/0073—Fatigue
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
- G01N2203/06—Indicating or recording means; Sensing means
- G01N2203/0641—Indicating or recording means; Sensing means using optical, X-ray, ultraviolet, infrared or similar detectors
- G01N2203/0647—Image analysis
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明公开了一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，包括以下步骤：第一步：拟合Paris模型中的材料参数C和m；第二步：对摩擦片芯板的疲劳断口进行清洗；第三步：利用扫描电镜对摩擦片芯板断口进行测量，获得实际工程中断口的疲劳条带宽度及其对应的裂纹长度的数据；第四步：分段拟合摩擦片芯板断口疲劳条带宽度与裂纹长度之间的关系；第五步：反推摩擦片芯板疲劳扩展寿命；第六步：反推摩擦片芯板疲劳扩展载荷；该分段反推方法采用断口定量分析技术，通过对断口上断裂特征的测量和计算，一方面有助于深入了解摩擦片芯板疲劳断裂的原因与机理，判定导致疲劳断裂的具体影响参量，另一方面能够得到摩擦片芯板在实际工作中的疲劳裂纹扩展速率。
Description
技术领域
本发明涉及断口分析技术领域，具体涉及一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法。
背景技术
摩擦片是传动系统中的关键部件，其工作过程中因侧面摩擦作用会产生摩滑扭矩，在这种条件下，芯板齿部受到由于内毂旋转和振动导致的反复冲击作用，极易发生疲劳断裂故障。交替作用的循环载荷是引发疲劳的根本因素，但由于摩擦片高速旋转，其所受载荷难以通过受力分析或相关载荷测试手段直接确定，进而难以给出准确的疲劳寿命。而疲劳断口区域存在典型的疲劳条带形貌，条带之间相互平行，每一条疲劳条带代表一个循环应力，其在数量上与循环数相等，两相邻疲劳条带之间的距离则代表了裂纹在该循环应力下的扩展长度。目前，尚没有一种有效的摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分析方法。
发明内容
有鉴于此，本发明提供了一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，采用断口定量分析技术，通过对断口上断裂特征的测量和计算，能够反推得出疲劳扩展寿命和所受载荷，为摩擦片优化设计与可靠性提升提供支持。
本发明的技术方案为：一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，包括以下步骤：
第一步：拟合Paris模型中的材料参数C和m；
第二步：对摩擦片芯板的疲劳断口进行清洗；
第三步：利用扫描电镜对摩擦片芯板断口进行测量，获得实际工程中断口的疲劳条带宽度及其对应的裂纹长度的数据；
第四步：分段拟合摩擦片芯板断口疲劳条带宽度与裂纹长度之间的关系；
第五步：反推摩擦片芯板疲劳扩展寿命；
第六步：反推摩擦片芯板疲劳扩展载荷。
优选地，在第一步中，加工标准紧凑拉伸试样，开展恒幅载荷下的疲劳裂纹扩展试验，得到疲劳裂纹长度-循环周次数据，通过疲劳裂纹长度-循环周次数据拟合出所述Paris模型中的材料参数C和m。
优选地，在第三步中，对摩擦片芯板断口进行测量，包括：每隔设定距离，测量一次疲劳条带宽度，并记录其裂纹长度；测量疲劳条带宽度时，在相同裂纹长度的位置上拍摄两个以上测量视野，每个测量视野中选取两个以上不同且存在疲劳条带的区域进行测量，最终取平均；每个区域存在两条以上连续的疲劳条带，测量其总宽度，并数出条带数量，采用总宽度除以条带数量得到的平均宽度作为该区域的疲劳条带宽度；将视野中两个以上区域的平均疲劳条带宽度作为该测量视野的疲劳条带宽度，最终将所有测量视野疲劳条带宽度的平均值作为该裂纹长度下的疲劳条带宽度。
优选地，在第四步中，所述分段拟合包括：
将Paris模型变换为如下形式：
式中：
常数C0和
由如下方法确定：
疲劳条带宽度视为在循环载荷下疲劳裂纹向前扩展的长度，即L与da/dN相等；则对疲劳条带宽度和裂纹长度取双对数后有如下关系：
式中：L为疲劳条带宽度；
对裂纹长度及其对应的疲劳条带宽度的对数进行线性拟合，直线的截距为lgC0，斜率为
对于摩擦片芯板，lgL和lga呈现为三段折线形；对lgL和lga进行分段线性拟合，能够得出每段的拟合参数
从而能够得到对应的L-a数据。
优选地，在第五步中，所述反推具体包括：
对Paris模型进行积分得到扩展寿命的计算表达式如下：
式中：a0为疲劳裂纹扩展的初始长度，ac为疲劳裂纹扩展的截止长度，则Np表示裂纹从a0扩展到ac的疲劳寿命；将第四步中拟合得到的各段参数
及其对应的初始长度与截止长度带入上式，计算得到各段的裂纹扩展寿命，则最终得到设定范围内裂纹的总寿命。
优选地，在第六步中，所述反推具体包括：
将Paris模型变换为如下形式：
结合摩擦片芯板的几何尺寸，计算得到形状因子Y随裂纹长度的变化数据，对其进行拟合得出形状因子Y的计算表达式；
将形状因子Y以及第一步中拟合得到的材料参数C和m的数值带入上式，对于每对L-a数据，均能够得到一个应力值，对所有应力取平均能够得到摩擦片芯板所受到的疲劳应力值。
有益效果：
本发明的分段反推方法采用断口定量分析技术，通过对断口上断裂特征的测量和计算，一方面有助于深入了解摩擦片芯板疲劳断裂的原因与机理，判定导致疲劳断裂的具体影响参量，另一方面能够得到摩擦片芯板在实际工作中的疲劳裂纹扩展速率，从而指导相关零部件进行合理的寿命估算，评价其制造质量，同时对摩擦片的设计和改进提供重要的参考价值。
附图说明
图1为本发明中摩擦片芯板疲劳寿命与载荷分段反推方法的流程图。
图2为本发明中同一种材料(30CrMnSiA)的三个摩擦片芯板试样的宏观疲劳裂纹扩展速率散点图及其拟合曲线。
图3为本发明中摩擦片的局部示意图。
图4为本发明中摩擦片芯板试样断裂的局部示意图。
图5为本发明中摩擦片芯板疲劳时的疲劳条带宽度-裂纹长度散点图。
图6为本发明中摩擦片芯板疲劳时的疲劳条带宽度-裂纹长度对数拟合曲线图。
图7为本发明中摩擦片芯板的裂纹长度随循环次数(与疲劳寿命对应)变化的关系曲线图。
图8为本发明中摩擦片芯板的形状因子随裂纹长度变化的关系曲线图。
图9为本发明中摩擦片芯板的反推应力随裂纹长度变化的关系曲线图。
具体实施方式
下面结合附图并举实施例，对本发明进行详细描述。
本实施例提供了一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，采用断口定量分析技术，通过对断口上断裂特征的测量和计算，能够反推得出疲劳扩展寿命和所受载荷，为摩擦片优化设计与可靠性提升提供支持。
如图1所示，该分段反推方法，具体包括如下步骤：
第一步：拟合Paris模型中的材料参数C和m；
摩擦片芯板的材料一般为30CrMnSiA，由于该材料的特殊性，导致疲劳断口不明显，因此，加工标准紧凑拉伸试样开展宏观恒幅载荷下的疲劳裂纹扩展试验，标准紧凑拉伸试样即C(T)试样，试样宽度为40mm，试样厚度为4mm；如图2所示，得到疲劳裂纹长度-循环周次(a-N)数据，采用图中数据拟合得出Paris模型中的材料参数；
具体如下：
Paris模型为：
式中：C和m为待拟合的材料参数；a为裂纹长度，N为循环周次；则da/dN为疲劳裂纹扩展速率，ΔK为应力强度因子大小，其一般表达式为：
式中：Δσ为应力大小，Y为形状因子；
对于C(T)试样，疲劳裂纹扩展速率采用割线法进行计算，将a-N曲线上相邻两个数据点的直线斜率作为其中点处的裂纹扩展速率；每个裂纹扩展长度的应力强度因子大小按照下式进行计算：
α＝a/W (4)
式中，W为试样宽度，B为试样厚度，ΔP为载荷大小；
如图2所示，采用最小二乘法，将裂纹扩展速率-应力强度因子大小的数据依照Paris模型进行回归拟合，得到材料参数C＝1.0614e-10，m＝3.474；
第二步：对摩擦片芯板的疲劳断口进行清洗；
如图3和4所示，截取了摩擦片芯板的一部分，对其开展恒幅载荷下的疲劳裂纹扩展试验，直至其完全断裂，将其断口按照下述方式进行清洗：
首先，将断口浸泡在煤油中半小时；
然后，用毛刷蘸酒精，对断口表面进行擦拭，洗去表面的污渍；
最后，用吹风机对断口进行烘干；
第三步：利用扫描电镜对摩擦片芯板断口进行测量，获得实际工程中断口的疲劳条带宽度及其对应的裂纹长度的数据；
对摩擦片芯板断口表面的疲劳条带进行测量，包括：每隔设定距离，测量一次疲劳条带宽度，并记录其裂纹长度；在测量疲劳条带宽度时，为了减小测量误差，在相同裂纹长度的位置上拍摄两个以上测量视野，每个测量视野中选取两个以上不同且存在疲劳条带的区域进行测量，最终取平均；每个区域存在两条以上连续的疲劳条带，测量其总宽度，并数出条带数量，采用总宽度除以条带数量得到的平均宽度作为该区域的疲劳条带宽度；将视野中两个以上区域的平均疲劳条带宽度作为该测量视野的疲劳条带宽度，最终将所有测量视野疲劳条带宽度的平均值作为该裂纹长度下的疲劳条带宽度；在本实施例中得到的疲劳条带宽度-裂纹长度数据如图5所示，图中显示为对数坐标系下随裂纹长度变化的疲劳裂纹扩展速率(疲劳条带宽度)的散点图；
第四步：分段拟合摩擦片芯板断口疲劳条带宽度与裂纹长度之间的关系；
分段拟合包括：
将Paris模型变换为如下形式：
式中：
常数C0和
由如下方法确定：
疲劳条带宽度可视为在循环载荷下疲劳裂纹向前扩展的长度，即L与da/dN相等；则对疲劳条带宽度和裂纹长度取双对数后有如下关系：
式中：L为疲劳条带宽度；
对裂纹长度及其对应的疲劳条带宽度的对数进行线性拟合，直线的截距为lgC0，斜率为
理论上lgL和lga应形成一条直线，而对于摩擦片芯板来说，受到其几何特性的影响，疲劳条带宽度随裂纹长度的变化在疲劳裂纹扩展初期和后期呈现出不同的规律，如图6所示，lg(da/dN)与lga呈现为三段折线形；
具体地：在疲劳裂纹扩展初期，裂纹长度较小时，疲劳条带宽度与裂纹扩展中段的反向延长线对应的疲劳条带宽度相比较大，即疲劳裂纹扩展较快，这是由于摩擦片芯板齿根部位存在较大的应力集中，疲劳裂纹一般位于摩擦片芯板齿根部位，其实际应力远大于名义应力，且除了正应力之外还存在一定的弯矩，在裂纹萌生阶段以及裂纹扩展初期，齿根部位的实际应力偏大，因此裂纹很快萌生，且裂纹扩展较快；在疲劳裂纹扩展后期裂纹长度较大时，疲劳条带宽度与裂纹扩展中段延长线对应的疲劳条带宽度相比较小，即疲劳裂纹扩展变慢，这是由于在裂纹扩展后期，齿根部位由几何形状造成的应力集中的作用大大削弱，且随着裂纹尖端向载荷加载中轴线的靠近，弯矩的作用也会减弱，因此在裂纹扩展后期，裂纹扩展变缓；
基于此，对lg(da/dN)与lga的关系进行分段线性拟合，得出每段的拟合参数
从而能够得到对应的L-a数据；在本实施例中，拟合参数如表1所示，拟合曲线如图6所示；
表1 lg(da/dN)与lga分段拟合参数
第五步：反推摩擦片芯板疲劳扩展寿命；
具体包括以下步骤：
对Paris模型进行积分得到扩展寿命的计算表达式如下：
式中：a0为疲劳裂纹扩展的初始长度，ac为疲劳裂纹扩展的截止长度，则Np表示裂纹从a0扩展到ac的疲劳寿命；将第四步中拟合得到的各段参数
及其对应的初始长度与截止长度带入上式，即将表1中数据带入上式，计算得到各段的裂纹扩展曲线如图7所示，各段对应的疲劳裂纹扩展寿命(循环周次)分别为：4778、2447、2783，则最终得到裂纹由1mm扩展至5mm的总寿命为：
Np＝4778+2447+2783＝10008 (8)
由实验结果可知，裂纹扩展的实际寿命为9687循环周次，则相对误差为3.31％；
第六步：反推摩擦片芯板疲劳扩展载荷；
具体包括以下步骤：
将Paris模型变换为如下形式：
式中：L为疲劳条带宽度(与疲劳裂纹扩展速率等值，已于第四步中说明)；结合摩擦片芯板的几何尺寸，通过NASGRO软件计算得到形状因子Y随裂纹长度的变化数据，对其进行拟合得出形状因子Y的计算表达式；
本实施例中Y随裂纹长度的变化曲线如图8所示，Y的计算表达式拟合如下：
Y＝-0.0009984a5+0.02996a4-0.338a3+1.808a2-4.67a+7.839 (10)
将形状因子Y以及第一步中拟合得到的材料参数C和m的数值带入(9)式，对于每对疲劳条带宽度-裂纹长度(L-a)数据，均可得到一个应力值，如图9所示，对所有L-a数据点对应的应力值取平均，可以得到摩擦片芯板所受到的疲劳应力为248.83MPa，试样实际应力范围为270MPa，反推疲劳应力平均相对误差为7.84％，具有较好的可靠性。
综上所述，以上仅为本发明的较佳实施例而已，并非用于限定本发明的保护范围。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (6)
1.一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，其特征在于，包括以下步骤：
第一步：拟合Paris模型中的材料参数C和m；
第二步：对摩擦片芯板的疲劳断口进行清洗；
第三步：利用扫描电镜对摩擦片芯板断口进行测量，获得实际工程中断口的疲劳条带宽度及其对应的裂纹长度的数据；
第四步：分段拟合摩擦片芯板断口疲劳条带宽度与裂纹长度之间的关系；
第五步：反推摩擦片芯板疲劳扩展寿命；
第六步：反推摩擦片芯板疲劳扩展载荷。
2.如权利要求1所述的摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，其特征在于，在第一步中，加工标准紧凑拉伸试样，开展恒幅载荷下的疲劳裂纹扩展试验，得到疲劳裂纹长度-循环周次数据，通过疲劳裂纹长度-循环周次数据拟合出所述Paris模型中的材料参数C和m。
3.如权利要求1所述的摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，其特征在于，在第三步中，对摩擦片芯板断口进行测量，包括：每隔设定距离，测量一次疲劳条带宽度，并记录其裂纹长度；测量疲劳条带宽度时，在相同裂纹长度的位置上拍摄两个以上测量视野，每个测量视野中选取两个以上不同且存在疲劳条带的区域进行测量，最终取平均；每个区域存在两条以上连续的疲劳条带，测量其总宽度，并数出条带数量，采用总宽度除以条带数量得到的平均宽度作为该区域的疲劳条带宽度；将视野中两个以上区域的平均疲劳条带宽度作为该测量视野的疲劳条带宽度，最终将所有测量视野疲劳条带宽度的平均值作为该裂纹长度下的疲劳条带宽度。
4.如权利要求1所述的摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，其特征在于，在第四步中，所述分段拟合包括：
将Paris模型变换为如下形式：
式中：
常数C0和
由如下方法确定：
疲劳条带宽度视为在循环载荷下疲劳裂纹向前扩展的长度，即L与da/dN相等；则对疲劳条带宽度和裂纹长度取双对数后有如下关系：
式中：L为疲劳条带宽度；
对裂纹长度及其对应的疲劳条带宽度的对数进行线性拟合，直线的截距为lgC0，斜率为
对于摩擦片芯板，lgL和lga呈现为三段折线形；对lgL和lga进行分段线性拟合，能够得出每段的拟合参数
从而能够得到对应的L-a数据。
5.如权利要求4所述的摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，其特征在于，在第五步中，所述反推具体包括：
对Paris模型进行积分得到扩展寿命的计算表达式如下：
式中：a0为疲劳裂纹扩展的初始长度，ac为疲劳裂纹扩展的截止长度，则Np表示裂纹从a0扩展到ac的疲劳寿命；将第四步中拟合得到的各段参数
及其对应的初始长度与截止长度带入上式，计算得到各段的裂纹扩展寿命，则最终得到设定范围内裂纹的总寿命。
6.如权利要求4所述的摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法，其特征在于，在第六步中，所述反推具体包括：
将Paris模型变换为如下形式：
结合摩擦片芯板的几何尺寸，计算得到形状因子Y随裂纹长度的变化数据，对其进行拟合得出形状因子Y的计算表达式；
将形状因子Y以及第一步中拟合得到的材料参数C和m的数值带入上式，对于每对L-a数据，均能够得到一个应力值，对所有应力取平均能够得到摩擦片芯板所受到的疲劳应力值。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010291170.5A CN111474069A (zh) | 2020-04-14 | 2020-04-14 | 一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010291170.5A CN111474069A (zh) | 2020-04-14 | 2020-04-14 | 一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN111474069A true CN111474069A (zh) | 2020-07-31 |
Family
ID=71751927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010291170.5A Pending CN111474069A (zh) | 2020-04-14 | 2020-04-14 | 一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN111474069A (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112285140A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-01-29 | 北京航空航天大学 | 一种单晶超高周疲劳内部裂纹早期扩展速率定量表征方法 |
| CN112329166A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-02-05 | 西安热工研究院有限公司 | 一种风电机组主轴疲劳寿命反推方法 |
| CN112763526A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-07 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种基于断口分析的飞机结构破坏模式分析方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003054521A2 (en) * | 2001-12-21 | 2003-07-03 | Donka Georgieva Angelova | Method for tasting structural materials fatigue |
| CN103674680A (zh) * | 2013-12-06 | 2014-03-26 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 基于断口定量反推和数值分析的材料初始损伤评估方法 |
| CN103868808A (zh) * | 2014-02-17 | 2014-06-18 | 同济大学 | 一种冷拔高强钢丝裂纹扩展速率的简易检测方法 |
| CN106066287A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-11-02 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 钛合金疲劳裂纹扩展速率曲线Paris区转折点的判定方法 |
| CN106153824A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-11-23 | 北京工业大学 | 一种基于裂纹闭合效应的疲劳寿命预测方法 |
-
2020
- 2020-04-14 CN CN202010291170.5A patent/CN111474069A/zh active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003054521A2 (en) * | 2001-12-21 | 2003-07-03 | Donka Georgieva Angelova | Method for tasting structural materials fatigue |
| CN103674680A (zh) * | 2013-12-06 | 2014-03-26 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 基于断口定量反推和数值分析的材料初始损伤评估方法 |
| CN103868808A (zh) * | 2014-02-17 | 2014-06-18 | 同济大学 | 一种冷拔高强钢丝裂纹扩展速率的简易检测方法 |
| CN106066287A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-11-02 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 钛合金疲劳裂纹扩展速率曲线Paris区转折点的判定方法 |
| CN106153824A (zh) * | 2016-06-22 | 2016-11-23 | 北京工业大学 | 一种基于裂纹闭合效应的疲劳寿命预测方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 陶春虎 等: "《失效分析新技术》", 30 November 2011, 国防工业出版社 * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112285140A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-01-29 | 北京航空航天大学 | 一种单晶超高周疲劳内部裂纹早期扩展速率定量表征方法 |
| CN112329166A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-02-05 | 西安热工研究院有限公司 | 一种风电机组主轴疲劳寿命反推方法 |
| CN112763526A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-07 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种基于断口分析的飞机结构破坏模式分析方法 |
| CN112763526B (zh) * | 2020-12-29 | 2024-01-12 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | 一种基于断口分析的飞机结构破坏模式分析方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111474069A (zh) | 一种摩擦片芯板疲劳寿命与载荷的分段反推方法 | |
| JP5075965B2 (ja) | 摩擦係数の予測方法 | |
| RU2603399C2 (ru) | Способ контроля повреждений в картерах вентиляторов | |
| JP3562637B2 (ja) | 粘弾性特性値測定装置及び粘弾性特性値測定方法 | |
| JPH10160646A (ja) | 構造部材の疲労寿命予測方法 | |
| CN113252783A (zh) | 一种反t型叶根槽开裂a型脉冲表面波检测方法 | |
| JPH09195795A (ja) | ガスタービン静翼の余寿命評価方法およびその装置 | |
| JP2010175479A (ja) | 微小切欠材の寿命評価方法 | |
| JP3064107B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼の高温損傷評価方法 | |
| JPS61172059A (ja) | タ−ビンの非破壊寿命予知方法 | |
| JP6458303B2 (ja) | 鉄道レールの削正管理方法及び削正管理装置 | |
| JP3332971B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼の劣化診断方法 | |
| CN109255139B (zh) | 一种高温管道中表面多裂纹合并方法 | |
| CN1343302A (zh) | 测量硅晶片的波度的方法与系统 | |
| CN110907269A (zh) | 一种基于微观划痕的钛合金疲劳寿命预测方法 | |
| JPH075086A (ja) | 高温構造材料のクリープと疲労の重畳損傷推定方法 | |
| DE112005000314T5 (de) | Zerstörungsfreies Verfahren zum Nachweis von Kriechschäden | |
| CN109186526B (zh) | 一种表面粗糙度表征方法 | |
| JP2004218602A (ja) | 蒸気タービン動翼の寿命及び余寿命の診断方法、並びに蒸気タービンの余寿命の診断方法 | |
| JP3064110B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼の高温損傷評価方法 | |
| Chadwick | Strength-probability-time (SPT) diagram—an adjunct to the assessment of dental materials? | |
| Salem et al. | The effect of stress rate on slow crack growth parameter estimates | |
| JP4865741B2 (ja) | 鋼管の曲げ部の損傷評価方法 | |
| Clark et al. | The analysis of fatigue crack growth rate data | |
| CN110849753B (zh) | 一种基于微观划痕的金属材料疲劳强度预测方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20200731 |
|
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |